RU2692539C1 - Method of obtaining volumetric blanks of high-manganese steel with recrystallized fine-grained structure - Google Patents
Method of obtaining volumetric blanks of high-manganese steel with recrystallized fine-grained structure Download PDFInfo
- Publication number
- RU2692539C1 RU2692539C1 RU2018145958A RU2018145958A RU2692539C1 RU 2692539 C1 RU2692539 C1 RU 2692539C1 RU 2018145958 A RU2018145958 A RU 2018145958A RU 2018145958 A RU2018145958 A RU 2018145958A RU 2692539 C1 RU2692539 C1 RU 2692539C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- deformation
- temperature
- grained structure
- fine
- manganese
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, преимущественно к обработке металлов давлением, а именно к технологии получения заготовок высокомарганцевых сталей аустенитного класса с мелкозернистой структурой, и может быть применено при изготовлении силовых элементов кузова автомобиля.The invention relates to the field of metallurgy, mainly to the processing of metals by pressure, in particular to a technology for producing blanks of high-manganese steels of austenitic class with a fine-grained structure, and can be applied in the manufacture of power elements of a car body.
На сегодняшний день одними из наиболее перспективных материалов являются высокомарганцевые аустенитные стали с TWIP эффектом (twinning induced plasticity – пластичность наведенная двойникованием), используемые в автомобильной промышленности. Стали данного класса чрезвычайно пластичны и характеризуются высоким уровнем деформационного упрочнения, что делает их привлекательными для широкого применения в автомобильной промышленности. Однако, у таких материалов есть недостаток низкий предел текучести и прочности. Известно, что этот недостаток, возможно исправить за счет пластической деформации, при которой формируется мелкозернистая структура. Для применения таких сталей в качестве материалов для конструкции силовых элементов необходимо сочетание высокой прочности и пластичности. Величина, произведения временного сопротивления до разрушения на относительное удлинение, является основной характеристикой сталей, используемых для производства транспортных средств. Уникальным сочетанием пластичности и прочности обладают материалы с ультрамелкозернистой структурой [Y. Estrin, A. Vinogradov. Extreme grain refinement by severe plastic deformation: A wealth of challenging science. Acta Mater. 61 (2013) 782 - 817], которую можно получить за счет протекания динамической рекристаллизации при большой пластической деформации. Ранее было издано большое количество работ по получению листового проката из сталей данного класса [Kusakin, P.S., Kaibyshev, R.O. High-Mn twinning-induced plasticity steels: Microstructure and mechanical properties/ Reviews on Advanced Materials Science 2016, 44(4), с. 326-360], но зачастую листовой прокат не позволяет получить объемные заготовки. Для этого возможно использование других методов пластической деформации. To date, one of the most promising materials are high-manganese austenitic steels with a TWIP effect (twinning-induced plasticity), used in the automotive industry. The steels of this class are extremely plastic and are characterized by a high level of strain hardening, which makes them attractive for widespread use in the automotive industry. However, these materials have the disadvantage of low yield strength and strength. It is known that this disadvantage can be corrected due to plastic deformation, during which a fine-grained structure is formed. For the use of such steels as materials for the construction of power elements, a combination of high strength and ductility is necessary. The value, the product of temporary resistance to failure by elongation, is the main characteristic of the steel used for the production of vehicles. Materials with ultrafine-grained structure possess a unique combination of plasticity and strength [Y. Estrin, A. Vinogradov. Extreme grain refinement by severe plastic deformation: A wealth of challenging science. Acta Mater. 61 (2013) 782 - 817], which can be obtained by the occurrence of dynamic recrystallization with large plastic deformation. Previously, a large number of works on the production of sheet metal from steels of this class were published [Kusakin, P.S., Kaibyshev, R.O. High-Mn twinning-induced plasticity steels: Microstructure and Reviews / Advanced Materials Science 2016, 44 (4), p. 326-360], but often the sheet does not allow to obtain bulk blanks. For this it is possible to use other methods of plastic deformation.
Известен способ получения ультрамелкозернитой высокомарганцевой стали, обладающей пределом текучести более 2 ГПа при относительном удлинении не менее 5%, отличающаяся тем, что она содержит в качестве стабилизаторов аустенита углерод в количестве более 0,5 вес.%, марганец более 15 вес.% и алюминий не более 2 вес.%, остальное – железо, при этом имеет структуру, состоящую из равноосных аустенитных зерен размером менее 200 нм с преимущественно большеугловыми разориентировками границ, причем в теле зерен присутствуют нанодвойники толщиной до 15 нм, а на границах зерен присутствуют зернограничные сегрегации атомов (С, Mn). Такие свойства были достигнуты после интенсивной пластической деформации методом кручения под высоким давлением. Недостатком указанного способа является низкое значение произведения пластичности и прочности обработанной стали, которое составляет 12 720 МПа×%, а также трудоемкий способ кручения под высоким давлением, который позволяет получать только мелкие образца размером: диаметр 10 мм и толщина 2,5 мм.A method of obtaining ultra-fine-grained high-manganese steel, having a yield strength of more than 2 GPa with a relative elongation of at least 5%, characterized in that it contains carbon as an austenite stabilizer in an amount of more than 0.5 wt.%, Manganese more than 15 wt.% And aluminum not more than 2 wt.%, the rest is iron, while it has a structure consisting of equiaxed austenitic grains less than 200 nm in size with predominantly high-angle border misorientations, with nano twin branches up to 15 nm thick present in the body of grains, and At the grain boundaries, grain-boundary segregations of atoms (C, Mn) are present. Such properties were achieved after severe plastic deformation by torsion under high pressure. The disadvantage of this method is the low value of the product of plasticity and strength of the treated steel, which is 12 720 MPa ×%, as well as the laborious method of torsion under high pressure, which allows to obtain only small sample size:
Наиболее близким к предлагаемому изобретению является способ получения объемных заготовок с мелкозернистой структурой в стали аустенитного класса с TWIP эффектом раскрытый в публикации [PAVEL KUSAKIN, KANEAKI TSUZAKI, DMITRI A. MOLODOV, RUSTAM KAIBYSHEV, and ANDREY BELYAKOV. Advanced Thermomechanical Processing for a High-Mn Austenitic Steel METALLURGICAL AND MATERIALS TRANSACTIONS A VOLUME 47A, 2016, 5707]. Согласно способу, аустенитную сталь с TWIP эффектом химического состава Fe-0.62C-17.5Mn-1.5Al-0.03Si-0.007S-0.017P предварительно подвергали гомогенизационному отжигу в течении 5 часов при температуре 1423К, далее проводили горячую деформационно-термическую обработку при температуре 1423К с последующим отжигом в течении часа при температуре 1423 К. Далее часть образцов аустенитной стали с TWIP эффектом размером 300 мм в длину и с поперечным сечением 20×10 мм2 были подвергнуты термомеханической обработке методом многократной ковки при 873 К с последовательным изменением оси ориентации на 90°. А другая часть образцов размером 300 мм в длину и с поперечным сечением 20×10 мм2 были деформированы методом многократной ковки при температуре 673К с последовательным изменением оси ориентации на 90° и далее были подвергнуты отжигу в течении 1 часа при температуре 873 К. В обоих случаях истинная степень деформации за одну осадку составляла 0,7, суммарная степень деформации достигла 2,8. В результате чего после многократной ковки при 873 К средний размер зерна составил 17 мкм, а произведение предела прочности на удлинение σB × δ составило 24500 MPa×%. Второй режим многократной ковки при температуре 673 К и отжиге при 873 К позволил получить средний размер зерна - 2,8 мкм, а произведение предела прочности на удлинение составило 62100 MPa×%. The closest to the proposed invention is a method for producing bulk billets with a fine-grained structure in austenitic steel with the TWIP effect disclosed in the publication [PAVEL KUSAKIN, KANEAKI TSUZAKI, DMITRI A. MOLODOV, RUSTAM KAIBYSHEV, and ANDREY BELYAKOV. Advanced Thermomechanical Processing for Austenitic Steel METALLURGICAL AND MATERIALS TRANSACTIONS VOLUME 47A, 2016, 5707]. According to the method, austenitic steel with a TWIP effect of the chemical composition Fe-0.62C-17.5Mn-1.5Al-0.03Si-0.007S-0.017P was previously subjected to homogenization annealing for 5 hours at a temperature of 1423K, then hot deformation-heat treatment was performed at a temperature 1423K, followed by annealing for one hour at a temperature of 1423 K. Next, part of the samples of austenitic steel with TWIP effect size of 300 mm in length and with a cross section of 20 × 10 mm 2 was subjected to thermomechanical processing by multiple forging at 873 K with sequential change m orientation axis by 90 °. And another part of the samples of 300 mm in length and with a cross section of 20 × 10 mm 2 were deformed by the method of repeated forging at a temperature of 673K with a successive change of the orientation axis by 90 ° and then subjected to annealing for 1 hour at a temperature of 873 K. In both In cases, the true degree of deformation per one draft was 0.7, the total degree of deformation reached 2.8. As a result, after repeated forging at 873 K, the average grain size was 17 μm, and the product of the ultimate tensile strength σ B × δ was 24500 MPa × %. The second mode of repeated forging at a temperature of 673 K and annealing at 873 K made it possible to obtain an average grain size of 2.8 μm, and the product of the tensile strength at elongation was 62100 MPa × %.
Недостатком данных обработок является с одной стороны длительный процесс ковки для набора необходимой степени деформации, с другой стороны при ковке 600°С сформированная структура имеет наклепанную структуру со среднем размером зерна 17 мкм и при этом произведение предела прочности на пластичность составляет 24 500 МПа х%. При многократной ковке 400°С с последующим отжигом при 600°С микроструктура в стали формируется за счет статической рекристаллизации, т.к. для формирования мелкозернистой структуры применяют статический отжиг, что усложняет способ получения.The disadvantage of these treatments is, on the one hand, a long forging process for recruiting the required degree of deformation, on the other hand, when forging 600 ° C, the formed structure has a peeled structure with an average grain size of 17 μm and the product of plasticity strength is 24,500 MPa x%. During repeated forging with 400 ° С and subsequent annealing at 600 ° С, the microstructure in steel is formed due to static recrystallization, since Static annealing is used to form a fine-grained structure, which complicates the method of preparation.
Задачей изобретения является расширение арсенала способов изготовления объемных заготовок высокомарганцевых сталей аустенитного класса с рекристаллизованной мелкозернистой структурой. The objective of the invention is to expand the Arsenal of methods for manufacturing bulk workpieces of high-manganese steels of austenitic class with a recrystallized fine-grained structure.
Технический результат заключается в получении однородной динамически рекристаллизованной мелкозернистой структуры в объемных заготовках высокомарганцевых сталей аустенитного класса, благодаря чему происходит значительное повышение прочностных свойств стали при сохранении высоких показателей пластичности, а именно с уникальным сочетанием высокой прочности и пластичности, произведение которых σB × δ составляет не менее 49000 MPa×%.The technical result consists in obtaining a homogeneous dynamically recrystallized fine-grained structure in bulk billets of high-manganese steels of the austenitic class, due to which there is a significant increase in the strength properties of the steel while maintaining high ductility characteristics, namely, a unique combination of high strength and ductility, the product of which σ B × δ less than 49000 MPa ×%.
Поставленная задача решается предложенным способом изготовления объемных заготовок высокомарганцевых сталей с TWIP эффектом, который включает гомогенизационный отжиг в течение 1 часа при температуре 1423 К и деформационно-термическую обработку при температуре 1423 К со степенью деформации 1. После чего заготовки подвергают термомеханической обработке, состоящей из ковки при постоянной температуре в диапазоне от 1223 до 1073К до истинной степени деформации 1 при скорости деформации в диапазоне от 10-2 до 10-4 с-1. После достижения заданной истиной степени деформации проводят мгновенную закалку в воду, которая фиксирует динамически рекристаллизованную структуру и не допускает процесса пост-динамической рекристаллизации.The task is solved by the proposed method of manufacturing bulk workpieces of high-manganese steels with a TWIP effect, which includes homogenizing annealing for 1 hour at a temperature of 1423 K and heat-strain treatment at a temperature of 1423 K with a degree of deformation 1. Then the workpiece is subjected to thermomechanical processing consisting of forging at a constant temperature in the range from 1223 to 1073K to a true degree of deformation 1 at a strain rate in the range from 10 -2 to 10 -4 s -1 . After reaching a given true degree of deformation, they conduct instant quenching in water, which fixes a dynamically recrystallized structure and prevents the process of post-dynamic recrystallization.
Изобретение характеризуют изображения микроструктуры высокомарганцевой стали аустенитного класса Fe-0.6%C-17%Mn-0.05%Nb-1.5%, полученной после ковки по предложенному способу.The invention characterizes the microstructure images of high-manganese steel of austenitic class Fe-0.6% C-17% Mn-0.05% Nb-1.5%, obtained after forging by the proposed method.
Фиг.1 Микроструктура высокомарганцевой стали аустенитного класса Fe-0.6%C-17%Mn-0.05%Nb-1.5% после проведения термомеханической обработки при 1073 К и различных скоростях деформации;Figure 1 The microstructure of high-manganese steel of austenitic class Fe-0.6% C-17% Mn-0.05% Nb-1.5% after thermomechanical treatment at 1073 K and various strain rates;
Фиг.2 Микроструктура высокомарганцевой стали аустенитного класса Fe-0.6%C-17%Mn-0.05%Nb-1.5% после проведения термомеханической обработки при 1223 К и различных скоростях деформации.Figure 2 The microstructure of high-manganese steel of austenitic class Fe-0.6% C-17% Mn-0.05% Nb-1.5% after thermomechanical treatment at 1223 K and various strain rates.
Толстыми линиями на изображениях микроструктуры стали указаны высокоугловые границы свыше 15°, тонкими линиями малоугловые границы от 2°до 15°Thick lines on the microstructure images of steel indicate high-angle borders above 15 °, thin lines low-angle borders from 2 ° to 15 °
Примеры осуществления.Examples of implementation.
Пример 1. В примере осуществления использовали сталь Fe-0.6%C-17%Mn-0.05%Nb-1.5%Al предварительно гомогенизированную в течение 1 часа при температуре 1423 К. Деформационно-термическую обработку провели путем горячей прокатки при температуре 1423 К до степени деформации 1. Далее заготовку, высотой 16 мм и диаметром 8 мм, подвергли термомеханической обработке, состоящей из ковки при постоянной температуре 1073К и при скорости деформации в диапазоне от 10-2 до 10-4 с-1 до степени деформации 1, с последующей мгновенной закалкой в воду. В результате чего формируется динамически рекристаллизованная мелкозернистая структура с размером зерна 3-7 мкм. Сталь обладает высокими показателями прочности и пластичности. Произведение прочности и пластичности находится в интервале 49 000 – 59 000 МПа×%. Example 1. In the example of implementation used steel Fe-0.6% C-17% Mn-0.05% Nb-1.5% Al pre-homogenized for 1 hour at a temperature of 1423 K. The deformation-heat treatment was carried out by hot rolling at a temperature of 1423 K to the extent deformations 1. Next, the workpiece, 16 mm in height and 8 mm in diameter, was subjected to thermomechanical processing consisting of forging at a constant temperature of 1073 K and at a deformation rate in the range from 10 -2 to 10 -4 s -1 to degree of deformation 1, followed by instantaneous quenching in water. As a result, a dynamically recrystallized fine-grained structure with a grain size of 3-7 microns is formed. Steel has high strength and ductility. The product of strength and ductility is in the range of 49 000 - 59 000 MPa ×%.
Пример 2. В примере осуществления использовали сталь Fe-0.6%C-17%Mn-0.05%Nb-1.5%Al предварительно гомогенизированную в течение 1 часа при температуре 1423 К. Деформационно-термическую обработку провели путем горячей прокатки при температуре 1423 К до степени деформации 1. Заготовка, высотой 16 мм и диаметром 8 мм, была подвергнута термомеханической обработке, состоящей из ковки при постоянной температуре 1223К и при скорости деформации в диапазоне от 10-2 до 10-4 с-1 до степени деформации 1, с последующей мгновенной закалкой в воду. В результате чего формируется динамически рекристаллизованная мелкозернистая структура с размером зерна 7-17 мкм. Сталь обладает высокими показателями прочности и пластичности. Произведение прочности и пластичности находится в интервале 54 000 – 63 000 МПа×%.Example 2. In the example of implementation used steel Fe-0.6% C-17% Mn-0.05% Nb-1.5% Al pre-homogenized for 1 hour at a temperature of 1423 K. The deformation-heat treatment was carried out by hot rolling at a temperature of 1423 K to the extent deformations 1. The workpiece, 16 mm high and 8 mm in diameter, was subjected to a thermomechanical treatment consisting of forging at a constant temperature of 1223 K and at a deformation rate in the range from 10 -2 to 10 -4 s -1 to the degree of deformation 1, followed by instantaneous quenching in water. As a result, a dynamically recrystallized fine-grained structure with a grain size of 7-17 microns is formed. Steel has high strength and ductility. The product of strength and ductility is in the range of 54 000 - 63 000 MPa ×%.
Механические испытания на растяжение проводили по ГОСТ 1497-84 при комнатной температуре, результаты испытаний представлены в таблице 1. Mechanical tensile tests were carried out according to GOST 1497-84 at room temperature, the test results are presented in table 1.
Таблица 1 Механические свойства высокомарганцевой стали аустенитного класса Fe-0.6%C-17%Mn-0.05%Nb-1.5%Al после обработки предложенным способом в сравнении с прототипом. Table 1 Mechanical properties of high-manganese steel of austenitic class Fe-0.6% C-17% Mn-0.05% Nb-1.5% Al after processing by the proposed method in comparison with the prototype.
Приведенные примеры подтверждают достижение заявленного технического результата по достижению однородной динамически рекристаллизованной мелкозернистой структуры в объемных заготовках высокомарганцевых сталей аустенитного класса с уникальным сочетанием высокой прочности и пластичности, произведение которых σB × δ составляет не менее 49 000 MPa×%. При этом сокращаются временные и энергозатраты за счет сокращения таких операций, как отжиг после деформационно-термической обработки, снижения степени деформации в процессе термомеханической обработки объемной заготовки методом ковки и времени гомогенизационного отжига с 5 до 1 часа.These examples confirm the achievement of the claimed technical result to achieve a homogeneous dynamically recrystallized fine-grained structure in bulk workpieces of high-manganese steels of austenitic class with a unique combination of high strength and ductility, the product of which σ B × δ is not less than 49,000 MPa ×%. At the same time, time and energy consumption are reduced by reducing such operations as annealing after thermal deformation processing, reducing the degree of deformation in the process of thermomechanical processing of bulk billet by forging and the time of homogenizing annealing from 5 to 1 hour.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018145958A RU2692539C1 (en) | 2018-12-24 | 2018-12-24 | Method of obtaining volumetric blanks of high-manganese steel with recrystallized fine-grained structure |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018145958A RU2692539C1 (en) | 2018-12-24 | 2018-12-24 | Method of obtaining volumetric blanks of high-manganese steel with recrystallized fine-grained structure |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2692539C1 true RU2692539C1 (en) | 2019-06-25 |
Family
ID=67038206
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018145958A RU2692539C1 (en) | 2018-12-24 | 2018-12-24 | Method of obtaining volumetric blanks of high-manganese steel with recrystallized fine-grained structure |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2692539C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114410934A (en) * | 2022-01-25 | 2022-04-29 | 太原科技大学 | Method for refining coarse columnar crystal structure of electroslag remelting retaining ring steel |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20140182752A1 (en) * | 2012-12-27 | 2014-07-03 | Hyundai Motor Company | Alloy steel for hot forging and heat treatment method thereof |
| RU2525006C1 (en) * | 2013-03-21 | 2014-08-10 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Thermomechanical processing of austenite steels |
| RU2618678C1 (en) * | 2015-11-17 | 2017-05-10 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Method of deformation-thermal processing of austenitic high-manganese steel |
| RU2631068C1 (en) * | 2016-10-18 | 2017-09-18 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Method of deformation-thermal processing low-alloy steel |
| RU2631067C1 (en) * | 2016-10-28 | 2017-09-18 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Method for producing sheets from cold-resistant high-strength austenitic steel |
| RU2640702C1 (en) * | 2016-12-09 | 2018-01-11 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Method of deformation-thermal treatment of austenitic corrosion-resistant steels |
| RU2643119C2 (en) * | 2016-05-04 | 2018-01-30 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Method of deformation-thermal processing of high-manganese steel |
-
2018
- 2018-12-24 RU RU2018145958A patent/RU2692539C1/en active
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20140182752A1 (en) * | 2012-12-27 | 2014-07-03 | Hyundai Motor Company | Alloy steel for hot forging and heat treatment method thereof |
| RU2525006C1 (en) * | 2013-03-21 | 2014-08-10 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Thermomechanical processing of austenite steels |
| RU2618678C1 (en) * | 2015-11-17 | 2017-05-10 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Method of deformation-thermal processing of austenitic high-manganese steel |
| RU2643119C2 (en) * | 2016-05-04 | 2018-01-30 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Method of deformation-thermal processing of high-manganese steel |
| RU2631068C1 (en) * | 2016-10-18 | 2017-09-18 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Method of deformation-thermal processing low-alloy steel |
| RU2631067C1 (en) * | 2016-10-28 | 2017-09-18 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Method for producing sheets from cold-resistant high-strength austenitic steel |
| RU2640702C1 (en) * | 2016-12-09 | 2018-01-11 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Method of deformation-thermal treatment of austenitic corrosion-resistant steels |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| PAVEL KUSAKIN et al., Advanced thermomechanical processing for a high-Mn austenitic steel, Metallurgical and materials transactions, 2016. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114410934A (en) * | 2022-01-25 | 2022-04-29 | 太原科技大学 | Method for refining coarse columnar crystal structure of electroslag remelting retaining ring steel |
| CN114410934B (en) * | 2022-01-25 | 2023-12-01 | 太原科技大学 | Method for refining coarse columnar crystal structure of electroslag remelting guard ring steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2725391C2 (en) | Processing of alpha-beta-titanium alloys | |
| Zhao et al. | The processing of pure titanium through multiple passes of ECAP at room temperature | |
| TWI506149B (en) | Production of high strength titanium | |
| KR101758956B1 (en) | Processing of alpha/beta titanium alloys | |
| KR101473121B1 (en) | Special steel steel-wire and special steel wire material | |
| EP4095276A1 (en) | Copper-nickel-tin alloy with high toughness | |
| JP2014208911A (en) | Thermal mechanical treatment of ferrous alloys, and related alloys and articles | |
| RU2555267C2 (en) | Method of fabrication of thin sheets from two-phase titanium alloy and product from these sheets | |
| EP3546606B1 (en) | Alpha+beta titanium extruded material | |
| CN105102646A (en) | Thin sheets made of an aluminium-copper-lithium alloy for producing airplane fuselages | |
| Lee et al. | Enhanced yield symmetry and strength-ductility balance of caliber-rolled Mg–6Zn-0.5 Zr with ultrafine-grained structure and bulk dimension | |
| EP2883974B1 (en) | Wire rod having good strength and ductility and method for producing same | |
| RU2618678C1 (en) | Method of deformation-thermal processing of austenitic high-manganese steel | |
| RU2692539C1 (en) | Method of obtaining volumetric blanks of high-manganese steel with recrystallized fine-grained structure | |
| KR100666478B1 (en) | Nano grained titanium alloy having low temperature superplasticity and manufacturing method of the same | |
| JP2005320630A (en) | High-strength steel wire or steel bar with excellent cold workability, high-strength formed article, and process for producing them | |
| JP4865174B2 (en) | Manufacturing method of aluminum alloy sheet with excellent bending workability and drawability | |
| EP3617335B1 (en) | Titanium alloy-based sheet material for low-temperature superplastic deformation | |
| JPH07180011A (en) | Production of alpha+beta type titanium alloy extruded material | |
| US10253391B2 (en) | Components made of a steel alloy and method for producing high-strength components | |
| JP7226083B2 (en) | wire and steel wire | |
| JP2000119806A (en) | Steel wire rod excellent in cold workability, and its manufacture | |
| JP2003013159A (en) | Fastener material of titanium alloy and manufacturing method therefor | |
| GB2473051A (en) | Cold rolling a strip of Al-Si-Fe-Be alloy | |
| RU2635650C1 (en) | Method of thermomechanical processing of high-alloyed pseudo- (titanium alloys alloyed by rare and rare-earth metals |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| QB4A | Licence on use of patent |
Free format text: LICENCE FORMERLY AGREED ON 20191206 Effective date: 20191206 |