RU2412770C1 - Method of producing tubular billet with uniform structure - Google Patents
Method of producing tubular billet with uniform structure Download PDFInfo
- Publication number
- RU2412770C1 RU2412770C1 RU2009134665/02A RU2009134665A RU2412770C1 RU 2412770 C1 RU2412770 C1 RU 2412770C1 RU 2009134665/02 A RU2009134665/02 A RU 2009134665/02A RU 2009134665 A RU2009134665 A RU 2009134665A RU 2412770 C1 RU2412770 C1 RU 2412770C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- pressing
- deformation
- billet
- profile
- twisting
- Prior art date
Links
Landscapes
- Forging (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к обработке металлов давлением и может быть использовано при изготовлении цилиндрических трубных заготовок, прутков из высоколегированных металлов и сплавов.The invention relates to the processing of metals by pressure and can be used in the manufacture of cylindrical pipe billets, rods of highly alloyed metals and alloys.
Известен способ горячего прессования стали и сплавов (Гуляев Г.И. и др. «Прессование стальных труб и профилей». М.: Металлургия, 1973, с.82), в котором получают длинномерные изделия с высокой степенью разовой деформации, например трубы с ребрами и фасонные профили. При прессовании высоколегированных, например аустенитных сталей, вследствие превалирующей продольной деформации, нерастворяющиеся неметаллические карбидообразующие включения в структуре стали вытягиваются строчками в продольном направлении. Данная неоднородность структуры проявляется в значительной анизотропии механических свойств в поперечном и продольном сечении. Кроме того, она, вследствие повышенной склонности к расслоению, существенно затрудняет получение таких видов продукции, как тонкостенные трубы специального назначения, которые изготавливаются последующей деформацией заготовок многократными операциями холодной прокатки и волочения.A known method of hot pressing of steel and alloys (Gulyaev G.I. and others. "Pressing steel pipes and profiles." M: Metallurgy, 1973, p. 82), in which long products with a high degree of one-time deformation are obtained, for example, pipes with ribs and shaped profiles. When pressing highly alloyed, for example, austenitic steels, due to the prevailing longitudinal deformation, insoluble nonmetallic carbide-forming inclusions in the steel structure are stretched in rows in the longitudinal direction. This heterogeneity of the structure is manifested in significant anisotropy of the mechanical properties in the transverse and longitudinal sections. In addition, due to its increased tendency to delamination, it significantly complicates the production of products such as thin-walled pipes for special purposes, which are made by subsequent deformation of the workpieces by multiple cold rolling and drawing operations.
Известен способ объемной проработки структуры металла заготовки при ковке, при котором с целью уменьшения неоднородности сначала осуществляют обжим ковкой по участкам с последовательным чередованием по длине заготовки деформированных и недеформированных участков и с образованием плоскостей сдвига по границе раздела между ними, а затем производят также последовательно обжим недеформированных участков заготовки с образованием дополнительных плоскостей сдвига, скрещивающихся с первоначальными (авторское свидетельство СССР №261882, кл. 49h2, B23K, 1970).A known method of volumetric study of the structure of the metal of the workpiece during forging, in which, in order to reduce inhomogeneity, is first performed by forging in sections with successive alternation of the deformed and undeformed sections along the length of the workpiece and with the formation of shear planes along the interface between them, and then they also sequentially compress undeformed sections of the workpiece with the formation of additional shear planes that intersect with the original (USSR copyright certificate No. 261882, class 49h2, B23K, 1970).
Данный способ ковки отличается крайне низкой производительностью, вследствие необходимости использовать большого количества переходов ковки во избежание возможных заковов. Кроме того, необходим трудоемкий и количественно неопределенный подбор единичных обжатий и подач на переходах ковки, чтобы образовались правильно скрещивающиеся первоначальные и дополнительные плоскости сдвига, требуемые для оценки проработки зон осевой и внеосевой ликвации.This method of forging is characterized by extremely low productivity, due to the need to use a large number of forging transitions in order to avoid possible hardening. In addition, a laborious and quantitatively indefinite selection of single reductions and feeds at the forging transitions is necessary, so that correctly intersecting initial and additional shear planes are formed, which are required to evaluate the development of axial and off-axis segregation zones.
Наиболее близким к заявляемому техническому решению по совокупности существенных признаков является известный способ прессования, в котором с целью уменьшения неоднородности свойств и структуры предложено придавать изделию в процессе прессования принудительное вращение с помощью винтообразных пазов, выполненных на внутренней конической поверхности матрицы. На цилиндрическом пояске эти пазы уменьшаются до нуля, поэтому изделия имеют гладкую наружную поверхность [авторское свидетельство СССР №241947, кл. B21K 21/00, 1969 г.].The closest to the claimed technical solution in terms of essential features is the known pressing method, in which, in order to reduce the heterogeneity of the properties and structure, it is proposed to give the product a forced rotation by means of helical grooves made on the inner conical surface of the matrix during pressing. On the cylindrical belt, these grooves are reduced to zero, so the products have a smooth outer surface [USSR copyright certificate No. 241947, class. B21K 21/00, 1969].
Низкая стойкость трудоемких в изготовлении матриц с винтовыми пазами, значительное повышение усилия деформирования при прессовании с большими углами закрутки в очаге деформации, особенно высоколегированных сталей, а также трудности извлечения прессостатка из матрицы с углубленными замкнутыми пазами резко ограничивают область использования данного метода.The low resistance of labor-intensive matrices with helical grooves, a significant increase in the deformation force during pressing with large twist angles in the deformation zone, especially of high alloy steels, as well as the difficulties of extracting the pressostat from the matrix with recessed closed grooves sharply limit the scope of this method.
Технический результат, обеспечиваемый предлагаемым техническим решением - улучшение качества металла за счет повышения однородности его структуры, повышения механических и эксплутационных свойств, а также расширение технологических возможностей получения прутковой продукции, преимущественно трубных заготовок ответственного назначения с однородной структурой.The technical result provided by the proposed technical solution is to improve the quality of the metal by increasing the uniformity of its structure, increasing the mechanical and operational properties, as well as expanding the technological capabilities of producing bar products, mainly tube blanks for critical purposes with a homogeneous structure.
Технический результат достигается тем, что в известном способе изготовления изделий прессованием с приданием заготовке в процессе прессования принудительного вращательного движения в очаге деформации, согласно изобретению прессование ведут со скручиванием заготовки в очаге деформации в винтовой профиль с логарифмической степенью деформации скручивания, составляющей 0,1-0,3 от логарифма величины вытяжки при прессовании, после чего заготовку дополнительно подвергают редуцированию с деформацией, составляющей 0,15-0,25 от величины ее вытяжки при прессовании профиля с учетом сложности его формы.The technical result is achieved by the fact that in the known method of manufacturing products by pressing with giving the workpiece a forced rotational movement in the deformation zone during pressing, according to the invention, pressing is performed by twisting the workpiece in the deformation zone into a screw profile with a logarithmic degree of twisting deformation of 0.1-0 , 3 from the logarithm of the extrusion value during pressing, after which the preform is additionally subjected to reduction with a deformation of 0.15-0.25 of its extrusion value and when pressing the profile view of the complexity of its shape.
Технический результат достигается также тем, что после прессования редуцирование заготовки осуществляют методом ковки.The technical result is also achieved by the fact that after pressing the reduction of the workpiece is carried out by forging.
Технический результат достигается также тем, что редуцирование осуществляют методом сортовой прокатки в калибрах.The technical result is also achieved by the fact that the reduction is carried out by the method of long rolling in calibers.
Между отличительными признаками предлагаемого способа и техническим результатом существует причинно-следственная связь, заключающаяся в следующем.Between the distinctive features of the proposed method and the technical result, there is a causal relationship, which consists in the following.
Заготовка для прессования в виде обработанного слитка или непрерывно-литой заготовки нагревается до температуры деформации и прессуется на гидравлическом прессе посредством сжатия ее пуансоном и выдавливания через пресс-матрицу. Матрица имеет на внутренней поверхности, в том числе и на калибрирующем пояске, нарезанные пазы, которые, заполняясь металлом, придают заготовке в процессе прессования вращательное движение. На выходе из матрицы заготовка приобретает форму скрученного под определенным углом профиля.The billet for pressing in the form of a processed ingot or continuously cast billet is heated to a deformation temperature and pressed on a hydraulic press by compressing it with a punch and squeezing it through a die. The matrix has cut grooves on the inner surface, including the calibrating girdle, which, when filled with metal, give the workpiece a rotational movement during pressing. At the exit from the matrix, the workpiece takes the form of a profile twisted at a certain angle.
Деформация при прессовании определяется вытяжкой по соотношению сечений исходной заготовки для прессования F и прессованного винтового профиля Fп:The deformation during pressing is determined by the hood according to the ratio of the cross sections of the initial billet for pressing F and the pressed screw profile F p :
λ=F/Fп.λ = F / F p .
Пластическое скручивание выражается в смещении сечений и определяется по изменению прямого угла между образующей поверхности профиля и плоскостью поперечного сечения. У недеформированной заготовки смещения нет и угол составляет 90°, у прессованного профиля смещение определяется углом подъема винтовой линии скручивания γ (фиг.1). Связь между вытяжкой, как продольной деформацией, и угловой деформацией сдвига при скручивании, как деформацией другого вида, выражают в логарифмических единицах. Логарифмическая деформация скручивания представляет собой логарифм отношения:Plastic twisting is expressed in the displacement of the sections and is determined by the change in the right angle between the generatrix of the profile surface and the plane of the cross section. An undeformed workpiece does not have a bias and the angle is 90 °; for a pressed profile, the bias is determined by the angle of elevation of the helical twisting line γ (Fig. 1). The relationship between the hood, as a longitudinal strain, and the angular shear strain during torsion, as a strain of a different kind, is expressed in logarithmic units. The logarithmic twisting strain is the logarithm of the relationship:
ε=ln(90/γ).ε = ln (90 / γ).
Закручивание граней профиля ограничивается условиями их формирования в винтовой матрице и последующей деформации винтового профиля.The twisting of the faces of the profile is limited by the conditions of their formation in the screw matrix and the subsequent deformation of the screw profile.
Определенная путем последовательных технологических проб, необходимая и достаточная взаимосвязь между продольной деформацией и закручиванием прессованного профиля выражается таким образом, что логарифмическая степень деформации скручивания ε должна составлять от 0,1 до 0,3 от логарифма величины вытяжки λ при прессовании:The necessary and sufficient relationship between longitudinal deformation and twisting of the extruded profile, determined by successive technological tests, is expressed in such a way that the logarithmic degree of twisting deformation ε should be from 0.1 to 0.3 of the logarithm of the magnitude of the drawing λ during pressing:
ε=(0,l-0,3)ln F/Fп.ε = (0, l-0.3) ln F / F p .
Логарифмическая степень деформации скручивания ε меньше 0,1 логарифма величины вытяжки при прессовании не проявляет в достаточной степени эффект от закручивания металла.The logarithmic degree of twisting deformation ε is less than 0.1, the logarithm of the magnitude of the drawing during pressing does not sufficiently show the effect of twisting the metal.
Логарифмическая степень деформации скручивания ε больше 0,3 логарифма вытяжки при прессовании высоколегированных сталей вызывает чрезмерные нагрузки на прессовый инструмент и резкое возрастание потребного усилия пресса с образованием дефектов металла профиля как при прессовании, так и при последующем его деформировании.The logarithmic degree of twisting deformation ε is greater than 0.3 the logarithm of drawing during pressing of high alloy steels causes excessive loads on the pressing tool and a sharp increase in the required press force with the formation of profile metal defects both during pressing and its subsequent deformation.
Форму винтового профиля подбирают таким образом, чтобы она создавала наилучшую приспособляемость к устойчивому пластическому течению металла при формировании профиля в очаге деформации при прессовании, а также при последующей деформации в бойках или в вырезных калибрах. Грани винтового профиля не должны служить источником закатов, заковов, волосовин, разрывов и других дефектов ковочного или прокатного происхождения.The shape of the screw profile is selected in such a way that it creates the best adaptability to a stable plastic flow of the metal during the formation of the profile in the deformation zone during pressing, as well as during subsequent deformation in strikers or in groove calibers. The edges of the screw profile should not serve as a source of sunsets, shackles, hairs, tears and other defects of forging or rolling origin.
Макросдвиговая деформация скручивания дополняет эффект проработки структуры металла, получаемый при основной продольной деформации прессования. Волокна структурно-фазовых составляющих приобретают форму пространственных спиралей. Анизотропия свойств меньше, чем у прямолинейных прессованных профилей.Macro-shear twisting deformation complements the effect of working out the metal structure obtained with the main longitudinal deformation of pressing. The fibers of the structural phase components take the form of spatial spirals. Anisotropy of properties is less than that of rectilinear extruded profiles.
Затем, полученный прессованный винтовой профиль, подвергается последующему редуцированию до получения прутка требуемого размера деформацией горячей ковкой в вырезных или комбинированных бойках или сортовой прокаткой в вырезных калибрах. Деформацию редуцирования принимают в пределах 0,15-0,25 от ее вытяжки при прессовании. При этом учитывается сложность формы поперечного сечения прессованного винтового профиля, которая влияет на силовую нагрузку при прессовании и на условия распределения деформаций при редуцировании.Then, the obtained extruded screw profile is subjected to subsequent reduction to obtain the bar of the required size by deformation by hot forging in cut or combined strikers or by long rolling in cut calibers. The deformation of the reduction take in the range of 0.15-0.25 from its drawing during pressing. In this case, the complexity of the cross-sectional shape of the extruded screw profile is taken into account, which affects the power load during pressing and the conditions for the distribution of deformations during reduction.
Сложность формы поперечного сечения прессованного винтового профиля характеризуется отношением периметра прессованного профиля к периметру круга, равновеликого ему по площади поперечного сечения. При простой форме профиля, близкой к кругу, отношение периметров будет близко к единице и деформация редуцирования должна быть небольшой. Более сложные прессованные профили имеют коэффициенты формы, т.е. величину отношений периметров, большей величины, что требует более значительной и тщательней подобранной деформации редуцирования профиля в гладкий пруток.The complexity of the cross-sectional shape of the extruded screw profile is characterized by the ratio of the perimeter of the extruded profile to the perimeter of the circle, equal to it in cross-sectional area. With a simple profile shape close to a circle, the perimeter ratio will be close to unity and the deformation of the reduction should be small. More complex extruded profiles have form factors, i.e. the magnitude of the relations of the perimeters, of a larger magnitude, which requires a more significant and more carefully selected deformation of the reduction of the profile into a smooth bar.
Между потребной деформацией редуцирования винтового профиля определенной формы в пруток и деформацией при его прессовании существует связь, которую можно представить в виде зависимости:There is a relationship between the required deformation of the reduction of a screw profile of a certain shape into a bar and the deformation during its pressing, which can be represented as a relationship:
Fп/Fт=(0,15-0,25)×F/Fп, ×Пп/По, F p / F t = (0.15-0.25) × F / F p , × P p / P o ,
где Fп - площадь поперечного сечения прессованного винтового профиля;where F p - the cross-sectional area of the extruded screw profile;
Fт - площадь поперечного сечения готовой трубной заготовки;F t - the cross-sectional area of the finished pipe billet;
Пп - периметр прессованного профиля;P p - the perimeter of the extruded profile;
По - периметр круга, равновеликого площади прессованного профиля;P about - the perimeter of the circle, the same area of the extruded profile;
F - площадь поперечного сечения исходной заготовки для прессования.F is the cross-sectional area of the original billet for pressing.
Аналитическая и экспериментальная проверка показала, что, если доля деформации редуцирования принимается меньше 0,15, то поверхность трубной заготовки может иметь следы профильного формирования, а внутренняя структура в значительной мере сохранит спиралевидную строчечность прессованного профиля. Если доля деформации редуцирования будет чрезмерной, т.е. больше 0,25, то уменьшается доля деформации скручивания, связанная с вытяжкой при прессовании. Тем самым увеличивается разница в свойствах, особенно в пластических характеристиках продольного и поперечного сечений трубной заготовки. Этот случай ведет к утрате искомого технического результата от скручивания металла, на котором основан способ.Analytical and experimental verification showed that if the proportion of reduction deformation is taken to be less than 0.15, then the surface of the tube billet may have traces of profile formation, and the internal structure will largely preserve the spiral-shaped stitching of the pressed profile. If the proportion of strain reduction is excessive, i.e. more than 0.25, the proportion of torsional deformation associated with stretching during pressing decreases. This increases the difference in properties, especially in the plastic characteristics of the longitudinal and transverse sections of the tube billet. This case leads to the loss of the desired technical result from twisting the metal on which the method is based.
Деформация заготовки в предварительной форме винтового профиля в цилиндрическую трубную заготовку требуемого диаметра при редуцировании качественно развивает положительный эффект прессования-скручивания и обеспечивает достижение технического результата изобретения. Образованные при прессовании скрученные по винтовой линии фигурные плоскости создают дополнительные плоскости скольжения при редуцировании ковкой или сортовой прокаткой, что позволяет за счет тангенциальных и поперечных деформаций улучшить проработку структуры и повысить ее однородность.The deformation of the workpiece in the preliminary form of a screw profile into a cylindrical tube billet of the required diameter during reduction qualitatively develops the positive effect of pressing-twisting and ensures the achievement of the technical result of the invention. Curved planes formed during extrusion along a helical line create additional sliding planes during reduction by forging or high-quality rolling, which allows to improve the elaboration of the structure and increase its uniformity due to tangential and transverse deformations.
Элементы неоднородности формы прессованного винтового профиля и при деформации в готовую трубную заготовку позволяют дополнительно преобразить структурную неоднородность и спиралеобразные линии включений в практически изотропные мелкодисперсные частицы, обособленные друг от друга и не образующие линейно-протяженные образования. Анизотропия свойств снижается до минимума.The elements of the inhomogeneity of the shape of the extruded screw profile and during deformation into a finished tube billet allow additionally transforming the structural inhomogeneity and spiral-like lines of inclusions into practically isotropic fine particles, separated from each other and not forming linearly extended formations. Anisotropy of properties is reduced to a minimum.
На чертеже изображена заготовка после прессования со скручиванием в винтовой профиль, где:The drawing shows the workpiece after pressing with twisting into a screw profile, where:
1 - продольная образующая;1 - longitudinal generatrix;
2 - винтовая линия скручивания;2 - twisting helix;
γ - угол подъема винтовой линии скручивания.γ is the angle of elevation of the torsion helix.
Предлагаемое техническое решение было реализовано в рамках научно-технической работы «Разработка новых материалов и оптимизированной технологии производства паспортной трубной заготовки для особо-тонкостенных оболочек ТВЭЛ».The proposed technical solution was implemented as part of the scientific and technical work “Development of new materials and an optimized technology for the production of passport pipe billets for especially thin-walled TVEL shells”.
Предложенный способ опробован для получения трубной заготовки диаметром 65 мм из аустенитной стали. Заготовка для прессования в виде ВД-слитка диаметром 320 мм нагревалась до температуры 1150°C и прессовалась со скручиванием в матрице с четырьмя скругленными пазами на прессе 630 МН.The proposed method has been tested to obtain a tubular billet with a diameter of 65 mm from austenitic steel. A blank for pressing in the form of a VD ingot with a diameter of 320 mm was heated to a temperature of 1150 ° C and pressed with twisting in a matrix with four rounded grooves on a 630 MN press.
Приведенный диаметр круга, равновеликого по площади поперечного сечения площади прессованного винтового профиля, равнялся 95 мм. Отношение периметра прессованного профиля к периметру равновеликого круга составляло 1,17. Вытяжка составляла 9,9. Угол скручивания ребер равнялся 25°, т.е. соответственный угол подъема винтовой линии скручивания - 65°. Логарифмическая деформация скручивания составляла:The reduced diameter of the circle, which is equal in cross-sectional area to the extruded screw profile, was 95 mm. The ratio of the perimeter of the extruded profile to the perimeter of the equal circle was 1.17. The hood was 9.9. The angle of twisting of the ribs was 25 °, i.e. the corresponding angle of elevation of the twisting helix is 65 °. The logarithmic twisting strain was:
ε=Ln(90/γ)=0,32, или 0,14 от логарифма вытяжки λ=9,9 при прессовании, что находится в пределах зависимости по п.1.ε = Ln (90 / γ) = 0.32, or 0.14 of the logarithm of the hood, λ = 9.9 during pressing, which is within the dependence according to claim 1.
Прессование проходило в нормальном режиме с усилием прессования, которое превышало усилие прессования гладкого прутка из этой же стали и с такой же вытяжкой на 15%. Прессование гладкой трубы с закрученными волокнами по способу прототипа, вследствие дополнительного сопротивления деформации при тангенциальном сжатии ребер профиля в калибрирующем очке матрицы, происходило при столь значительном повышении усилия прессования (на 45-50%), что получить трубную заготовку диаметром 95 мм на данном прессе не удалось.Pressing was carried out in normal mode with a pressing force that exceeded the pressing force of a smooth bar of the same steel and with the same draw by 15%. Extrusion of a smooth tube with twisted fibers according to the prototype method, due to additional deformation resistance during tangential compression of the profile ribs in the gauge point of the matrix, occurred with such a significant increase in the pressing force (by 45-50%) that it was not possible to obtain a tube stock with a diameter of 95 mm on this press managed.
Прессованный винтовой профиль далее был передан к молоту м.п.с. 750 кг, нагрет и при температуре в интервале 1150-900°C перекован на молоте в пруток диаметром 65 мм. Вытяжка при ковке (уков) составляла 2,12, т.е. равнялась 0,18 от вытяжки λ при прессовании и отношения периметра прессованного профиля к периметру равновеликого круга, что находится в пределах зависимости (0,15-0,25) по п.1 формулы. После горячей деформации на поверхности трубной заготовки не было грубых следов от скрученных профильных ребер. Анализ макро- и микроструктуры полученных прутков трубной заготовки показал, что структура металла плотная мелкозернистая и однородная без выраженной строчечности по всему объему заготовки.The extruded screw profile was then transferred to the hammer 750 kg, heated and at a temperature in the range of 1150-900 ° C forged on a hammer into a bar with a diameter of 65 mm. The hood during forging (yokes) was 2.12, i.e. equal to 0.18 of the hood λ during pressing and the ratio of the perimeter of the extruded profile to the perimeter of an equal circle, which is within the range (0.15-0.25) according to claim 1 of the formula. After hot deformation, there were no rough traces on the surface of the tube billet from twisted profile ribs. Analysis of the macro- and microstructure of the obtained tubes stocks showed that the metal structure is dense, fine-grained and homogeneous without pronounced stitching over the entire volume of the workpiece.
Как уже было отмечено, способ позволяет улучшить качество металла за счет повышения однородности его структуры, повысить механические эксплуатационные свойства, а также расширить технологические возможности получения трубных заготовок ответственного назначения.As already noted, the method allows to improve the quality of the metal by increasing the uniformity of its structure, to increase the mechanical operational properties, as well as to expand the technological capabilities of producing pipe blanks for critical purposes.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009134665/02A RU2412770C1 (en) | 2009-09-17 | 2009-09-17 | Method of producing tubular billet with uniform structure |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009134665/02A RU2412770C1 (en) | 2009-09-17 | 2009-09-17 | Method of producing tubular billet with uniform structure |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2412770C1 true RU2412770C1 (en) | 2011-02-27 |
Family
ID=46310529
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2009134665/02A RU2412770C1 (en) | 2009-09-17 | 2009-09-17 | Method of producing tubular billet with uniform structure |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2412770C1 (en) |
-
2009
- 2009-09-17 RU RU2009134665/02A patent/RU2412770C1/en not_active IP Right Cessation
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN105728493B (en) | A kind of combined type, which is turned round, squeezes the compound large plastometric set device of pier and manufacturing process | |
| Hosseini et al. | Applicability of a modified backward extrusion process on commercially pure aluminum | |
| JP6212118B2 (en) | Austenitic steel high-strength rod production method and rod produced by the method | |
| Zhbankov et al. | Rational parameters of profiled workpieces for an upsetting process | |
| Winiarski et al. | Numerical and experimental study of producing two-step flanges by extrusion with a movable sleeve | |
| US20080113534A1 (en) | Hollow Bar Manufacturing Process | |
| Naizabekov et al. | Structure and mechanical properties of AISI1045 in the helical rolling–pressing process | |
| RU2412770C1 (en) | Method of producing tubular billet with uniform structure | |
| CN106862863A (en) | A kind of preparation processing method of the ultra-thin titanium alloy shell of great diameter and long | |
| Michalczyk et al. | Study on the Influence of Temperature, Velocity and Shape of Tools on the Combined Process of Extrusion and Broaching of the Deep Sleeve with the Bottom Made of the AZ31 Alloy | |
| Matsumoto et al. | Enhancement of plastic flow in lateral direction by torsional oscillation in upsetting and lateral extrusion | |
| RU2352417C2 (en) | Pressing method of profiles and matrix for implementation of current method | |
| Tofil | Research of new splitting process of pipe billets from 2618A aluminium alloy basing on cross-wedge rolling | |
| Ma et al. | Forming of hollow gear-shafts with pressure-assisted injection forging (PAIF) | |
| Banaszek et al. | Numerical analysis of the torsion stretch forging operation in asymmetric anvils | |
| Zhang et al. | Recess swaging method for manufacturing the internal helical splines | |
| RU2528302C1 (en) | Method of pressing of bimetallic billets | |
| RU2461436C1 (en) | Method of producing variable cross-section thin-wall shells | |
| RU2640705C1 (en) | Method of strengthening and forming screw reinforcing bar | |
| RU2310534C1 (en) | Method for producing low-carbon reinforcement wire | |
| RU2686704C1 (en) | Method of producing long-axis articles | |
| Naizabekov et al. | Development and theoretical study of new scheme of realization of combined process “rolling-pressing” using equal channel step matrix | |
| RU2385780C2 (en) | Method for pressing of semi-processed goods | |
| Michalczyk et al. | Development and Modelling of a Novel Process of Manufacturing Cylindrical Products with a Variable Longitudinal-Section Stub Pipe | |
| Rusz et al. | The influence of technological parameters on the rotary pressing process |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20120918 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20141010 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20150918 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20170802 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20190918 |