RU2400525C1 - Способ гидрогенизационной переработки тяжелых нефтяных остатков - Google Patents
Способ гидрогенизационной переработки тяжелых нефтяных остатков Download PDFInfo
- Publication number
- RU2400525C1 RU2400525C1 RU2008152270/04A RU2008152270A RU2400525C1 RU 2400525 C1 RU2400525 C1 RU 2400525C1 RU 2008152270/04 A RU2008152270/04 A RU 2008152270/04A RU 2008152270 A RU2008152270 A RU 2008152270A RU 2400525 C1 RU2400525 C1 RU 2400525C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- hydrogenation
- fractions
- molybdenum
- mass
- temperature
- Prior art date
Links
Landscapes
- Catalysts (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области нефтехимии, и более конкретно к способам гидрогенизационной переработки высокомолекулярного углеводородного сырья. Изобретение касается способа гидрогенизационной переработки тяжелых нефтяных остатков в присутствии распределенного в сырье молибденсодержащего катализатора, при повышенной температуре и давлении водорода. Сырье предварительно гомогенизируют в смеси с модификатором, в качестве которого используют нефтяные фракции вторичного происхождения, при температуре 80-95°С, вводят молибденсодержащий прекурсор катализатора и поверхностно-активное вещество - лецитин, полученную смесь диспергируют до образования устойчивой эмульсии со средним диаметром капель, равным 45-260 нм, и проводят гидрогенизацию, затем из продуктов реакции выделяют дистиллятные фракции, выкипающие при температуре до 520°С, и остаток, выкипающий при температуре выше 520°С, и, возможно, возвращают остаток в рецикл в количестве 5-60% масс. на стадию диспергирования. Технический результат - увеличение выхода светлых фракций, уменьшение коксообразования. 2 з.п. ф-лы, 2 табл.
Description
Предлагаемое изобретение относится к области нефтехимии, и более конкретно к способам гидрогенизационной переработки высокомолекулярного углеводородного сырья, в частности высококипящих остатков переработки нефти, природных битумов, битуминозных песков, угля и др., и может быть использовано в промышленности для переработки углеродсодержащего сырья с получением углеводородного газа, бензиновых и дизельных фракций, вакуумного газойля, других нефтехимических продуктов и полупродуктов.
Гидрогенизационная переработка тяжелого углеводородного сырья - одно из основных направлений эффективного преобразования тяжелых углеводородов в легкие и средние дистилляты, полупродукты и продукты с более низкой температурой кипения.
Обычно в процессе используют гетерогенный катализатор, в котором сульфид кобальта, молибдена или никеля нанесен на окись алюминия.
В процессе переработки высокомолекулярные компоненты сырья адсорбируются на поверхности катализатора, блокируя поры и активные центры катализатора, что сопровождается быстрым снижением его активности в реакции гидрогенизации. Асфальтосмолистые вещества и металлорганические соединения, содержащиеся в тяжелом нефтяном сырье, также, осаждаясь на поверхности катализатора, дезактивируют его. По этим причинам с утяжелением сырья резко сокращается срок службы катализатора. Необходимость поддерживать высокое парциальное давление водорода является характерной особенностью этих процессов.
Известен способ переработки тяжелых углеводородов, описанный в патенте США № 4134825, кл. 208-108, 1979, который осуществляют в присутствии маслорастворимых соединений Мо, V или Cr. В качестве последних используют соли смоляной и нафтеновой кислот, содержащие указанные металлы. Маслорастворимое соединение превращают в катализатор путем предварительного нагрева раствора этого соединения в интервале температур 325-415°С и давлении 3,5-35 МПа в присутствии водородсодержащего газа, в котором содержится 1-90% мол. сероводорода. Затем нефтепродукт с содержащимся внутри него твердым коллоидным катализатором вводят в зону гидроконверсии, осуществляемую при температуре 343-538°С и парциальном давлении водорода 3,5-35 МПа.
Недостатком описанного способа является невысокая активность, необходимость и сложность предварительной подготовки катализатора и, как следствие, его высокая стоимость.
В патенте US №4637870 описан процесс гидропревращения тяжелого нефтяного сырья, в котором в качестве катализатора используют фосфорную кислоту, добавляемую к водному раствору фосфомолибденовой кислоты. Полученную смесь смешивают с углеводородным материалом для формирования концентрата предвестника катализатора.
Раствор предшественника катализатора обезвоживают, сульфидируют, смешивают с исходным сырьем - тяжелой нефтью или мазутом - и подают в реактор для осуществления реакции гидрогенизации.
В патенте упомянуто, что фосфомолибденовая кислота обычно содержит атомное соотношение Р/Мо в пределах от 0,08:1 до 0,01:1,1, и если фосфорную кислоту добавляют к фосфомолибденовой кислоте в количестве, достаточном для снижения выхода кокса, то необходимо обеспечить атомное соотношение Р/Мо в растворе в пределах от 0,12:1 до 0,45:1.
Недостатком этого способа является низкая активность, высокий уровень коксования, сложность приготовления и введения катализатора в сырье перед реактором, а также высокая стоимость получаемого катализатора.
В способе предлагается каталитическое гидрирование / Патент США № 4172814, кл. 208-108, 1979/ с использованием металлического катализатора, эффективно диспергированного в реакционной смеси. Согласно этому способу водный раствор катализатора диспергируют в несмешивающемся с ним углеводороде, который затем подвергают гидрогенизации при 400-500°С и давлении 3,5-35,0 МПа. В качестве катализатора используют соли Mo, Ni, Co, Fe, W или их смеси. Количество молибдена составляет 0,01-0,1%. В смешанных катализаторах металлы присутствуют в равном атомном отношении.
Недостатками известного способа является то, что гидрогенизация тяжелых нефтепродуктов по этому способу приводит к повышенному коксообразованию и низкому выходу светлых (легких) фракций, способ технически сложен и неэкономичен.
Наиболее близким техническим решением является способ гидрокрекинга нефти и мазута, описанный в патенте США 6004454. В нем предложен катализатор рассеянного типа для каталитического гидрокрекинга необработанной нефти и мазута, метод подготовки и процесс гидрокрекинга в суспендированном слое предлагаемого катализатора. Катализатор содержит Мо в количестве 2-15% вес., Ni в количестве 0.1-2% вес. и Р в количестве 0.1-3% вес.
Способ подготовки катализатора заключается в растворении окиси или соли соответствующего металла в воде. Процесс представляет собой смешивание необработанной нефти и исходного сырья - мазута с катализатором, нагревание смеси и введение смеси в реактор, проведение реакции гидрокрекинга при 380-460°С под давлением водорода 10-15 МПа, катализатор добавляют в количестве, необходимом для обеспечения содержания активного металла, равного 150-1500 ppm.
Выход дистиллятных фракций в процессе около 70% масс. в основном без коксообразования.
Недостатками предлагаемого процесса являются низкий выход дистиллятных фракций, а также использование дорогостоящего аппаратурного оформления, обусловленное применением высокого давления процесса, и увеличение затрат.
Задача изобретения заключается в разработке способа гидрогенизационной переработки тяжелых нефтяных остатков, позволяющего увеличить выход светлых фракций получаемых полупродуктов и продуктов, уменьшить коксообразование.
Поставленная задача решается тем, что в способе гидрогенизационной переработки тяжелых нефтяных остатков в присутствии распределенного в сырье молибденсодержащего катализатора, при повышенной температуре и давлении водорода сырье предварительно гомогенизируют в смеси с модификатором, в качестве которого используют нефтяные фракции вторичного происхождения, при температуре 80-95°С, вводят молибденсодержащий прекурсор катализатора и поверхностно - активное вещество-лецитин, полученную смесь диспергируют до образования устойчивой эмульсии со средним диаметром капель, равным 45-260 нм, и проводят гидрогенизацию, затем из продуктов реакции выделяют дистиллятные фракции, выкипающие при температуре до 520°С, и остаток, выкипающий при температуре выше 520°С, и, возможно, возвращают остаток в рецикл в количестве 5-60% масс. на стадию диспергирования.
Молибденсодержащий прекурсор катализатора промотируют соединениями кобальта и/или никеля, взятыми в количестве 0,1-1,0 атомов по сумме металлов-промоторов на атом молибдена.
Процесс ведут при температуре 420-460°С и давлении водорода 3-10 МПа, со скоростью подачи водорода в реакционную зону, равной 500-1500 нл (Н2)/л (исходного сырья).
Продукты реакции сепарируют от газа с получением по крайней мере 85% дистиллятных фракций с температурой кипения ниже 520°С.
Активация тяжелого нефтяного сырья при химико-механическом воздействии в присутствии модификаторов, обладающих сродством к асфальтенам, приводит к структурным изменениям, связанным с физико-химическими процессами с участием атомов и наночастиц, асфальтенов в дисперсной фазе коллоидной системы. Гомогенизация и диспергирование осуществляют в с помощью аппаратов за счет использования гидродинамических эффектов сверхзвуковых парожидкостных течений или виброкавитационных процессов, характеризующихся наличием высоких напряжений и скоростей сдвига, высокочастотных пульсаций потока и любых других способов эффективного смешения.
Нижеследующие примеры иллюстрируют предлагаемое изобретение, но никоим образом не ограничивают область его применения.
Пример 1
Гудрон (сырье 1) с характеристиками, представленными в таблице 1, в количестве 1000 г смешивают с 2% водным раствором молибденсодержащего прекурсора катализатора и полученную смесь диспергируют до образований устойчивой эмульсии со средним диаметром капель 663 нм.
Затем проводят гидрогенизационную переработку на проточной пилотной установке производительностью до 0,25 кг/час при температуре 450°С, давлении 7,0 МПа, скорости подачи водорода в реакционную зону, равной 900 нл (H2)/л сырья.
Продукты гидрогенизации сепарируют на газ и жидкие фракции гидрогенизации, которые разделяют на дистиллятные фракции, выкипающие до 520°С, и остаток, выкипающий при температуре выше 520°С.
При переработке гудрона предлагаемым способом получают 71,1% фракций, выкипающих до 520°С, коксообразование - 1,32.
Пример 2
Гудрон (сырье 1) с характеристиками, представленными в таблице, 1 в количестве 900 г смешивают с 100 г (1% масс.) модификатора 1, в качестве которого используют газойль каталитического крекинга (характеристики представлены в таблице 1), и поверхностно-активным веществом (лецитин), гомогенизируют при температуре 80°С, вводят молибденсодержащий прекурсор катализатора из расчета 0,05% масс. молибдена на сырье, диспергируют до образования эмульсии с диаметром капель 60 нм, затем проводят гидрогенизационную переработку в условиях аналогично примеру 1, продукты реакции разделяют на фракции до 520°С и выше 520°С.
Выход фракций до 520°С составляет 73,4% масс. Коксообразование - 0,71%.
Пример 3
Подготовку сырья и процесс гидрогенизации проводят аналогично примеру 2, но берут рецикл 8,0% масс. от остатка выше 520°С, 2% масс. на сырье модификатора 1 и ПАВ в количестве 0,05% и смесь диспергируют с получением эмульсии со средним диаметром капель 45 нм, затем проводят гидрогенизацию. Выход фракций до 520°С составляет 81,6% масс. Коксообразование - 0,15%.
Пример 4
Подготовку сырья и процесс гидрогенизации проводят аналогично примеру 3, но берут рецикл 5,0% масс., 3% масс. на сырье модификатора 2 (экстракт селективной очистки масел) и ПАВ в количестве 0,01%, смесь диспергируют с получением эмульсии со средним диаметром капель 210 нм, затем проводят гидрогенизацию. Выход фракций до 520°С составляет 77,3% масс. Коксообразование - 0,45%.
Пример 5
Подготовку сырья и процесс гидрогенизации проводят аналогично примеру 4, но в качестве сырья используют более тяжелые нефтяные остатки, чем гудрон, полученные из высоковязких нефтей, характеристики которых приведены в таблице 1 (графа - сырье 2). Сырье 2 смешивают с 4% масс. на сырье модификатора 1 и ПАВ в количестве 1,0%, смесь гомогенизируют и диспергируют с получением эмульсии со средним диаметром капель 130 нм, затем проводят гидрогенизацию. Выход фракций до 520°С составляет 76,3% масс. Коксообразование - 0,87%.
Пример 6
Подготовку сырья и процесс гидрогенизации проводят аналогично примеру 2, но при температуре в зоне реакции 440°С, берут рецикл 15,0% масс. модификатор 1 в количестве 2% масс, на сырье и ПАВ в количестве 0,001%, смесь гомогенизируют, вводят прекурсор катализатора, содержащий молибден и кобальт из расчета 0,05% масс. суммы металлов на сырье и диспергируют с получением эмульсии со средним диаметром капель 50 нм, затем проводят гидрогенизацию. Выход фракций до 520°С составляет 79,1% масс. Коксообразование - 0,38%.
Пример 7
Подготовку сырья и процесс гидрогенизации проводят аналогично примеру 6, но при температуре в зоне реакции 446°С и берут рецикл 20,0% масс., прекурсор катализатора, содержащий молибден и никель из расчета 0,05% масс. суммы металлов на сырье и диспергируют с получением эмульсии со средним диаметром капель 76 нм, затем проводят гидрогенизацию. Выход фракций до 520°С составляет 80,3% масс. Коксообразование - 0,35%.
Пример 8
Подготовку сырья и процесс гидрогенизации проводят аналогично примеру 3, но берут ПАВ в количестве 0,5% и возвращают на рецикл 10% остатка выше 520°С, смесь диспергируют с получением эмульсии со средним диаметром капель 85 нм, затем проводят гидрогенизацию. Выход фракций до 520°С составляет 82,2% масс. Коксообразование - 0,33%.
Пример 9
Подготовку сырья и процесс гидрогенизации проводят аналогично примеру 8, но берут модификатор 2 в количестве 2% и ПАВ в количестве 0,01% и возвращают на рецикл 25% остатка выше 520°С, смесь диспергируют с получением эмульсии со средним диаметром капель 180 нм, затем проводят гидрогенизацию. Выход фракций до 520°С составляет 78,8% масс. Коксообразование - 0,38%.
Пример 10
Подготовку сырья и процесс гидрогенизации проводят аналогично примеру 8, но берут ПАВ в количестве 0,01% и возвращают на рецикл 50% остатка выше 520°С, смесь диспергируют с получением эмульсии со средним диаметром капель 260 нм, затем проводят гидрогенизацию. В качестве сырья используют сырье 2.
Выход фракций до 520°С составляет 87,6% масс. Коксообразование - 0,40%.
Пример 11
Подготовку сырья и процесс гидрогенизации проводят аналогично примеру 9, но при давлении 9,0 МПа, берут рецикл 60,0% масс. и смесь диспергируют с получением эмульсии со средним диаметром капель 220 нм, затем проводят гидрогенизацию. В качестве сырья используют сырье 2.
Выход фракций до 520°С составляет 89,2% масс. Коксообразование - 0,43%.
Пример 12
Подготовку сырья и процесс гидрогенизации проводят аналогично примеру 9, но берут 3,5 модификатора 1 и смесь диспергируют с получением эмульсии со средним диаметром капель 120 нм, затем проводят гидрогенизацию. В качестве сырья используют сырье 2.
Выход фракций до 520°С составляет 78,7% масс. Коксообразование - 0,28%.
Таким образом, предложенный способ гидрогенизационной переработки тяжелых нефтяных остатков позволяет увеличить выход светлых фракций до 89,2% по сравнению с 70% по способу-прототипу и снизить коксообразование до 0,15% по сравнению с 1,32% по способу-прототипу.
Способ применим к такому сырью как асфальтиты, вакуумные и атмосферные остатки перегонки нефти, тяжелые остатки термокаталитических процессов.
| Таблица 1 | |||||
| Состав и свойства сырья и модифицирующих добавок | |||||
| Наименование показателя | Ед. изм. | Сырье 1 | Сырье 2 | модификатор 1 | модификатор 2 |
| Плотность при 20°С | кг/см3 | 997,3 | 1,013 | 0,980 | 993,8 |
| Молекулярный вес | един. | 790 | 812 | 312 | 230 |
| Содержание серы | % масс. | 2,4 | 4,06 | 2,31 | 1,87 |
| Коксуемость по Конрадсону | % масс. | 17,3 | 26,2 | - | 1,5 |
| Температура застывания | °С | +31 | 39 | +11 | +16 |
| Содержание фракций до 520°С | % масс. | 2,0 | 17,2 | 98 | 98,0 |
| Вязкость кинематическая при 80°С | мм2/сек | 931 | 1240 | 3,2 | 4,4 |
| Углеводородный состав: | % | ||||
| Парафинонафтеновые | масс. | 10,2 | 16,7 | 20,4 | 29,8 |
| Ароматические | 53,5 | 30,3 | 75,2 | 69,3 | |
| Смолы | 23,4 | 36 | 4,2 | 0,9 | |
| Асфальтены | 8,1 | 17,0 | 0,1 | ||
| Таблица 2 | |||||||||||||
| Примеры гидрогенизационной переработки. | |||||||||||||
| Номера примеров | |||||||||||||
| № | Параметры режима, наименование продуктов и показатели процесса | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 |
| 1 | Сырье | 1 | 1 | 1 | 1 | 2 | 1 | 1 | 1 | 1 | 2 | 2 | 2 |
| 2 | Температура, °С | 450 | 450 | 450 | 450 | 450 | 440 | 446 | 450 | 450 | 450 | 450 | 450 |
| 3 | Давление, МПа | 7,0 | 7,0 | 7,0 | 7,0 | 7,0 | 7,0 | 7,0 | 7,0 | 7,0 | 7,0 | 9,0 | 9,0 |
| 4 | Подача водорода, нл (Н2)/л (сырья) | 900 | 900 | 800 | 900 | 900 | 900 | 900 | 1000 | 1000 | 1000 | 1000 | 1000 |
| 5 | Тяжелые нефтяные остатки (Сырье 1 или 2), % масс. | 100,0 | 99,0 | 98,0 | 97,0 | 96,0 | 98,0 | 98,0 | 98,0 | 98,0 | 98,0 | 98,0 | 96,5 |
| 6 | Рецикл остаток >520°С, % масс. от выхода остатка | - | - | 8,0 | 5,0 | 5,0 | 15,0 | 20,0 | 10,0 | 25,0 | 50 | 60 | - |
| 6 | Модификатор 1, % масс. | - | 1,0 | 2,0 | - | 4,0 | 2,0 | 2,0 | 2,0 | - | 2,0 | - | 3,5 |
| 7 | Модификатор 2, % масс. | - | - | - | 3,0 | - | - | - | - | 2,0 | - | 2,0 | |
| 8 | ПАВ лецитин, %масс. | - | 0.01 | 0.05 | 0.01 | 1,0 | 0.001 | 0,001 | 0,5 | 0,01 | 0,01 | 0,01 | 0,01 |
| 9 | Прекурсор катализатора, % | 2% масс. из расчета Мо - 0,05% масс. на сырье | Мо Со* | Мо Ni** | 2% масс из расчета Мо - 0,05% масс. на сырье | ||||||||
| Продолжение таблицы 2 | |||||||||||||
| 10 | Средний диаметр частиц эмульсии, нм | 663 | 60 | 45 | 210 | 130 | 50 | 70 | 85 | 180 | 260 | 220 | 120 |
| Результаты гидрогенизационной переработки | |||||||||||||
| 11 | Выход фракций до 520°С, % | 71,1 | 73,4 | 81,6 | 77,3 | 76,8 | 79,1 | 80,3 | 82,2 | 78,8 | 87,6 | 89,2 | 78,7 |
| 12 | Коксообразование, % масс. | 1,32 | 0,71 | 0,15 | 0,45 | 0,87 | 0,38 | 0,35 | 0,33 | 0,38 | 0,40 | 0,43 | 0,28 |
| * В примере 6 прекурсор катализатора содержит молибден (0,025% масс.) и кобальт (0,025% масс.) из расчета 0,05% масс. суммы металлов на сырье | |||||||||||||
| ** В примере 7 прекурсор катализатора содержит молибден (0,025% масс.) и никель (0,025% масс.) из расчета 0,05% масс. суммы металлов на сырье | |||||||||||||
Claims (3)
1. Способ гидрогенизационной переработки тяжелых нефтяных остатков в присутствии распределенного в сырье молибденсодержащего катализатора, при повышенной температуре и давлении водорода, отличающийся тем, что сырье предварительно гомогенизируют в смеси с модификатором, в качестве которого используют нефтяные фракции вторичного происхождения, при температуре 80-95°С, вводят молибденсодержащий прекурсор катализатора и поверхностно-активное вещество-лецитин, полученную смесь диспергируют до образования устойчивой эмульсии со средним диаметром капель, равным 45-260 нм и проводят гидрогенизацию, затем из продуктов реакции выделяют дистиллятные фракции, выкипающие при температуре до 520°С и остаток, выкипающий при температуре выше 520°С и, возможно, возвращают остаток в рецикл в количестве 5-60 мас.% на стадию диспергирования.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что прекурсор катализатора промотируют соединениями кобальта и/или никеля, взятыми в количестве 0,1-1,0 атомов по сумме металлов-промоторов на атом молибдена.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что процесс ведут при температуре 420-460°С и давлении водорода 3-10 МПа, со скоростью подачи водорода в реакционную зону равной 500-1500 нл (H2)/л (исходного сырья).
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008152270/04A RU2400525C1 (ru) | 2008-12-30 | 2008-12-30 | Способ гидрогенизационной переработки тяжелых нефтяных остатков |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008152270/04A RU2400525C1 (ru) | 2008-12-30 | 2008-12-30 | Способ гидрогенизационной переработки тяжелых нефтяных остатков |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2008152270A RU2008152270A (ru) | 2010-07-10 |
| RU2400525C1 true RU2400525C1 (ru) | 2010-09-27 |
Family
ID=42684212
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2008152270/04A RU2400525C1 (ru) | 2008-12-30 | 2008-12-30 | Способ гидрогенизационной переработки тяжелых нефтяных остатков |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2400525C1 (ru) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2608035C1 (ru) * | 2015-07-30 | 2017-01-12 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Ордена Трудового Красного Знамени Институт нефтехимического синтеза им. А.В. Топчиева Российской академии наук (ИНХС РАН) | Способ гидроконверсии тяжёлого углеводородного сырья (варианты) |
| RU2670435C1 (ru) * | 2018-06-27 | 2018-10-23 | Андрей Владиславович Курочкин | Установка гидроконверсии тяжелого нефтяного сырья |
| RU2671813C1 (ru) * | 2018-06-27 | 2018-11-07 | Андрей Владиславович Курочкин | Установка гидроконверсии нефтяных остатков (варианты) |
| RU2675361C1 (ru) * | 2018-08-06 | 2018-12-19 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Ордена Трудового Красного Знамени Институт нефтехимического синтеза им. А.В. Топчиева Российской академии наук (ИНХС РАН) | Способ получения катализатора и способ гидрирования нефтеполимерных смол в его присутствии |
-
2008
- 2008-12-30 RU RU2008152270/04A patent/RU2400525C1/ru not_active IP Right Cessation
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2608035C1 (ru) * | 2015-07-30 | 2017-01-12 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Ордена Трудового Красного Знамени Институт нефтехимического синтеза им. А.В. Топчиева Российской академии наук (ИНХС РАН) | Способ гидроконверсии тяжёлого углеводородного сырья (варианты) |
| RU2670435C1 (ru) * | 2018-06-27 | 2018-10-23 | Андрей Владиславович Курочкин | Установка гидроконверсии тяжелого нефтяного сырья |
| RU2671813C1 (ru) * | 2018-06-27 | 2018-11-07 | Андрей Владиславович Курочкин | Установка гидроконверсии нефтяных остатков (варианты) |
| RU2675361C1 (ru) * | 2018-08-06 | 2018-12-19 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Ордена Трудового Красного Знамени Институт нефтехимического синтеза им. А.В. Топчиева Российской академии наук (ИНХС РАН) | Способ получения катализатора и способ гидрирования нефтеполимерных смол в его присутствии |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2008152270A (ru) | 2010-07-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5318411B2 (ja) | 固定床水素化処理方法およびシステムならびに既存の固定床システムをアップグレードする方法 | |
| JP7126443B2 (ja) | 適時原料を用いる改良型沸騰床リアクター | |
| JP6204471B2 (ja) | 触媒ハイドロクラッキングおよびサーマルコーキングによって重油を改質するための方法およびシステム | |
| US4226742A (en) | Catalyst for the hydroconversion of heavy hydrocarbons | |
| US4134825A (en) | Hydroconversion of heavy hydrocarbons | |
| US4352729A (en) | Process for hydrotreating heavy hydrocarbons in the presence of a molybdenum containing catalyst | |
| JP7336831B2 (ja) | ファウリングが少ない堆積物を伴う改良された沸騰床リアクター | |
| JP7126442B2 (ja) | プラスチック二次加工製品の生産速度が上昇した改良型沸騰床リアクター | |
| JP2021504552A (ja) | 水素化分解装置の未変換重油をアップグレーディングするためのプロセスおよびシステム | |
| JP2008163097A (ja) | 重質油の水素化分解方法 | |
| JP6983480B2 (ja) | 改善された品質の減圧残油生成物を生成するための沸騰床改良用二元触媒システム | |
| RU2400525C1 (ru) | Способ гидрогенизационной переработки тяжелых нефтяных остатков | |
| WO2024015726A1 (en) | Methods for processing a hydrocarbon oil feed stream utilizing a gasification unit and steam enhanced catalytic cracker | |
| US10760014B2 (en) | Catalyst and process for conversion of vacuum resid to middle distillates | |
| CN108473885A (zh) | 在淤浆加氢裂化方法中分级引入添加剂 | |
| Pham et al. | Effect of slurry phase catalyst and H2 pressure on hydrocracking of SDA (solvent de-asphalting) pitch | |
| JP7446081B2 (ja) | 真空ボトム中にアスファルテンの再利用蓄積のないアップグレードされた沸騰床式反応器 | |
| Kadiev et al. | Formation of polycondensation products in heavy oil feedstock hydroconversion in the presence of ultrafine catalyst: Physicochemical study | |
| KR101804663B1 (ko) | 폐유로부터 수첨분해반응 촉매를 제조하는 방법 및 이를 이용한 중질유 전환방법 | |
| RU2675249C1 (ru) | Способ получения суспензии молибденсодержащего композитного катализатора гидроконверсии тяжелого нефтяного сырья | |
| RU2674160C1 (ru) | Способ гидроконверсии остатка атмосферной дистилляции газового конденсата | |
| KR102315378B1 (ko) | 코크스 제조 부산물을 이용한 중질유분의 경질화 방법 | |
| RU2608035C1 (ru) | Способ гидроконверсии тяжёлого углеводородного сырья (варианты) | |
| US20230383197A1 (en) | Slurry-phase catalyst compositions in aromatic solvents and methods of making | |
| WO2024015833A1 (en) | Methods for processing a hydrocarbon oil feed stream utilizing a delayed coker and steam enhanced catalytic cracker |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20141231 |