RU2351671C2 - Titanium alloy for pipelines and pipe systems of heat-exchange equipment for nuclear power - Google Patents
Titanium alloy for pipelines and pipe systems of heat-exchange equipment for nuclear power Download PDFInfo
- Publication number
- RU2351671C2 RU2351671C2 RU2007116912/02A RU2007116912A RU2351671C2 RU 2351671 C2 RU2351671 C2 RU 2351671C2 RU 2007116912/02 A RU2007116912/02 A RU 2007116912/02A RU 2007116912 A RU2007116912 A RU 2007116912A RU 2351671 C2 RU2351671 C2 RU 2351671C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- titanium
- pipe systems
- nitrogen
- carbon
- pipelines
- Prior art date
Links
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 14
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 13
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce] GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 6
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 claims description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 16
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract description 16
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 11
- 239000012535 impurity Substances 0.000 abstract description 7
- 238000005275 alloying Methods 0.000 abstract description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 4
- 230000007774 longterm Effects 0.000 abstract description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 3
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 abstract 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 abstract 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 abstract 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 10
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 9
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 3
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 2
- 238000011160 research Methods 0.000 description 2
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000012827 research and development Methods 0.000 description 1
- 238000004626 scanning electron microscopy Methods 0.000 description 1
- 210000003625 skull Anatomy 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии титановых сплавов, содержащих в качестве основы титан с заданным соотношением легирующих и примесных элементов, и предназначено для использования в судовом и энергетическом машиностроении при производстве трубопроводов и сварных трубных систем, отвечающих требованиям промышленной эксплуатации и радиационно-экологической безопасности современного корабельного и реакторного оборудования.The invention relates to the metallurgy of titanium alloys containing titanium with a predetermined ratio of alloying and impurity elements, and is intended for use in ship and power engineering in the production of pipelines and welded pipe systems that meet the requirements of industrial operation and radiation and environmental safety of modern ship and reactor equipment.
Известны конструкционные титановые материалы, применяемые в машиностроительных отраслях промышленности (например, титановые сплавы типа ВТ, ОТ и ПТ, а также другие аналоги), указанные в государственных и отраслевых стандартах, а также в научно-технической литературе [1-8]. Однако известные сплавы в ряде случаев не обеспечивают требуемого уровня и стабильности основных физико-механических и служебных характеристик, что снижает работоспособность и эксплуатационную надежность применяемого теплообменного оборудования и не отвечает требованиям, предъявляемым к объектам ядерной энергетики, по их безопасной эксплуатации в течение заданного срока службы.Known structural titanium materials used in engineering industries (for example, titanium alloys such as VT, OT and PT, as well as other analogues), specified in state and industry standards, as well as in the scientific and technical literature [1-8]. However, in some cases, well-known alloys do not provide the required level and stability of the basic physical, mechanical and service characteristics, which reduces the operability and operational reliability of the heat exchange equipment used and does not meet the requirements for nuclear power facilities for their safe operation for a given service life.
Наиболее близким к заявляемой композиции по базовому составу и функциональному назначению является титановый сплав марки ПТ-7М по ГОСТ 19807 [1], содержащий в своем составе легирующие и примесные элементы в следующем соотношении, в мас.%:Closest to the claimed composition in terms of its basic composition and functional purpose is the PT-7M titanium alloy according to GOST 19807 [1], which contains alloying and impurity elements in the following ratio, in wt.%:
Известный титановый сплав характеризуется повышенной чувствительностью к коррозионно-усталостному разрушению и питтингообразованию в условиях работы трубных систем парогенератора судовых установок с повышенным содержанием хлоридов в воде и водных растворах.The well-known titanium alloy is characterized by increased sensitivity to corrosion-fatigue fracture and pitting formation under the conditions of pipe systems of the steam generator of ship installations with a high content of chlorides in water and aqueous solutions.
Вместе с тем известный сплав обладает пониженными пластическими свойствами после нейтронного облучения.However, the known alloy has reduced plastic properties after neutron irradiation.
Техническим результатом настоящего изобретения является создание титанового сплава, обладающего более высокой стойкостью к коррозионно-усталостному разрушению и питтингообразованию, а также имеющего более высокую пластичность после нейтронного облучения.The technical result of the present invention is the creation of a titanium alloy having a higher resistance to corrosion-fatigue destruction and pitting, as well as having higher ductility after neutron irradiation.
Технический результат достигается за счет того, что в состав известного сплава, содержащего алюминий, цирконий, кремний, железо, кислород, углерод, азот, водород и титан, дополнительно введены олово и церий при следующем соотношении компонентов, в мас.%:The technical result is achieved due to the fact that the composition of the known alloy containing aluminum, zirconium, silicon, iron, oxygen, carbon, nitrogen, hydrogen and titanium, additionally introduced tin and cerium in the following ratio of components, in wt.%:
При этом суммарное содержание углерода и азота не должно превышать 0,10%, а отношение Zr/(C+N) должно быть не менее 30.In this case, the total carbon and nitrogen content should not exceed 0.10%, and the Zr / (C + N) ratio should be at least 30.
Соотношение указанных легирующих и примесных элементов выбрано таким, чтобы заявляемая композиция обеспечивала формирование наиболее оптимального структурного состояния, требуемый уровень и стабильность важнейших структурно-чувствительных характеристик материала, во многом определяющих коррозионно-механическую прочность и заданную работоспособность, а также эксплуатационную надежность теплообменного оборудования реакторной установки.The ratio of these alloying and impurity elements is chosen so that the claimed composition ensures the formation of the most optimal structural state, the required level and stability of the most important structurally sensitive characteristics of the material, which largely determine the corrosion-mechanical strength and specified performance, as well as the operational reliability of the heat exchange equipment of the reactor installation.
Введение в заявляемый сплав микролегирующих и модифицирующих добавок олова и церия в указанном соотношении с другими легирующими элементами и, в первую очередь, с алюминием и цирконием улучшает его структурную стабильность и, как следствие, весь комплекс основных физико-механических и служебных свойств, положительно влияющих на снижение чувствительности основного металла, металла сварного шва и зоны термического влияния тонкостенных трубных изделий к коррозионно-усталостному разрушению в процессе длительной эксплуатации, а также повышает работу зарождения и развития межзеренной трещины в условиях статического и циклического нагружений. При этом, как показали результаты исследований, происходит более равномерное распределение легирующих элементов и избыточных фаз по всему сечению полуфабрикатов и трубных заготовок, металл эффективнее очищается от вредных примесей и газов, более активно идет формирование мелкозернистой структуры с равноосной формой зерна, тоньше и чище становятся границы зерна, увеличивается прочность межкристаллитной связи, что в целом обеспечивает значительное повышение пластичности и вязкости как основного металла, так и сварных соединений. Заметно снижается склонность сплава к структурной анизотропии и существенно улучшается его технологичность на стадии металлургического передела, что повышает выход годного при промышленном производстве листового и трубного проката, а также других тонкостенных полуфабрикатов сложного профиля. Введение олова и церия вне указанных в формуле изобретения пределов снижает эффективность их положительного влияния и не приводит к заметному улучшению этих структурно-чувствительных характеристик работоспособности материала в процессе длительной эксплуатации теплообменного реакторного оборудования паропроизводящей установки.The introduction of the inventive alloy of microalloying and modifying additives of tin and cerium in the indicated ratio with other alloying elements and, first of all, with aluminum and zirconium improves its structural stability and, as a result, the whole complex of basic physical, mechanical and service properties that positively affect a decrease in the sensitivity of the base metal, weld metal, and the heat affected zone of thin-walled pipe products to corrosion-fatigue failure during long-term operation, as well as yshaet job generation and development of intergranular cracks under static and cyclic loading. Moreover, as the research results showed, a more uniform distribution of alloying elements and excess phases occurs over the entire cross section of semi-finished products and pipe billets, the metal is more effectively cleaned of harmful impurities and gases, the formation of a fine-grained structure with an equiaxed grain shape is more active, the boundaries become thinner and cleaner grain, the intercrystalline bond strength increases, which in general provides a significant increase in the ductility and viscosity of both the base metal and welded joints. The tendency of the alloy to structural anisotropy is noticeably reduced and its manufacturability at the metallurgical redistribution stage is significantly improved, which increases the yield of industrial sheet metal and pipe products, as well as other thin-walled semi-finished products with a complex profile. The introduction of tin and cerium outside the limits specified in the claims reduces the effectiveness of their positive influence and does not lead to a noticeable improvement in these structurally sensitive characteristics of the working capacity of the material during the long-term operation of heat-exchange reactor equipment of a steam generating plant.
Количественное модифицирование сплава отношением циркония, как активного карбидо- и нитродообразующего элемента, к общему содержанию (C+N) улучшает структурную стабильность металла шва и зоны термического влияния, способствует формированию при соответствующей термообработке в достаточном количестве мелкодисперсных карбидных и нитридных фаз, термодинамически устойчивых при температурах технологических и сварочных нагревов, что повышает сопротивление основного металла и сварных соединений хрупкому разрушению в условиях сложного динамического нагружения и воздействия коррозионно-активных рабочих сред. При этом обеспечение более высокого, чем в прототипе, уровня пластических характеристик и деформационной способности сплава достигается за счет формирования устойчивых дислокационных структур, во многом определяющих оптимальную плотность активных плоскостей скольжения в процессе пластической деформации. Как уже отмечалось, ограничение соотношения Zr/(C+N) способствует образованию сбалансированного содержания высокодисперсных карбонитридов циркония и повышает отпускоустойчивость металла шва и зоны термического влияния при сохранении необходимого уровня прочностных и пластических характеристик сплава.Quantitative modification of the alloy by the ratio of zirconium as an active carbide and nitrode forming element to the total content (C + N) improves the structural stability of the weld metal and the heat-affected zone, promotes the formation of fine carbide and nitride phases that are thermodynamically stable at temperatures under appropriate heat treatment technological and welding heatings, which increases the resistance of the base metal and welded joints to brittle fracture in difficult conditions amicheskogo impact loading and corrosive environments. At the same time, a higher level of plastic characteristics and deformation ability of the alloy than in the prototype is achieved by forming stable dislocation structures, which largely determine the optimal density of active slip planes during plastic deformation. As already noted, the limitation of the Zr / (C + N) ratio promotes the formation of a balanced content of highly dispersed zirconium carbonitrides and increases the tempering resistance of the weld metal and the heat affected zone while maintaining the required level of strength and plastic characteristics of the alloy.
Фрактографический анализ поверхности изломов образцов методом сканирования на растровом электронном микроскопе показал, что в заявляемом сплаве доля вязкой составляющей в зоне разрушения металла после коррозионно-усталостного разрушения в водородосодержащих средах заметно возрастает по сравнению с известным составом. Несоблюдение указанного в формуле изобретения соотношения циркония к примесям внедрения снижает дисперсность образующихся фаз внедрения и затрудняет равномерность их распределения по объему зерна, что изменяет и ослабляет механизм закрепления дислокации в процессе последующих технологических нагревов сортового и трубного проката и отрицательно влияет на деформационную способность металла в процессе длительной эксплуатации.Fractographic analysis of the surface of the fractures of the samples by scanning electron microscopy showed that in the inventive alloy the proportion of the viscous component in the fracture zone of the metal after corrosion-fatigue fracture in hydrogen-containing media significantly increases compared with the known composition. Failure to observe the ratio of zirconium to interstitial impurities indicated in the claims reduces the dispersion of the interstitial phases formed and complicates the uniformity of their distribution over the grain volume, which changes and weakens the dislocation fixing mechanism during subsequent technological heating of long and pipe products and negatively affects the deformation ability of the metal during long operation.
Полученный более высокий уровень физико-механических, сварочно-технологических и служебных характеристик сплава обеспечивается комплексным модифицированием заявляемой композиции в указанном соотношении с другими элементами, сбалансированным химическим и фазовым составом, нормированным содержанием вводимых микролегирующих и модифицирующих добавок, а также контролированием чистоты металла по остаточным вредным примесям.The obtained higher level of physicomechanical, welding-technological and service characteristics of the alloy is ensured by complex modification of the claimed composition in the indicated ratio with other elements, balanced chemical and phase composition, normalized content of introduced microalloying and modifying additives, as well as control of metal purity by residual harmful impurities .
В ЦНИИ КМ «Прометей» совместно с другими предприятиями отрасли в соответствии с планом проводимых научно-исследовательских разработок в рамках федеральной целевой программы «Национальная технологическая база» выполнен необходимый комплекс лабораторных, расчетных и опытно-промышленных работ по выплавке, пластической и термической обработкам создаваемой марки сплава. Металл выплавлялся в вакуумных гарнисажных электропечах с магнитоуправляемой дугой с последующей обработкой на кузнечно-прессовом оборудовании с получением полуфабрикатов требуемого сортамента.In CRI KM “Prometey”, together with other industry enterprises, in accordance with the plan of ongoing research and development within the framework of the federal target program “National Technological Base”, the necessary set of laboratory, design and experimental-industrial work on smelting, plastic and heat treatment of the created brand has been performed alloy. The metal was smelted in vacuum skull ovens with a magnetically controlled arc, followed by processing on forge-and-press equipment to obtain semi-finished products of the required range.
Химический состав исследованных материалов, а также результаты определения наиболее важных физико-механических свойств и характеристик представлены в табл.1 и 2.The chemical composition of the materials studied, as well as the results of determining the most important physical and mechanical properties and characteristics, are presented in Tables 1 and 2.
Ожидаемый технико-экономический эффект применения разработанного титанового сплава в машиностроительных отраслях промышленности и народном хозяйстве выразится в повышении общего ресурса работы и эксплуатационной надежности, а также экологической безопасности использования тонкостенных трубопроводов и трубных систем широкой номенклатуры теплообменного оборудования современных реакторных установок атомной энергетики за счет снижения склонности сплава к коррозионно-усталостному разрушению, питтингообразованию и более высоких пластических свойств после нейтронного облучения по сравнению с прототипом.The expected technical and economic effect of the use of the developed titanium alloy in machine-building industries and the national economy will be expressed in increasing the overall service life and operational reliability, as well as the environmental safety of using thin-walled pipelines and pipe systems of a wide range of heat transfer equipment of modern nuclear power reactor plants by reducing the propensity of the alloy to corrosion-fatigue fracture, pitting and higher plastic properties after neutron irradiation in comparison with the prototype.
ХИМИЧЕСКИЙ СОСТАВ ИССЛЕДОВАННЫХ МАТЕРИАЛОВTable 1
CHEMICAL COMPOSITION OF RESEARCHED MATERIALS
ЛИТЕРАТУРАLITERATURE
1. ГОСТ 19807 Титан и сплавы титановые деформируемые (марки) - прототип, с.2-4.1. GOST 19807 Titanium and wrought titanium alloys (grades) - prototype, p.2-4.
2. ГОСТ 22897 Трубы бишовные холоднодеформированные из сплавов на основе титана. Технические условия.2. GOST 22897 cold-deformed bisch pipes from titanium-based alloys. Technical conditions
3. ОСТ 1.92077 Сплавы титановые (марки).3. OST 1.92077 Titanium alloys (grades).
4. Б.Б.Чечулин, С.С.Ушков и др. Титановые сплавы в машиностроении, Изд-во «Машиностроение», Л., 1977.4. B. B. Chechulin, S. S. Ushkov and others. Titanium alloys in mechanical engineering, Publishing House "Engineering", L., 1977.
5. У.Цвиккер. Титан и его сплавы. Издательство «Металлургия», М., 1979.5. W. Zwicker. Titanium and its alloys. Publishing house "Metallurgy", M., 1979.
6. И.В.Горынин, В.В.Рыбин, С.С.Ушков и др. Титановые сплавы как перспективный реакторный материал. Сб. ст. «Радиационное материаловедение и конструкционная прочность реакторных материалов», Изд-е ЦНИИ КМ «Прометей», С-Пб, 2002.6. I.V. Gorynin, V.V. Rybin, S. S. Ushkov and others. Titanium alloys as a promising reactor material. Sat Art. “Radiation materials science and structural strength of reactor materials”, Publishing House of the Central Research Institute of CM “Prometey”, St. Petersburg, 2002.
7. С.С.Ушков, В.А.Межонов, О.А.Кожевников и др. Применение титановых сплавов для корпусов водо-водяных реакторов перспективных атомных энергетических установок. - Материалы 7-й Международной научно-техн. конф. «Проблемы материаловедения при проектировании, изготовлении и эксплуатации оборудования АЭС», С-Пб, 2002.7. S. S. Ushkov, V. A. Mezhonov, O. A. Kozhevnikov and others. The use of titanium alloys for pressurized-water reactor vessels of promising nuclear power plants. - Materials of the 7th International Scientific and Technical. conf. “Problems of materials science in the design, manufacture and operation of nuclear power plant equipment”, St. Petersburg, 2002.
8. В.В.Рыбин, О.А.Кожевников и др. Механические свойства, тонкая структура и микромеханизмы разрушения облученных нейтронами альфа-сплавов титана, - МиТОМ, №9, 1999, стр.47-51.8. VV Rybin, OA Kozhevnikov and others. Mechanical properties, fine structure and micromechanisms of destruction of neutron-irradiated titanium alpha-alloys, - MiTOM, No. 9, 1999, pp. 47-51.
Claims (1)
при этом суммарное содержание углерода и азота не превышает 0,10 мас.%, а отношение Zr/(C+N) составляет не менее 30. A titanium alloy for pipelines and pipe systems of nuclear power heat exchange equipment containing aluminum, zirconium, silicon, iron, oxygen, carbon, nitrogen, hydrogen and titanium, characterized in that it additionally contains tin and cerium in the following ratio, wt.%:
the total carbon and nitrogen content does not exceed 0.10 wt.%, and the ratio Zr / (C + N) is not less than 30.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007116912/02A RU2351671C2 (en) | 2007-05-04 | 2007-05-04 | Titanium alloy for pipelines and pipe systems of heat-exchange equipment for nuclear power |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007116912/02A RU2351671C2 (en) | 2007-05-04 | 2007-05-04 | Titanium alloy for pipelines and pipe systems of heat-exchange equipment for nuclear power |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2007116912A RU2007116912A (en) | 2008-11-10 |
| RU2351671C2 true RU2351671C2 (en) | 2009-04-10 |
Family
ID=41015168
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2007116912/02A RU2351671C2 (en) | 2007-05-04 | 2007-05-04 | Titanium alloy for pipelines and pipe systems of heat-exchange equipment for nuclear power |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2351671C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2519063C1 (en) * | 2013-05-17 | 2014-06-10 | Общество с ограниченной ответственностью "МетИнвест" | Titanium-based alloy for absorption of heat neutrons |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2391426C1 (en) * | 2009-01-11 | 2010-06-10 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Titanium alloy for power fastening elements |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2868640A (en) * | 1955-01-11 | 1959-01-13 | British Non Ferrous Metals Res | Titanium alloys |
| RU1746726C (en) * | 1990-02-26 | 1994-09-15 | Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов | Titanium-based alloy |
| RU1746727C (en) * | 1990-03-14 | 1994-09-15 | Центральный научно-исследовательский институт конструкционных материалов "Прометей" | Titanium-base alloy |
-
2007
- 2007-05-04 RU RU2007116912/02A patent/RU2351671C2/en active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2868640A (en) * | 1955-01-11 | 1959-01-13 | British Non Ferrous Metals Res | Titanium alloys |
| RU1746726C (en) * | 1990-02-26 | 1994-09-15 | Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов | Titanium-based alloy |
| RU1746727C (en) * | 1990-03-14 | 1994-09-15 | Центральный научно-исследовательский институт конструкционных материалов "Прометей" | Titanium-base alloy |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ГОСТ 19807-91 Титан и сплавы титановые деформируемые. Марки. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2519063C1 (en) * | 2013-05-17 | 2014-06-10 | Общество с ограниченной ответственностью "МетИнвест" | Titanium-based alloy for absorption of heat neutrons |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2007116912A (en) | 2008-11-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Segura et al. | Grain boundary and microstructure engineering of Inconel 690 cladding on stainless-steel 316L using electron-beam powder bed fusion additive manufacturing | |
| US8479970B2 (en) | High corrosion resistant equipment for a plant | |
| EP2743362B1 (en) | Ni-BASED HEAT-RESISTANT ALLOY | |
| JP4099493B2 (en) | Zirconium alloy composition with excellent creep resistance | |
| JP4007241B2 (en) | Austenitic stainless steel excellent in high-temperature strength and corrosion resistance, heat-resistant pressure-resistant member made of this steel, and manufacturing method thereof | |
| CN1401012A (en) | Steel pipe having excellent formability and method for production thereof | |
| JP7277752B2 (en) | Austenitic stainless steel material | |
| JP2020050940A (en) | Method for producing austenitic fine-grained stainless steel | |
| JP2009161802A (en) | Highly corrosion-resistant austenitic stainless steel, nuclear power generation plant constructed by using the stainless steel, weld joint and structural member | |
| JPWO2017018517A1 (en) | Titanium material for hot rolling | |
| WO2014115845A1 (en) | Titanium alloy having excellent corrosion resistance in environment containing bromine ions | |
| JP2015117413A (en) | Ni-BASED HEAT RESISTANT ALLOY MEMBER AND Ni-BASED HEAT RESISTANT ALLOY BASE MATERIAL | |
| CN110484836B (en) | Hafnium zirconium titanium molybdenum reinforced austenitic stainless steel and preparation method thereof | |
| Baker et al. | Preliminary creep testing of the alumina-forming austenitic stainless steel Fe-20Cr-30Ni-2Nb-5Al | |
| JP4062190B2 (en) | Austenitic stainless steel pipe for nuclear power | |
| CN1136596A (en) | Ferritic stainless steel used to form bellows | |
| RU2351671C2 (en) | Titanium alloy for pipelines and pipe systems of heat-exchange equipment for nuclear power | |
| Manivasagam et al. | Corrosion-Resistant Ti-x Nb-x Zr Alloys for Nitric Acid Applications in Spent Nuclear Fuel Reprocessing Plants | |
| JP5326339B2 (en) | Ferritic heat-resistant steel and heat-resistant structure with excellent creep characteristics in weld heat-affected zone | |
| CN109504916B (en) | Copper-titanium-containing high-strength high-corrosion-resistance austenitic stainless steel and preparation method thereof | |
| JP2013144837A (en) | Method of post-welding heat treatment for high-strength low-alloy steel | |
| EP3636785A1 (en) | Nuclear-grade ni-base alloy pipe | |
| CN109504835B (en) | Copper-tungsten reinforced corrosion-resistant austenitic stainless steel and preparation method thereof | |
| JP2018059135A (en) | Ni-BASED HEAT-RESISTANT ALLOY MEMBER AND METHOD FOR PRODUCING THE SAME | |
| JP2009287104A (en) | Thin sheet of austenitic stainless steel and manufacturing method therefor |