RU2351423C2 - Method of pipes production on continuous pipe-welding machine - Google Patents
Method of pipes production on continuous pipe-welding machine Download PDFInfo
- Publication number
- RU2351423C2 RU2351423C2 RU2007108430/02A RU2007108430A RU2351423C2 RU 2351423 C2 RU2351423 C2 RU 2351423C2 RU 2007108430/02 A RU2007108430/02 A RU 2007108430/02A RU 2007108430 A RU2007108430 A RU 2007108430A RU 2351423 C2 RU2351423 C2 RU 2351423C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- strip
- thickness
- max
- bending
- pipes
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к обработке металлов давлением, в частности к производству сварных труб на непрерывных трубосварочных агрегатах.The invention relates to the processing of metals by pressure, in particular to the production of welded pipes on continuous tube welding units.
Известен способ изготовления труб на непрерывных трубосварочных агрегатах, включающий сварку встык концов штрипсов отдельных рулонов в непрерывную полосу, ее знакопеременный пластический изгиб с натяжением с заданной степенью деформации (с заданной вытяжкой) в неприводных роликах гибочно-натяжного устройства (ГНУ) с возможностью изменения суммарной величины углов всех изгибов полосы этими роликами, протягивание полосы через ГНУ тянущим устройством (ТУ), формовку трубной заготовки и сварку ее кромок (способ, раскрываемый а.с. СССР №1486204 "Трубоэлектросварочный агрегат").A known method of manufacturing pipes on continuous tube welding units, including butt welding of the ends of the strips of individual rolls into a continuous strip, its alternating plastic bending with tension with a given degree of deformation (with a given hood) in non-driven rollers of a bending-tensioning device (GNU) with the possibility of changing the total value the angles of all the bends of the strip with these rollers, pulling the strip through the GNU with a pulling device (TU), forming the tube billet and welding its edges (method disclosed by the USSR AS No. 148620 4 "Pipe-electric welding unit").
Недостатками этого способа являются:The disadvantages of this method are:
1. Снижение качества шва труб из-за чрезмерной величины заданной степени деформации («4-5%»), которая чрезмерно уменьшает ширину деформируемой полосы и уменьшает вследствие этого наружный периметр трубной заготовки перед сваркой ниже предельно допустимого значения;1. The decrease in the quality of the pipe weld due to the excessive value of the specified degree of deformation ("4-5%"), which excessively reduces the width of the deformable strip and therefore reduces the outer perimeter of the pipe billet before welding below the maximum permissible value;
2. Получение части участков труб с толщиной стенки ниже минимально допустимой;2. Obtaining part of pipe sections with wall thickness below the minimum allowable;
3. Простои трубосварочных агрегатов и отходы металла из-за разрыва части стыков штрипсов.3. Downtime of pipe welding units and metal waste due to rupture of part of the joints of strips.
Задачей заявляемого изобретения является обеспечение удовлетворительного качества шва труб, обеспечение толщины стенки труб не ниже минимально допустимой, снижение простоев трубосварочных агрегатов и снижение отходов металла.The objective of the invention is to ensure satisfactory quality of the pipe seam, ensuring the wall thickness of the pipes is not lower than the minimum acceptable, reducing downtime of pipe welding units and reducing metal waste.
Технический результат достигается за счет того, что в способе изготовления труб на непрерывных трубосварочных агрегатах, включающем сварку встык концов штрипсов отдельных рулонов в непрерывную полосу, деформацию этой полосы с заданной степенью путем ее знакопеременного пластического изгиба с натяжением неприводными роликами многороликового гибочно-натяжного устройства (ГНУ) с возможностью изменения суммарной величины углов всех изгибов полосы, протягивание через ГНУ полосы тянущим устройством (ТУ), формовку полосы в трубную заготовку, сварку ее кромок и калибровку сваренной трубы, согласно изобретению:The technical result is achieved due to the fact that in the method of manufacturing pipes on continuous tube-welding units, including butt welding of the ends of the strips of individual rolls into a continuous strip, deformation of this strip with a given degree by its alternating plastic bending with tension by non-driving rollers of a multi-roller bending and tensioning device (GNU ) with the ability to change the total value of the angles of all the bends of the strip, pulling the strip through the GNU with a pulling device (TU), forming the strip into a tube stock ku, welding its edges and calibrating the welded pipe, according to the invention:
1. Увеличивается ширина штрипса на значение ΔВ, определяемое по формуле (2);1. The width of the strip increases by ΔВ, determined by the formula (2);
2. Измеряется толщина полосы на выходе из ГНУ;2. The thickness of the strip at the exit of the GNU is measured;
3. Определяется величина вытяжки полосы в ГНУ, например, путем измерения скорости полосы на входе в него и на выходе и деления скорости полосы на выходе на скорость полосы на входе;3. The magnitude of the strip exhaust in the GNU is determined, for example, by measuring the strip speed at the input to it and at the output and dividing the strip speed at the output by the strip speed at the input;
4. Определяется минимально допустимая толщина полосы на выходе из ГНУ hмин по формуле (1) и максимально допустимый уровень вытяжки полосы λмакс по формуле (3). В случаях, когда измеряемая толщина полосы больше или равна hмин, регулируется вытяжка полосы путем изменения суммарной величины углов всех ее изгибов на уровне λмакс. В случаях, когда измеряемая толщина полосы меньше hмин, уменьшается вытяжка полосы путем уменьшения суммарной величины углов всех ее изгибов до момента, когда эта измеряемая толщина станет равна hмин, или до момента, когда величина вытяжки полосы станет равна единице;4. The minimum permissible thickness of the strip at the outlet of the GNU h min is determined by the formula (1) and the maximum permissible level of strip extraction λ max by the formula (3). In cases where the measured thickness of the strip is greater than or equal to h min , the stretching of the strip is regulated by changing the total value of the angles of all its bends at the level of λ max . In cases where the measured thickness of the strip is less than h min , the stretching of the strip is reduced by reducing the total value of the angles of all its bends until the moment when this measured thickness becomes equal to h min , or until the value of stretching the strip becomes equal to one;
5. Определяется с помощью датчика тепла момент прохождения стыка концов штрипсов, имеющего температуру выше 40°С, через условную ось, расположенную перед ГНУ. С этого момента вытяжка полосы в ГНУ уменьшается до уровня λстык, который определяется опытным путем и при котором вероятность разрыва стыков несущественна, и она поддерживается на этом уровне до момента окончания пропуска стыка через ГНУ.5. The moment of passage of the junction of the ends of the strips, having a temperature above 40 ° C, is determined using the heat sensor through the conditional axis located in front of the GNU. From this moment, the strip exhaust in the GNU decreases to the level λ joint , which is determined empirically and at which the probability of rupture of the joints is not significant, and it is maintained at this level until the end of the passage of the joint through the GNU.
Формулы для определения hмин, ΔВ и λмакс:Formulas for determining h min , ΔB and λ max :
где hмин - минимально допустимая толщина полосы на выходе из гибочно-натяжного устройства, при которой толщина стенки труб будет не ниже S мин, мм;where h min is the minimum allowable thickness of the strip at the outlet of the bending and tensioning device, at which the pipe wall thickness will be at least S min, mm;
Sмин - минимально допустимая толщина стенки труб, мм;S min - the minimum allowable wall thickness of the pipes, mm;
δН - наибольшее отклонение толщины любой кромки штрипса в минус относительно толщины штрипса посередине его ширины в одном поперечном сечении, мм;δH is the largest deviation of the thickness of any edge of the strip minus relative to the thickness of the strip in the middle of its width in one cross section, mm;
δh1 - погрешность устройства для измерения толщины полосы, мм;δh 1 - the error of the device for measuring the thickness of the strip, mm;
δh2 - минимальное по периметру поперечного сечения трубы утолщение металла в процессе обжатия трубной заготовки в формовочных валках с закрытыми калибрами и обжатия сваренной трубы в калибровочных валках, мм;δh 2 - the minimum thickening of the metal along the perimeter of the pipe cross section during compression of the pipe billet in forming rolls with closed gauges and compression of the welded pipe in calibration rolls, mm;
Нмакс и Нмин - соответственно наибольшая и наименьшая толщины штрипса посередине его ширины, мм;N max and N min - respectively, the largest and smallest thickness of the strip in the middle of its width, mm;
π - число Пи, равное 3,14;π is the Pi number equal to 3.14;
λмакс - максимально допустимый уровень вытяжки полосы, превышение которого приводит к снижению качества шва;λ max - the maximum acceptable level of strip drawing, exceeding which leads to a decrease in the quality of the seam;
k - коэффициент удлинения деформируемой полосы за счет уменьшения ее ширины;k is the elongation coefficient of the deformable strip by reducing its width;
В - ширина штрипса для изготовления труб без знакопеременного пластического изгиба полосы, мм;In - the width of the strip for the manufacture of pipes without alternating plastic bending of the strip, mm;
ΔВ - добавка ширины штрипса, мм.ΔВ - addition of strip width, mm.
Предлагаемый способ осуществляется следующим образом:The proposed method is as follows:
1. Рулоны штрипсов шириной, равной В+ΔВ, разматываются в линии трубосварочного агрегата и концы штрипсов стыкуются в непрерывную полосу, которая задается в многороликовое ГНУ и протягивается через него ТУ;1. Rolls of strips with a width equal to B + ΔB are unwound in the line of the pipe-welding unit and the ends of the strips are joined in a continuous strip, which is set in a multi-roller GNU and pulled through it TU;
2. В ГНУ непрерывная полоса подвергается знакопеременному пластическому изгибу с натяжением неприводными роликами;2. In GNU, the continuous strip is subjected to alternating plastic bending with tension by non-driven rollers;
3. Определяется величина вытяжки непрерывной полосы в ГНУ и измеряется толщина этой полосы на выходе из него;3. The amount of extraction of the continuous strip in the GNU is determined and the thickness of this strip at the exit from it is measured;
4. Если измеряемая толщина полосы больше или равна hмин, то регулируется положение верхних роликов ГНУ по высоте и, соответственно, регулируется суммарная величина углов всех изгибов полосы таким образом, чтобы обеспечить постоянство заданной величины вытяжки полосы λмакс;4. If the measured strip thickness is greater than or equal to h min , then the position of the upper GNU rollers is adjusted in height and, accordingly, the total value of the angles of all the bends of the strip is adjusted in such a way as to ensure the constancy of the set value of strip stretching λ max ;
5. Если измеряемая толщина полосы меньше hмин, то поднимаются верхние ролики ГНУ и, соответственно, уменьшаются суммарная величина углов всех изгибов полосы и ее вытяжка до момента, когда эта толщина станет равна hмин, или до момента, когда величина вытяжки полосы станет равна единице;5. If the measured strip thickness is less than h min , then the upper GNU rollers are lifted and, accordingly, the total value of the angles of all the bends of the strip and its drawing are reduced until the moment when this thickness becomes equal to h min , or until the value when the strip is drawn becomes unit;
6. Определяется момент подхода стыка концов штрипсов к ГНУ, с этого момента поднимаются его верхние ролики и уменьшается вытяжка полосы до момента, когда она станет равна λстык. С этого момента и до момента окончания пропуска стыка через ГНУ регулируется суммарная величина углов всех изгибов полосы таким образом, чтобы обеспечить постоянство вытяжки полосы на уровне λстык;6. The moment of approach of the junction of the ends of the strips to the GNU is determined, from this moment its upper rollers rise and the stretch of the strip decreases until it becomes equal to the λ junction . From this moment until the end of the passage of the joint through the GNU, the total value of the angles of all the bends of the strip is regulated in such a way as to ensure a constant stretching of the strip at the level of λ joint ;
7. Непрерывная полоса, вытягиваемая ТУ из ГНУ, поступает в формовочный стан и формуется в трубную заготовку;7. The continuous strip drawn by the control unit from the GNU enters the molding mill and is molded into the billet;
8. Трубная заготовка, формуемая из деформированной по описанным выше законам непрерывной полосы, имеет наружный периметр не ниже минимально допустимого, что обеспечивает удовлетворительное качество шва изготавливаемых труб;8. A pipe billet formed from a continuous strip deformed according to the laws described above has an outer perimeter not lower than the minimum permissible, which ensures satisfactory quality of the weld of the pipes being manufactured;
9. Сваренная труба калибруется в калибровочно-профилировочном стане (с обеспечением круглого, квадратного, прямоугольного или иного профиля трубы).9. The welded pipe is calibrated in a calibration and profiling mill (ensuring a round, square, rectangular or other pipe profile).
В качестве примера приведены расчеты значений ΔВ, hмин и λмакс для случая реализации предлагаемого способа изготовления сварных труб наружным диаметром 159 мм с номинальной толщиной стенки 4,5 мм, для которых по ГОСТ 10705 Sмин=4,00 мм. Для штрипса с номинальной толщиной 4,3 мм поставки ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат», используемого для изготовления этих труб, δH=0,09 мм, а Нмакс и Нмин равны соответственно 4,60 и 4,00 мм. Погрешность существующего на ОАО «Северский трубный завод» устройства измерения толщины полосы δh1=0,02 мм. При существующей технологии изготовления указанных труб минимальное утолщение металла δh2=0,02 мм. Испытание изготовления указанных труб по предлагаемому способу показало, что коэффициент к составил 0,1. При изготовлении этих труб без знакопеременного пластического изгиба полосы ширина штрипса В=495 мм. Испытание показало, что при изготовлении указанных труб с величиной вытяжки полосы λстык=1,005 не разрушился ни один из 114 стыков концов штрипсов, прошедших через гибочно-натяжное устройство.As an example, calculations of ΔВ, h min and λ max values are given for the case of the implementation of the proposed method for manufacturing welded pipes with an external diameter of 159 mm with a nominal wall thickness of 4.5 mm, for which according to GOST 10705 S min = 4.00 mm. For a strip with a nominal thickness of 4.3 mm, the deliveries of Magnitogorsk Iron and Steel Works OJSC used for the manufacture of these pipes are δH = 0.09 mm, and H max and N min are 4.60 and 4.00 mm, respectively. The error of the existing device for measuring the thickness of the strip δh 1 = 0.02 mm at OJSC Seversky Pipe Plant. With the existing manufacturing technology of these pipes, the minimum thickening of the metal is δh 2 = 0.02 mm. Testing the manufacture of these pipes by the proposed method showed that the coefficient k was 0.1. In the manufacture of these pipes without alternating plastic bending of the strip strip width B = 495 mm The test showed that in the manufacture of these pipes with a strip stretch λ joint = 1.005, none of the 114 joints of the ends of the strips that passed through the bending and tensioning device was destroyed.
Тогда:Then:
hмин=4,00+0,09+0,02-0,02=4,09 мм;h min = 4.00 + 0.09 + 0.02-0.02 = 4.09 mm;
ΔВ=(4,60-4,09)·π=1,6 мм, а В+ΔВ=495+1,6=496,6 мм;ΔB = (4.60-4.09) · π = 1.6 mm, and B + ΔB = 495 + 1.6 = 496.6 mm;
λмакс=1+(4,60-4,00)·π:0,1:(495+1,6)=1,038.λ max = 1 + (4.60-4.00) π: 0.1: (495 + 1.6) = 1.038.
То есть для рассматриваемого примера имеем следующие параметры, характеризующие предлагаемый способ: В+ΔВ=496,6 мм; hмин=4,09 мм; λмакс=1,038 и λстык=1,005.That is, for the considered example, we have the following parameters characterizing the proposed method: B + ΔB = 496.6 mm; h min = 4.09 mm; λ max = 1,038 and λ junction = 1,005.
При изготовлении труб из штрипса с шириной В без знакопеременного пластического изгиба полосы минимальное значение наружного периметра сформованной трубной заготовки Пмин1 определяется по формуле Пмин1=В+Нмин·π и для рассматриваемого размера труб Пмин1=495+4,00·π=507,57 мм.In the manufacture of pipes from a strip with a width of B without alternating plastic bending of the strip, the minimum value of the outer perimeter of the molded tube billet P min1 is determined by the formula P min1 = B + H min · π and for the pipe size under consideration P min1 = 495 + 4.00 · π = 507.57 mm.
При изготовлении труб по предлагаемому способу из штрипса с шириной В+ΔВ минимальное значение наружного периметра сформованной трубной заготовки Пмин2 определяется по формуле Пмин2=Вмин +hмин·π, где Вмин =(В+ΔВ)·[1-(λмакс-1)·к], то есть для рассматриваемого примера Вмин=(495+1,6)·[1-(1,038-1)·0,1]=494,7 мм, а Пмин2=494,7+4,09·π=507,57 мм.In the manufacture of pipes according to the proposed method from a strip with a width of B + ΔB, the minimum value of the outer perimeter of the molded tube billet P min2 is determined by the formula P min2 = V min + h min · π, where V min = (B + ΔB) · [1- ( λ max -1) · k], that is, for the considered example, B min = (495 + 1.6) · [1- (1.038-1) · 0.1] = 494.7 mm, and P min2 = 494, 7 + 4.09 · π = 507.57 mm.
Таким образом Пмин2=Пмин1, а это означает, что качество шва труб, изготовленных по предлагаемому способу, не снизится по сравнению с качеством шва труб, изготавливаемых из штрипса с шириной, равной В без его знакопеременного изгиба.Thus, P min2 = P min1 , and this means that the quality of the weld of pipes made by the proposed method will not decrease compared to the quality of the weld of pipes made of strip with a width equal to B without its alternating bending.
При изготовлении по предлагаемому способу труб указанного в примере размера (159×4,5 мм) около 75% участков непрерывной полосы на выходе из ГНУ будут иметь толщину более hмин (4,09 мм) и будут деформироваться с заданной вытяжкой λмакс=1,038. Около 15% участков непрерывной полосы на входе в ГНУ будут иметь толщину в интервале от 4,09 мм до 4,09-1,038=4,25 мм и будут деформироваться с вытяжкой в интервале от 1,000 до λмакс (1,038) и после этой деформации на выходе из ГНУ будут иметь толщину, равную hмин (4,09 мм). Около 6% участков непрерывной полосы на входе в ГНУ будут иметь толщину в интервале от 4,00 до 4,09 мм и деформироваться не будут. Около 4% участков непрерывной полосы, прилегающих к стыку, будут деформироваться с вытяжкой в интервале от λмакс (1,038) до λстык (1,005).When manufacturing according to the proposed method the pipes of the size indicated in the example (159 × 4.5 mm), about 75% of the sections of the continuous strip at the exit of the GNU will have a thickness of more than h min (4.09 mm) and will be deformed with a given hood λ max = 1,038 . About 15% of the sections of the continuous strip at the entrance to the GNU will have a thickness in the range from 4.09 mm to 4.09-1.038 = 4.25 mm and will be deformed with a hood in the range from 1,000 to λ max (1,038) and after this deformation at the exit of the GNU will have a thickness equal to h min (4.09 mm). About 6% of the sections of the continuous strip at the entrance to the GNU will have a thickness in the range from 4.00 to 4.09 mm and will not deform. About 4% of the sections of the continuous strip adjacent to the joint will be deformed with a hood in the range from λ max (1,038) to λ joint (1,005).
Таким образом, при предлагаемом способе изготовления труб для рассматриваемого примера, усредненная величина вытяжки непрерывной полосы составляет около 1,032, что обеспечивает увеличение общей длины изготавливаемых труб примерно на 3,2% и на столько же снижает расход металла на их производство. Также устраняется серповидность на большинстве участков (примерно на 94% участков) непрерывной полосы, вытяжка которых будет равна или более 1,005. Устранение серповидности полосы позволяет снизить количество труб с дефектом продольного шва «смещение кромок» и повысить (в рассматриваемом примере примерно на 0,3%) за счет этого выход годных труб и, соответственно, на столько же снизить расход металла на их производство. В общем реализация предлагаемого способа позволяет снизить расход металла на 3-4% (на 30-40 кг на 1 тонну труб).Thus, with the proposed method of manufacturing pipes for the considered example, the averaged drawing of the continuous strip is about 1.032, which provides an increase in the total length of the manufactured pipes by about 3.2% and reduces the metal consumption by the same amount. Crescent sickness is also eliminated in most sections (approximately 94% of the sections) of the continuous strip, the hood of which will be equal to or more than 1.005. Elimination of the crescent shape of the strip allows to reduce the number of pipes with a defect in the longitudinal weld “edge offset” and increase (in the example considered by about 0.3%) due to this, the yield of suitable pipes and, accordingly, reduce the metal consumption for their production by the same amount. In general, the implementation of the proposed method allows to reduce the metal consumption by 3-4% (30-40 kg per 1 ton of pipes).
Предлагаемый способ изготовления сварных труб позволяет снизить расход металла при обеспечении наружного периметра сформованной трубной заготовки на уровне не ниже минимально допустимого значения, то есть при обеспечении изготовления труб без снижения качества шва. Этот способ позволяет также обеспечить деформацию исходной полосы до толщины, исключающей возникновение участков труб с толщиной стенки ниже минимально допустимой величины, и снижение простоев трубосварочных агрегатов и отходов металла за счет снижения вероятности разрыва стыков.The proposed method for the manufacture of welded pipes allows to reduce the consumption of metal while ensuring the outer perimeter of the molded pipe billet at a level not lower than the minimum acceptable value, that is, while ensuring the manufacture of pipes without reducing the quality of the weld. This method also allows you to ensure the deformation of the original strip to a thickness that excludes the occurrence of pipe sections with wall thickness below the minimum acceptable value, and reduce downtime of pipe welding units and metal waste by reducing the likelihood of rupture of joints.
Claims (2)
hмин=Sмин+δН+δh1-δh2;
ΔВ=(Нмакс-hмин)·π;
λмакс=1+(Нмакс-Нмин)·π:k:[B+ΔB],
где hмин - максимально-допустимая толщина полосы на выходе из гибочно-натяжного устройства, при которой толщина стенки труб будет не ниже Sмин, мм;
Sмин - минимально-допустимая толщина стенки труб, мм;
δН - наибольшее отклонение толщины любой кромки штрипса в минус относительно толщины штрипса по середине его ширины в одном поперечном сечении, мм;
δh1 - погрешность устройства для измерения толщины полосы, мм;
δh2 - минимальное по периметру поперечного сечения трубы утолщение металла в процессе обжатия трубной заготовки в формовочных валках с закрытыми калибрами и обжатия сваренной трубы в калибровочных валках, мм;
Нмакс и Нмин - соответственно наибольшая и наименьшая толщины штрипса по середине его ширины, мм;
π - число Пи, равное 3,14;
λмакс - максимально-допустимый уровень вытяжки полосы, превышение которого приводит к снижению качества шва;
k - коэффициент удлинения деформируемой полосы за счет уменьшения ее ширины;
В - ширина штрипса для изготовления труб без знакопеременного пластического изгиба полосы, мм;
ΔВ - добавка ширины штрипса, мм.1. A method of manufacturing pipes on continuous tube welding units, including butt welding of the ends of the strips of individual rolls into a continuous strip, deformation of this strip with a given degree by alternating plastic bending with tension by non-driven rollers of a multi-roller bending and tensioning device with the ability to change the total value of the angles of all bends of the strip pulling the strip through this device with a pulling device, forming the strip into a tube stock, welding its edges and calibrating the welded pipe, tlichayuschiysya in that the strips, the width of which is increased by ΔV measured strip thickness at the outlet of bending and tension device, determine the amount of stretching the strip in said device and by the total amount of change of the angles of bending the strip is adjusted extract to the maximum allowable level λ max in if the measured strip thickness is greater than or equal to h min , or with a decrease in hood, if the measured strip thickness is less than h min , to values at which the thickness becomes equal to h min , or to a value other extracts equal to unity, while the values of h min , ΔB and λ max are determined by the formulas:
h min = S min + δH + δh 1 -δh 2 ;
ΔB = (N max -h min ) · π;
λ max = 1 + (N max -N min ) · π: k: [B + ΔB],
where h min - the maximum allowable thickness of the strip at the exit of the bending and tensioning device, at which the wall thickness of the pipes will be at least S min , mm;
S min - the minimum allowable wall thickness of the pipes, mm;
δН - the largest deviation of the thickness of any edge of the strip minus relative to the thickness of the strip in the middle of its width in one cross section, mm;
δh 1 - the error of the device for measuring the thickness of the strip, mm;
δh 2 - the minimum thickening of the metal along the perimeter of the pipe cross section during compression of the pipe billet in forming rolls with closed gauges and compression of the welded pipe in calibration rolls, mm;
N max and N min - respectively, the largest and smallest thickness of the strip in the middle of its width, mm;
π is the Pi number equal to 3.14;
λ max - the maximum permissible level of strip drawing, exceeding which leads to a decrease in the quality of the seam;
k is the elongation coefficient of the deformable strip by reducing its width;
In - the width of the strip for the manufacture of pipes without alternating plastic bending of the strip, mm;
ΔВ - addition of strip width, mm.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007108430/02A RU2351423C2 (en) | 2007-03-06 | 2007-03-06 | Method of pipes production on continuous pipe-welding machine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007108430/02A RU2351423C2 (en) | 2007-03-06 | 2007-03-06 | Method of pipes production on continuous pipe-welding machine |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2007108430A RU2007108430A (en) | 2008-09-20 |
| RU2351423C2 true RU2351423C2 (en) | 2009-04-10 |
Family
ID=39867435
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2007108430/02A RU2351423C2 (en) | 2007-03-06 | 2007-03-06 | Method of pipes production on continuous pipe-welding machine |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2351423C2 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2465084C2 (en) * | 2010-11-13 | 2012-10-27 | Открытое акционерное общество "Северский трубный завод" | Method of tube production at continuous tube welding units |
| WO2013028093A1 (en) * | 2011-08-25 | 2013-02-28 | Totsky Ivan Timofeevich | Method for the cold deformation of a continuous metal strip |
| WO2014017944A1 (en) * | 2012-07-27 | 2014-01-30 | Totsky Ivan Timofeevich | Method for the cold deformation of a continuous metal strip |
| RU2540057C1 (en) * | 2013-06-28 | 2015-01-27 | Открытое акционерное общество "Северский трубный завод" | Manufacturing method of tubes using continuous tube-welding machines |
-
2007
- 2007-03-06 RU RU2007108430/02A patent/RU2351423C2/en not_active IP Right Cessation
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2465084C2 (en) * | 2010-11-13 | 2012-10-27 | Открытое акционерное общество "Северский трубный завод" | Method of tube production at continuous tube welding units |
| WO2013028093A1 (en) * | 2011-08-25 | 2013-02-28 | Totsky Ivan Timofeevich | Method for the cold deformation of a continuous metal strip |
| RU2553733C2 (en) * | 2011-08-25 | 2015-06-20 | Иван Тимофеевич Тоцкий | Cold deformation of continuous metal strip |
| WO2014017944A1 (en) * | 2012-07-27 | 2014-01-30 | Totsky Ivan Timofeevich | Method for the cold deformation of a continuous metal strip |
| RU2557843C2 (en) * | 2012-07-27 | 2015-07-27 | Иван Тимофеевич Тоцкий | Cold deformation of continuous metal strip |
| RU2540057C1 (en) * | 2013-06-28 | 2015-01-27 | Открытое акционерное общество "Северский трубный завод" | Manufacturing method of tubes using continuous tube-welding machines |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2007108430A (en) | 2008-09-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2351423C2 (en) | Method of pipes production on continuous pipe-welding machine | |
| EP2493638B1 (en) | Method for producing welded helical-seam tubes having optimized tube geometry | |
| JP2007216246A (en) | Method for controlling shape of metal strip in hot rolling | |
| US20200086367A1 (en) | Method for producing steel sheet pile | |
| JP4389869B2 (en) | Seamless pipe manufacturing method | |
| CN110116146B (en) | Intelligent threading method for high-frequency welded pipe | |
| RU2412016C1 (en) | Method of tube production at tube continuous welding machines | |
| JP2955420B2 (en) | Method and apparatus for producing ultra-thin stainless steel strip | |
| CN101151107B (en) | Drawing rolling method for mandrel mill | |
| EA013888B1 (en) | Device for production of a seamless hollow body from solid round steel block | |
| US8122749B2 (en) | Mandrel mill and process for manufacturing a seamless pipe | |
| RU2540057C1 (en) | Manufacturing method of tubes using continuous tube-welding machines | |
| KR101434810B1 (en) | Mandrel mill and method for manufacturing seamless pipe | |
| RU2798210C1 (en) | Method for the manufacture of pipes using continuous pipe welding units | |
| JP2007290006A (en) | Method of rolling billet | |
| JP6627825B2 (en) | Rolling method of seamless steel pipe | |
| JP3982887B2 (en) | Square steel pipe manufacturing method | |
| JP3990761B2 (en) | Manufacturing method of welded pipe with excellent roundness | |
| RU2465084C2 (en) | Method of tube production at continuous tube welding units | |
| JP6536453B2 (en) | Breakdown roll and manufacturing method of welded steel pipe | |
| SU1500405A1 (en) | Method of manufacturing pipes in continuous pipe-welding machine | |
| RU2677558C1 (en) | METHOD OF PRODUCTION WELDED LONGITUDINAL PIPES WITH DIAMETER OF FROM 10 TO 530 mm ON CONTINUOUS ELECTRIC PIPE WELDERS | |
| JP2011073051A (en) | Method of controlling manufacture of seamless tube and manufacturing metod thereof | |
| SU1799650A1 (en) | Method for production of electric-welded straight-seam pipes | |
| US11731184B2 (en) | Rolling straightening machine and method of manufacturing a pipe or tube or a bar using same |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TK4A | Correction to the publication in the bulletin (patent) |
Free format text: AMENDMENT TO CHAPTER -FG4A- IN JOURNAL: 10-2009 FOR TAG: (57) |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20160307 |