RU2350411C2

RU2350411C2 - Способ производства рулонов горячекатаной трубной стали

Info

Publication number: RU2350411C2
Application number: RU2007110144/02A
Authority: RU
Inventors: Сергей Владимирович Денисов (RU); Сергей Владимирович Денисов; Павел Николаевич Смирнов (RU); Павел Николаевич Смирнов; Эдуард Михайлович Голубчик (RU); Эдуард Михайлович Голубчик; Валерий Петрович Торохтий (RU); Валерий Петрович Торохтий; Игорь Владимирович Казаков (RU); Игорь Владимирович Казаков
Original assignee: Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат"
Priority date: 2007-03-19
Filing date: 2007-03-19
Publication date: 2009-03-27
Also published as: RU2007110144A

Abstract

Изобретение предназначено для обеспечения требуемого уровня механических свойств горячекатаного проката из трубных марок стали с содержанием углерода 0,07-0,14% толщиной 10-16 мм в условиях широкополосного высокопроизводительного стана горячей прокатки. Способ заключается в том, что осуществляют нагрев сляба, прокатку его в черновой и чистовой непрерывной группах клетей широкополосного стана, дифференцированное охлаждение полосы водой сверху и снизу секциями душирующего устройства в межклетевых промежутках чистовой группы стана и на отводящем рольганге с последующей смоткой полосы в рулон при температуре 560-610°С. Задача решается за счет регламентации температуры конца горячей прокатки в зависимости от конечной толщины полосы, а также температурного режима при охлаждении полосы в межклетевых промежутках чистовой группы стана. Температуру конца прокатки устанавливают для полос толщиной от 10 до 12 мм включительно 815-845°С, для полос толщиной свыше 12 до 16 мм включительно - 760-800°С, в межклетевых промежутках чистовой группы стана регулируют интенсивность охлаждения поверхности полосы путем изменения скорости ее охлаждения, которую определяют из выражения: V=l,94·Ln(N)+3,52, где V - скорость охлаждения поверхности полосы, град/с, N - номер межклетевого промежутка чистовой группы стана. 1 табл.

Description

Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при производстве широких горячекатаных полос, преимущественно трубных марок стали.

Известны способы горячей прокатки полос, в том числе трубных марок стали, включающие горячую прокатку полос на широкополосном стане с межклетевым охлаждением и охлаждением полос водой на отводящем рольганге перед последующей смоткой в рулон (см., например, Технология прокатного производства. В 2-х книгах. Кн. 2. Справочник: Беняковский М.А., Богоявленский К.Н., Виткин А.И. и др. М.: Металлургия, 1991. - С.542, пат. РФ №2037536, БИ №17, 1995 г., пат. РФ №2186641, БИ №22, 2002 г.).

Недостатками известных способов является сложность обеспечения требуемого уровня механических свойств горячекатаных полос при максимальной производительности широкополосного стана горячей прокатки, особенно при производстве толстых полос, толщиной 10 и более мм.

Наиболее близким аналогом к заявляемому объекту является способ производства рулонов горячекатаной трубной стали преимущественно с содержанием углерода 0,07-0,12% с микролегированием ниобием и толщиной 8-12 мм, включающий нагрев сляба под горячую прокатку, последующую прокатку его в черновой и чистовой непрерывной группах клетей стана с температурой конца горячей прокатки в зависимости от конечной толщины полосы в диапазоне 800-840°С, охлаждение полосы водой в межклетевых промежутках и на отводящем рольганге с последующей смоткой в рулон. При этом на отводящем рольганге применяют дифференцированное охлаждение поверхности полосы, а температуру смотки устанавливают в интервале 570-610°С (см. патент РФ №2277445, В21В 1/26, 10.06.2006, Бюл.№16).

Недостаток известного способа заключается в отсутствии регламентации температурного режима прокатки толстых полос (толщиной более 10 мм) из стали с содержанием углерода 0,07-0,14% в чистовой непрерывной группе клетей стана горячей прокатки и охлаждения проката в межклетевых промежутках. В результате этого возникает сложность в обеспечении требуемого комплекса однородных физико-механических свойств в готовом толстолистовом горячекатаном прокате, особенно при производстве широких полос.

Технической задачей, решаемой заявляемым изобретением, является обеспечение требуемого уровня механических свойств горячекатаного проката из трубных марок стали толщиной 10-16 мм в условиях широкополосного высокопроизводительного стана горячей прокатки путем регламентации температуры конца горячей прокатки в зависимости от конечной толщины полосы, а также температурного режима при охлаждении полосы в межклетевых промежутках чистовой группы стана.

Поставленная задача решается тем, что в известном способе производства рулонов горячекатаной полосы трубных марок стали толщиной 10-16 мм с содержанием углерода 0,07-0,14%, включающем нагрев сляба под горячую прокатку, прокатку его в черновой и чистовой непрерывной группах клетей широкополосного стана с межклетевым охлаждением поверхности полосы водой, охлаждение полосы водой на отводящем рольганге с последующей смоткой в рулон, согласно изобретению температуру конца прокатки устанавливают для полос толщиной от 10 до 12 мм включительно 815-845°С, для полос толщиной свыше 12 до 16 мм включительно устанавливают 760-800°С, при этом в межклетевых промежутках чистовой группы стана регулируют интенсивность охлаждения поверхности полосы путем изменения скорости ее охлаждения, которую определяют из выражения

V=1,94·ln(N)+3,52,

где V - скорость охлаждения поверхности полосы, град/с,

N - номер межклетевого промежутка чистовой группы стана.

Отличительный признак, характеризующий температуру конца прокатки в чистовой группе клетей в зависимости от конечной толщины полосы, известен (см. пат. РФ №2277128, C21D 8/02, C21D 9/46, 27.05.2006, Бюл.№15, прототип - пат. РФ №2277445, В21В 1/26, 10.06.2006, Бюл.№16). Однако в известных технических решениях обеспечение конечной температуры прокатки в полосах различной толщины, с одной стороны, не увязано со скоростью охлаждения проката по клетям чистовой группы стана, а с другой стороны, либо не рассматриваются толщины более 10 мм, либо принимается равный диапазон для всего ряда толщин. Такой существующий в известных решениях подход к регламентации температуры конца прокатки не позволяет обеспечить требуемый уровень механических свойств в широком толстолистовом горячекатаном прокате, что связано с особенностями формирования микроструктуры при прокатке в чистовой группе непрерывного стана.

В заявляемом техническом решении температурный диапазон конца прокатки в чистовой группе клетей стана в зависимости от конечной толщины полосы связан со следующим.

Конечная величина зерна феррита зависит от величины зерна аустенита на момент окончания горячей прокатки. Зерно феррита в готовом прокате тем мельче, чем меньше величина аустенитного зерна в полосе на момент окончания горячей прокатки. Величина и форма аустенитного зерна в свою очередь зависят от скорости рекристаллизации при прокатке. Таким образом, температуру конца прокатки необходимо принимать такой, чтобы обеспечить формирование микроструктуры в однофазной (аустенитной) области кристаллизации стали. Кроме того, как известно (см. Гуляев А.П. Металловедение. Учебник для вузов. - М.: Металлургия, 1986. - 544 с.). При высоких температурах идут процессы собирательной и вторичной рекристаллизации, в результате чего в структуре металла образуется крупное зерно. Мелкозернистая структура, обеспечивающая требуемый комплекс механических свойств, образуется при первичной рекристаллизации (0,4-0,5) Т_{плавления}. Для выбранного диапазона марок стали (с содержанием углерода 0,07-0,14%) температура конца прокатки, таким образом, должна быть в диапазоне 750-850°С. В то же время теплоемкость полос толщиной 10-16 мм существенно отличается, что приводит к формированию различной микроструктуры в прокате указанных толщин. Для обеспечения требуемой микроструктуры (с зерном феррита 9-11 балла), а следовательно, заданного уровня механических свойств, необходимо регламентировать температуру конца прокатки отдельно для полос толщиной 10-12 мм включительно и полос толщиной свыше 12 мм. Конкретные значения температуры окончания горячей прокатки в заявляемом техническом решении связаны с обеспечением условий для формирования микроструктуры в однофазной (аустенитной) области кристаллизации стали. Так как горячая прокатка полос толщиной 10-16 мм осуществляется, как правило, из раската толщиной 35-40 мм, то для поддержания температуры конца прокатки в зависимости от конечной толщины полосы в выбранном диапазоне и формирования равнобальной заданной микроструктуры необходимо управляемое охлаждение полосы в межклетевых промежутках чистовой группы стана горячей прокатки. Из этих соображений принято условие дифференцированного межклетевого охлаждения проката в чистовой группе. Регламентация условий охлаждения полосы при ее прокатке в чистовой группе позволяет обеспечить формирование высоких прочностных (предела текучести (σ_т), временного сопротивления разрыву (σ_в), твердости (HRB)) и повышенных пластических (вязких) свойств. Это связано с тем, что при выбранных температурных режимах заканчиваются полиморфные превращения γ-Fe в α-Fe и, следовательно, в условиях объемно-центрированной решетки железа формируются требуемые механические свойства. Данная совокупность признаков в известных технических решениях не обнаружена.

На основании вышеприведенного анализа известных источников информации можно сделать вывод, что для специалиста заявляемый способ производства рулонов горячекатаной трубной стали не следует явным образом из известного уровня техники, а следовательно, соответствует условию патентоспособности «изобретательский уровень».

Приведенная математическая зависимость, регламентирующая интенсивность охлаждения поверхности горячекатаной полосы по чистовым проходам стана горячей прокатки, а следовательно, и скорость ее охлаждения в межклетевых промежутках чистовой непрерывной группы стана - эмпирическая и получена при обработке опытных данных комплекса исследований по прокатке указанного сортамента на широкополосном стане 2000 горячей прокатки ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат».

Для осуществления предлагаемого способа предварительно, в зависимости от требуемой конечной толщины горячекатаной полосы, определяется необходимая температура конца горячей прокатки. Затем для обеспечения заданных механических свойств в горячекатаной полосе в соответствии с заявленным выражением рассчитывается необходимая скорость ее охлаждения по проходам чистовой непрерывной группы стана. После чего назначается схема душирования поверхности проката водой в чистовых межклетевых промежутках стана

Пример конкретного осуществления способа.

На широкополосном стане 2000 горячей прокатки ОАО «ММК» прокатывают полосу размерами 13×1720 мм из стали марки А по международному стандарту API5L с содержанием углерода (С) 0,07-0,14%.

Сляб, нагретый до требуемой температуры 1260°С, поступает на широкополосный стан горячей прокатки, имеющий в своем составе черновую группу клетей, промежуточный рольганг, чистовой окалиноломатель, чистовую непрерывную группу клетей с устройствами межклетевого охлаждения, а также отводящий рольганг с охлаждающими секциями и группы моталок. После прокатки в черновой группе клетей широкополосного стана, раскат толщиной 35 мм, имеющий температуру 1020-1100°С, направляется по промежуточному рольгангу в чистовую непрерывную группу клетей.

Для формирования требуемой микроструктуры в горячекатаной полосе толщиной 13 мм необходимо обеспечить температуру конца прокатки полосы в последнем чистовом проходе группы в диапазоне 760-800°С. Для этого при выбранном скоростном режиме прокатки в чистовой группе клетей рассчитывается необходимая скорость охлаждения полосы по проходам, после чего назначается схема душирования поверхности проката водой в чистовых межклетевых промежутках стана. После прокатки в чистовой группе стана полоса по отводящему рольгангу, на котором осуществляют дифференцированное охлаждение ее поверхности водой сверху и снизу секциями душирующего устройства, направляется к моталкам второй группы, где она сматывается в рулон при температуре 560-600°С. Варианты технологических параметров, по которым по заявляемому способу осуществлялись прокатка и охлаждение полосы в чистовых промежутках стана, а также результаты исследований представлены в таблице.

Технологические параметры прокатки и охлаждения горячекатаной полосы из стали марки А в чистовой группе клетей стана 2000
№ п/п	Толщина полосы, мм	Температура конца прокатки, °С	Скорость охлаждения полосы в чистовой группе, град Цельсия/с				Микроструктура (балл зерна)	σ_т, МПа	σ_в, МПа	δ₅, %	Примечание
			Номер чистового промежутка
			1	2	3	4
1	10	815-845	3,5	4,9	5,7	6,2	10	265	410	34
2	12	815-845	3,5	4,9	5,7	6,2	9	240	380	36
3	13	760-800	3,5	4,9	5,7	6,2	9-10	250	390	35
4	14	760-800	3,5	4,9	5,7	6,2	9-10	245	380	35
5	16	760-800	3,5	4,9	5,7	6,2	9-10	240	370	36
6	12	800-840	5,0	6,3	7,2	8,1	11-12	270	410	30	по прототипу^*
7	16	800-840	5,2	6,4	7,4	8,3	11	265	400	31	по прототипу^*
^*По способу-прототипу скорость охлаждения поверхности полосы в чистовых межклетевых промежутках стана не регламентирована.

На основании вышеизложенного, можно сделать вывод, что заявляемый способ работоспособен и устраняет недостатки, имеющие место в прототипе.

Заявляемый способ может найти широкое применение на широкополосных станах горячей прокатки при производстве полос толщиной 10-16 мм из трубных марок стали с требуемыми регламентируемыми физико-механическими свойствами горячекатаного проката.

Следовательно, заявляемый способ, соответствует условию патентоспособности «промышленная применимость».

Claims

Способ производства рулонов горячекатаной полосы трубных марок стали толщиной 10-16 мм с содержанием углерода 0,07-0,14%, включающий нагрев сляба под горячую прокатку, прокатку его в черновой и чистовой непрерывной группах клетей широкополосного стана с межклетевым охлаждением поверхности полосы водой, охлаждение полосы водой на отводящем рольганге с последующей смоткой в рулон, характеризующийся тем, что температуру конца прокатки устанавливают для полос толщиной от 10 до 12 мм включительно 815-845°С, для полос толщиной свыше 12 до 16 мм включительно 760-800°С, при этом в межклетевых промежутках чистовой группы стана регулируют интенсивность охлаждения поверхности полосы путем изменения скорости ее охлаждения, которую определяют из выражения
V=1,94·ln(N)+3,52,
где V - скорость охлаждения поверхности полосы, град/с;
N - номер межклетевого промежутка чистовой группы стана.