RU2336326C1 - Tube stock out of micro alloyed manganese containing steel - Google Patents
Tube stock out of micro alloyed manganese containing steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2336326C1 RU2336326C1 RU2006146626/02A RU2006146626A RU2336326C1 RU 2336326 C1 RU2336326 C1 RU 2336326C1 RU 2006146626/02 A RU2006146626/02 A RU 2006146626/02A RU 2006146626 A RU2006146626 A RU 2006146626A RU 2336326 C1 RU2336326 C1 RU 2336326C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- manganese
- point
- less
- points
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к производству трубной заготовки диаметром от 80 до 180 мм с пониженной склонностью к различным видам хрупкого разрушения.The invention relates to the field of metallurgy, in particular to the production of tube billets with a diameter of 80 to 180 mm with a reduced tendency to various types of brittle fracture.
Известна трубная заготовка из легированной стали, имеющая заданную структуру, механические свойства, в состав стали включены углерод, кремний, хром, марганец, никель, молибден, ниобий, алюминий, бор, азот (RU 2070585 С1, C21D 9/14, 20.12.1996).Known tube billet of alloy steel having a predetermined structure, mechanical properties, carbon, silicon, chromium, manganese, nickel, molybdenum, niobium, aluminum, boron, nitrogen are included in the composition of the steel (RU 2070585 C1, C21D 9/14, 12/20/1996 )
Известна трубная заготовка из легированной стали, содержащей углерод, кремний, марганец, ниобий, молибден, серу, фосфор, хром, медь, никель, алюминий, титан, сурьму, олово, мышьяк и железо остальное, изготовленная из горячекатаного листа, имеющая заданные параметры механических свойств и заданную структуру (RU 2252972 С1, C21D 9/08, 27.05.2005).Known tube billet of alloy steel containing carbon, silicon, manganese, niobium, molybdenum, sulfur, phosphorus, chromium, copper, nickel, aluminum, titanium, antimony, tin, arsenic and iron, the rest, made of hot-rolled sheet, having specified mechanical parameters properties and a given structure (RU 2252972 C1, C21D 9/08, 05.27.2005).
Важнейшим требованием, предъявляемым к трубной заготовке из легированной, марганецсодержащей стали, является, с одной стороны, обеспечение однородности микро- и макроструктуры, низкого содержания неметаллических включений, с другой стороны, обеспечение повышенного комплекса потребительских свойств.The most important requirement for a tube billet made of alloyed, manganese-containing steel is, on the one hand, to ensure uniformity of micro- and macrostructure, low content of non-metallic inclusions, and, on the other hand, to provide an increased range of consumer properties.
Задачей изобретения является обеспечение повышенного уровня потребительских свойств при обеспечении благоприятного соотношения прочности, пластичности и вязкости, минимальном уровне анизотропии механических свойств, низкого содержания неметаллических включений, однородной макро- и микроструктуры проката, а также повышенной стойкости к отпускной хрупкости.The objective of the invention is to provide a high level of consumer properties while providing a favorable ratio of strength, ductility and viscosity, a minimum level of anisotropy of mechanical properties, low content of non-metallic inclusions, a homogeneous macro- and microstructure of rolled products, as well as increased resistance to temper brittleness.
Поставленная задача решена тем, что трубная заготовка изготовлена из стали, содержащей следующее соотношение компонентов в мас.%:The problem is solved in that the pipe billet is made of steel containing the following ratio of components in wt.%:
при выполнении соотношения:when fulfilling the ratio:
сумма (мышьяк + олово + свинец + 5×Zn)≤0,07,amount (arsenic + tin + lead + 5 × Zn) ≤0.07,
горячекатаной, подвергнутой нормализации, и имеет пластинчатую феррито-перлитную структуру, размер действительного зерна 6-9 баллов, макроструктуру - центральная пористость, точечная неоднородность, ликвационный квадрат, подусадочная ликвация не более 3 баллов по каждому виду, ликвационные полоски - не более 1 балла, неметаллические включения: сульфиды, оксиды точечные, оксиды строчечные, силикаты хрупкие, силикаты пластичные, силикаты недеформированные - не более 4,0 баллов по каждому виду включений и механические свойства после нормализации: временное сопротивление разрыву 450-620 Н/мм2, предел текучести не менее 310 Н/мм2, относительное удлинение не менее 16%, относительное сужение не менее 40%.hot-rolled, normalized, and has a lamellar ferritic-pearlite structure, the actual grain size is 6–9 points, the macrostructure is central porosity, point heterogeneity, segregation square, shrink segregation is not more than 3 points for each type, segregation strips are not more than 1 point, non-metallic inclusions: sulfides, point oxides, line oxides, brittle silicates, plastic silicates, undeformed silicates - not more than 4.0 points for each type of inclusions and mechanical properties after normalization tion: temporary tensile strength 450-620 N / mm 2 , yield strength not less than 310 N / mm 2 , elongation not less than 16%, relative narrowing not less than 40%.
В качестве примесей сталь дополнительно содержит в мас.%: фосфор не более 0,020, сера не более 0,010, азот не более 0,015.As impurities, steel additionally contains in wt.%: Phosphorus not more than 0.020, sulfur not more than 0.010, nitrogen not more than 0.015.
При содержании ванадия не более 0,01%, кремния 0,10-0,25% и марганца 1,00-1,30% заготовка имеет временное сопротивление разрыву 450-510 Н/мм2, предел текучести не менее 310 Н/мм2, относительное удлинение не менее 21%, относительное сужение не менее 45%.When the content of vanadium is not more than 0.01%, silicon 0.10-0.25% and manganese 1.00-1.30%, the workpiece has a temporary tensile strength of 450-510 N / mm 2 , yield strength of at least 310 N / mm 2 , a relative elongation of at least 21%, a relative narrowing of at least 45%.
При содержании ванадия не более 0,01%, кремния 0,15-0,30% и марганца 1,20-1,40% заготовка имеет временное сопротивление разрыву 490-560 Н/мм2, предел текучести не менее 360 Н/мм2, относительное удлинение не менее 18% относительное сужение не менее 42%.When the content of vanadium is not more than 0.01%, silicon 0.15-0.30% and manganese 1.20-1.40%, the workpiece has a temporary tensile strength of 490-560 N / mm 2 , yield strength not less than 360 N / mm 2 , a relative elongation of at least 18%; a relative narrowing of at least 42%.
При содержании ванадия 0,02-0,04%, кремния 0,10-0,25% и марганца 1,0-1,30% заготовка имеет временное сопротивление разрыву 510-620 Н/мм2, предел текучести не менее 420 Н/мм2, относительное удлинение не менее 16%, относительное сужение не менее 40%.When the content of vanadium is 0.02-0.04%, silicon 0.10-0.25% and manganese 1.0-1.30%, the workpiece has a temporary tensile strength of 510-620 N / mm 2 , yield strength of at least 420 N / mm 2 , elongation of at least 16%, relative narrowing of at least 40%.
Приведенные сочетания легирующих элементов позволяют получить в готовом изделии феррито-перлитную мелкодисперсную структуру с благоприятным сочетанием характеристик прочности и пластичности, повышенной прокаливаемости и повышенной сопротивляемости различным видам хрупкого разрушения.The given combinations of alloying elements make it possible to obtain a ferrite-pearlite finely dispersed structure in a finished product with a favorable combination of strength and ductility characteristics, increased hardenability, and increased resistance to various types of brittle fracture.
Углерод вводят в композицию данной стали с целью обеспечения заданного уровня ее прочности и прокаливаемости. Верхняя граница содержания углерода (0,18%) обусловлена необходимостью обеспечения требуемого уровня пластичности стали, а нижняя - 0,13% - обеспечением требуемого уровня прочности и прокаливаемости данной стали.Carbon is introduced into the composition of this steel in order to ensure a given level of its strength and hardenability. The upper limit of the carbon content (0.18%) is due to the need to ensure the required level of ductility of steel, and the lower - 0.13% - to ensure the required level of strength and hardenability of this steel.
Ванадий вводят в композицию данной стали с целью обеспечения мелкодисперсной, однородной зеренной структуры. При этом ванадий управляет процессами в нижней части аустенитной области (определяет склонность к росту зерна аустенита, стабилизирует структуру при термомеханической обработке, повышает температуру рекристаллизации и, как следствие, влияет на характер γ-α-превращения). Верхняя граница содержания ванадия - 0,05% обусловлена необходимостью обеспечения требуемого уровня пластичности стали, а нижняя - соответственно 0.005% - обеспечением требуемого уровня прочности данной стали.Vanadium is introduced into the composition of this steel in order to provide a finely dispersed, uniform grain structure. In this case, vanadium controls the processes in the lower part of the austenitic region (determines the tendency to growth of austenite grain, stabilizes the structure during thermomechanical processing, increases the temperature of recrystallization and, as a result, affects the nature of the γ-α transformation). The upper limit of the vanadium content is 0.05% due to the need to ensure the required level of ductility of steel, and the lower - respectively 0.005% - to ensure the required level of strength of this steel.
Марганец, молибден и хром используют, с одной стороны, как упрочнители твердого раствора, с другой стороны, как элементы, повышающие устойчивость переохлажденного аустенита стали. При этом верхний уровень содержания марганца - 1,40%, молибдена - 0,08% и хрома - 0,08% определяется необходимостью обеспечения требуемого уровня пластичности стали, а нижний - марганца - 1,00%, молибдена - 0,001% и хрома - 0,005% соответственно - необходимостью обеспечить требуемый уровень прочности и прокаливаемости данной стали.Manganese, molybdenum and chromium are used, on the one hand, as solid solution hardeners, and on the other hand, as elements that increase the stability of supercooled austenite of steel. The upper level of manganese is 1.40%, molybdenum is 0.08% and chromium is 0.08% is determined by the need to ensure the required level of ductility of steel, and the lower is manganese is 1.00%, molybdenum is 0.001% and chromium is 0.005% respectively - the need to provide the required level of strength and hardenability of this steel.
Кремний относится к ферритообразующим элементам. Нижний предел по кремнию - 0,10% обусловлен технологией раскисления стали. Содержание кремния выше 0,30% неблагоприятно сказывается на характеристиках пластичности стали.Silicon refers to ferrite-forming elements. The lower limit on silicon - 0.10% is due to steel deoxidation technology. A silicon content above 0.30% adversely affects the ductility characteristics of steel.
Никель в заданных пределах влияет на характеристики прокаливаемости и вязкости стали. При этом нижний уровень содержания никеля - 0,005% обусловлен необходимостью обеспечения заданного уровня вязкости стали, а верхний - 0,20% - необходимостью получения мартенситной структуры при закалке стали (так как никель является аустенитизатором).Nickel within the specified limits affects the characteristics of hardenability and toughness of steel. In this case, the lower level of nickel content - 0.005% is due to the need to ensure a given level of steel viscosity, and the upper - 0.20% - due to the need to obtain a martensitic structure during hardening of steel (since nickel is an austenitizer).
Медь определяет характеристики горячей пластичности стали. При этом нижний уровень ее содержания - 0,005% определяется требованиями обеспечения заданного уровня пластичности стали. Верхний уровень - 0,20% обусловлен необходимостью обеспечить заданный уровень вязкости и прочности стали.Copper determines the characteristics of hot ductility of steel. Moreover, the lower level of its content - 0.005% is determined by the requirements to ensure a given level of ductility of steel. The upper level - 0.20% is due to the need to provide a given level of viscosity and strength of steel.
Алюминий - сильный нитридообразователь и раскислитель стали. Верхний предел содержания алюминия - 0,05% обусловлен необходимостью получения заданного уровня пластичности и вязкости стали, а нижний - 0.015% соответственно - вопросами технологичности производства.Aluminum is a strong nitride former and steel deoxidizer. The upper limit of the aluminum content is 0.05% due to the need to obtain a given level of ductility and toughness of steel, and the lower limit of 0.015%, respectively, due to issues of manufacturability.
Мышьяк, олово, свинец и цинк - цветные примеси, определяющие общий уровень пластичности стали и ее склонность к проявлению обратимой отпускной хрупкости при последующей термической обработке готовых изделий из рассматриваемой трубной заготовки. Нижний предел по мышьяку, олову, свинцу и цинку (0,0001% по каждому элементу соответственно) обусловлен технологией производства стали, а верхний - (0,03%, 0,02%, 0,01% и 0,005% соответственно) определяет повышенную склонность стали к обратимой отпускной хрупкости.Arsenic, tin, lead and zinc are colored impurities that determine the overall level of ductility of steel and its tendency to manifest reversible temper brittleness during subsequent heat treatment of finished products from the pipe billet under consideration. The lower limit for arsenic, tin, lead and zinc (0.0001% for each element, respectively) is determined by the technology of steel production, and the upper limit (0.03%, 0.02%, 0.01% and 0.005%, respectively) determines the increased the tendency of steel to reversible temper brittleness.
Соотношение As+Sn+Pb+5×Zn≤0,07 определяет пониженную склонность стали к проявлению обратимой отпускной хрупкости.The ratio As + Sn + Pb + 5 × Zn≤0.07 determines the reduced tendency of steel to manifest reversible temper brittleness.
Анализ патентной и научно-технической информации не выявил решений, имеющих аналогичную совокупность признаков, которой достигался бы сходный эффект - повышение уровня потребительских свойств при обеспечении благоприятного соотношения прочности, пластичности и вязкости, минимальном уровне анизотропии механических свойств, пониженной склонности к обратимой отпускной хрупкости, повышенной теплостойкости, низком содержании неметаллических включений, однородной макро и микроструктуре проката.The analysis of patent and scientific and technical information did not reveal solutions having a similar set of features that would achieve a similar effect - increasing the level of consumer properties while ensuring a favorable ratio of strength, ductility and viscosity, a minimum level of anisotropy of mechanical properties, a reduced tendency to reversible temper brittleness, increased heat resistance, low content of non-metallic inclusions, homogeneous macro and microstructure of rolled products.
Примеры осуществления изобретенияExamples of carrying out the invention
Выплавку трех вариантов исследуемой стали (химический состав в мас.%):Smelting of three options for the investigated steel (chemical composition in wt.%):
вариант 1: углерод 0,16, марганец 1,12, кремний 0,15, хром 0,07, ванадий 0,009, алюминий 0,026, никель 0,06, медь 0,05, молибден 0,04, мышьяк 0,007, олово 0,008, свинец 0,009, цинк 0,002,option 1: carbon 0.16, manganese 1.12, silicon 0.15, chromium 0.07, vanadium 0.009, aluminum 0.026, nickel 0.06, copper 0.05, molybdenum 0.04, arsenic 0.007, tin 0.008, lead 0.009, zinc 0.002,
вариант 2: углерод 0,17, марганец 1,32, кремний 0,12, хром 0,07, ванадий 0,009, алюминий 0,026, никель 0,06, медь 0,05, молибден 0,04, мышьяк 0,010, олово 0,009, свинец 0,008, цинк 0,002;option 2: carbon 0.17, manganese 1.32, silicon 0.12, chromium 0.07, vanadium 0.009, aluminum 0.026, nickel 0.06, copper 0.05, molybdenum 0.04, arsenic 0.010, tin 0.009, lead 0.008; zinc 0.002;
вариант 3: углерод 0,19, марганец 1,22 кремний 0,12, хром 0,07, ванадий 0,017, алюминий - 0,028, никель 0,07, медь 0,05, молибден 0,03, мышьяк 0,007, олово 0,008, свинец 0,006, цинк 0,001;option 3: carbon 0.19, manganese 1.22 silicon 0.12, chromium 0.07, vanadium 0.017, aluminum 0.0828, nickel 0.07, copper 0.05, molybdenum 0.03, arsenic 0.007, tin 0.008, lead 0.006; zinc 0.001;
производят в 150-ти тонных дуговых сталеплавильных печах (ДПС) с использованием в шихте 100% металлизованных окатышей, что обеспечивает получение массовой доли азота перед выпуском из ДСП не более 0,003%, а также низкое содержание цветных примесей. Предварительное легирование металла по марганцу и кремнию производят в ковше при выпуске из ДСП. После выпуска производят продувку металла аргоном через донный продувочный блок, во время которой сталь раскисляется алюминием. После этого металл поступает на агрегат комплексной обработки стали (АКОС), на котором имеется возможность нагрева металла до необходимой температуры, продувки его аргоном через донный продувочный блок, дозированной присадки необходимых ферросплавов и обработки стали порошковой проволокой с различными наполнителями. На АКОСе проводят наведение рафинировочного шлака присадкой извести и плавикового шпата, раскисление шлака гранулированным алюминием, легирование металла алюминием до содержания 0,050%, доводку металла по содержанию марганца, нагрев до температуры, обеспечивающей дальнейшую обработку. После обработки на АКОС металл подвергают вакуумной обработке на порционном вакууматоре. Во время вакуумирования производят окончательную корректировку по химическому составу. После вакуумирования металл обрабатывают силикокальцием и передают на разливку. Разливку производят на четырехручьевых УНРС радиального типа в слиток размерами 300×360 мм со скоростью вытягивания 0,6÷0,7 м/мин с защитой металла от окисления путем использования покровных шлаковых смесей в промежуточном ковше и кристаллизаторе, защитных труб, погружных стаканов и подачей аргона. Это также обеспечивает получение низкого содержания азота и кислорода и чистоту металла по неметаллическим включениям. После разливки и пореза на мерную длину полученные непрерывнолитые заготовки охлаждают в печах контролируемого охлаждения. Горячую прокатку сортового проката начинают при температуре 1180-1150°С и заканчивают при температуре 840-950°С.they are produced in 150-ton arc steel-smelting furnaces (DPS) using 100% metallized pellets in the charge, which ensures that the mass fraction of nitrogen before discharge from the particleboard is not more than 0.003%, as well as a low content of color impurities. The preliminary alloying of the metal with manganese and silicon is carried out in a ladle upon discharge from particleboard. After release, the metal is purged with argon through the bottom purge unit, during which the steel is deoxidized by aluminum. After that, the metal enters the integrated steel processing unit (AKOS), where it is possible to heat the metal to the required temperature, purge it with argon through the bottom blowing unit, dosed the necessary ferroalloys and treat the steel with flux-cored wire with various fillers. At AKOS, refining slag is imposed with an additive of lime and fluorspar, slag is deoxidized with granulated aluminum, the metal is alloyed with aluminum to a content of 0.050%, the metal is adjusted according to the manganese content, and it is heated to a temperature that ensures further processing. After processing on AKOS, the metal is subjected to vacuum treatment on a batch vacuum. During evacuation, a final adjustment is made in chemical composition. After evacuation, the metal is treated with silicocalcium and transferred to casting. The casting is carried out on a four-strand radial-type ONRS with an ingot of 300 × 360 mm in size with a drawing speed of 0.6 ÷ 0.7 m / min with protection of the metal from oxidation by using coating slag mixtures in the intermediate ladle and mold, protective tubes, immersion glasses and feeding argon. It also provides a low nitrogen and oxygen content and metal purity from non-metallic inclusions. After casting and cutting to a measured length, the continuously cast billets obtained are cooled in controlled cooling furnaces. Hot rolling of long products starts at a temperature of 1180-1150 ° C and ends at a temperature of 840-950 ° C.
Механические характеристики при комнатной температуре определяют на образцах тип I, ГОСТ 1497-84, на испытательной машине "INSTRON-1185" с тензометрической регистрацией деформации. Скорость нагружения образца - 5 мм/мин. Определяют характеристики прочности σb и σ0.2, пластичности - δ и φ.The mechanical characteristics at room temperature are determined on type I samples, GOST 1497-84, on an INSTRON-1185 testing machine with strain-strain registration. The loading speed of the sample is 5 mm / min. Strength characteristics σ b and σ 0.2 are determined, ductility - δ and φ.
Средние значения характеристик подсчитывают по результатам испытаний не менее трех образцов на точку. Значимость различий средних значений анализируемых величин оценивают с использованием критерия Стьюдента, вычисляемого следующим образом:The average values of the characteristics calculated according to the test results of at least three samples per point. The significance of the differences in the average values of the analyzed values is evaluated using the student criterion, calculated as follows:
где: M1 и М2 - средние значения сравниваемых величин; S1 2 и S2 2 - дисперсии среднего; tkr 0.05(α) - критическое значение критерия Стьюдента при уровне значимости 0.95 и числе степеней свободы - α.where: M 1 and M 2 - average values of the compared values; S 1 2 and S 2 2 - variance of the average; t kr 0.05 (α) is the critical value of the Student criterion at a significance level of 0.95 and the number of degrees of freedom is α.
Макроструктуру контролируют в соответствии с ТУ 14-1-5212-93 и ГОСТ 10243-75.The macrostructure is controlled in accordance with TU 14-1-5212-93 and GOST 10243-75.
В результате горячей прокатки получают трубную заготовку ⌀140 мм, длиной - 11800 мм.As a result of hot rolling, a billet of труб140 mm and a length of 11800 mm are obtained.
Вариант 1: структура феррито-перлитная, балл действительного зерна 7, макроструктура: центральная пористость 1 балл, точечная неоднородность 1 балл, ликвационный квадрат 1 балл, подусадочная ликвация 1 балл, ликвационные полоски 0,5 балла, неметаллические включения: сульфиды 2 балла, оксиды точечные 1 балл, оксиды строчечные 1 балл, силикаты хрупкие 1 балл, силикаты пластичные 1 балл, силикаты недеформированные 1 балл, механические свойства после нормализации при 920°С, 1 час: временное сопротивление разрыву 492 Н/мм2, предел текучести 385 Н/мм2, относительное удлинение не менее 24%, относительное сужение не менее 48%.Option 1: ferrite-pearlitic structure, real grain score 7, macrostructure: central porosity 1 point, point heterogeneity 1 point, segregation square 1 point, shrink segregation 1 point, segregation strips 0.5 point, non-metallic inclusions: sulfides 2 points, oxides point 1 point, line oxides 1 point, brittle silicates 1 point, plastic silicates 1 point, undeformed silicates 1 point, mechanical properties after normalization at 920 ° С, 1 hour: temporary tensile strength 492 N / mm 2 , yield strength 385 N / 2 mm, include Tel'nykh elongation of not less than 24%, contraction ratio is not less than 48%.
As+Sn+Pb+5×Zn=0,034.As + Sn + Pb + 5 × Zn = 0.034.
Вариант 2: структура феррито-перлитная, балл действительного зерна 7, макроструктура: центральная пористость 0,5 балл, точечная неоднородность 1 балл, ликвационный квадрат 1 балл, подусадочная ликвация 1 балл, ликвационные полоски 1 балла, неметаллические включения: сульфиды 2 балла, оксиды точечные 1 балл, оксиды строчечные 1 балл, силикаты хрупкие 2 балла, силикаты пластичные 2 балла, силикаты недеформированные 1 балл, механические свойства после нормализации при 920°С, 1 час: временное сопротивление разрыву 545 Н/мм2, предел текучести 412 Н/мм2, относительное удлинение 22%, относительное сужение 45%.Option 2: ferrite-pearlite structure, real grain score 7, macrostructure: central porosity 0.5 point, point heterogeneity 1 point, segregation square 1 point, shrink segregation 1 point, segregation strips 1 point, non-metallic inclusions: sulfides 2 points, oxides point 1 point, line oxides 1 point, brittle silicates 2 points, plastic silicates 2 points, undeformed silicates 1 point, mechanical properties after normalization at 920 ° С, 1 hour: temporary tensile strength 545 N / mm 2 , yield strength 412 N / 2 mm, rel relative elongation of 22%, contraction ratio of 45%.
As+Sn+Pb+5×Zn=0,037.As + Sn + Pb + 5 × Zn = 0.037.
Вариант 3: структура феррито-перлитная, балл действительного зерна 7, макроструктура: центральная пористость 1 балл, точечная неоднородность 1 балл, ликвационный квадрат 2 балла, подусадочная ликвация 2 балла, ликвационные полоски 1 балл, неметаллические включения: сульфиды 1 балл, оксиды точечные 1 балл, оксиды строчечные 1 балл, силикаты хрупкие 1 балл, силикаты пластичные 1 балл, силикаты недеформированные 1 балл, механические свойства после нормализации при 920°С, 1 час: временное сопротивление разрыву 540 Н/мм2, предел текучести 435 Н/мм2, относительное удлинение 19%, относительное сужение 45%.Option 3: ferrite-pearlite structure, real grain score of 7, macrostructure: central porosity of 1 point, point heterogeneity of 1 point, segregation square of 2 points, shrink segregation of 2 points, segregation strips of 1 point, non-metallic inclusions: sulfides of 1 point, point oxides 1 point, line oxides 1 point, brittle silicates 1 point, plastic silicates 1 point, undeformed silicates 1 point, mechanical properties after normalization at 920 ° C, 1 hour: temporary tensile strength 540 N / mm 2 , yield strength 435 N / mm 2 relate Yelnia 19% elongation, contraction ratio of 45%.
As+Sn+Pb+5×Zn=0,026.As + Sn + Pb + 5 × Zn = 0.026.
Внедрение предложенной трубной заготовки из легированной марганецсодержащей стали обеспечило повышение уровня потребительских свойств при обеспечении благоприятного соотношения прочности, пластичности и вязкости, минимальном уровне анизотропии механических свойств, пониженной склонности к обратимой отпускной хрупкости, повышенной прокаливаемости, низкого содержания неметаллических включений, однородной макро- и микроструктуры проката.The introduction of the proposed tubular billet made of alloyed manganese-containing steel ensured an increase in the level of consumer properties while ensuring a favorable ratio of strength, ductility and toughness, a minimum level of anisotropy of mechanical properties, a reduced tendency to reversible temper brittleness, increased hardenability, a low content of non-metallic inclusions, and a homogeneous macro- and microstructure of rolled products .
Claims (5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006146626/02A RU2336326C1 (en) | 2006-12-25 | 2006-12-25 | Tube stock out of micro alloyed manganese containing steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006146626/02A RU2336326C1 (en) | 2006-12-25 | 2006-12-25 | Tube stock out of micro alloyed manganese containing steel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2006146626A RU2006146626A (en) | 2008-06-27 |
| RU2336326C1 true RU2336326C1 (en) | 2008-10-20 |
Family
ID=39679834
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2006146626/02A RU2336326C1 (en) | 2006-12-25 | 2006-12-25 | Tube stock out of micro alloyed manganese containing steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2336326C1 (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115354223B (en) * | 2022-08-10 | 2023-01-24 | 南通洪源地质工程材料有限公司 | High-strength wear-resistant seamless steel tube and preparation method thereof |
-
2006
- 2006-12-25 RU RU2006146626/02A patent/RU2336326C1/en active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2006146626A (en) | 2008-06-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2338793C2 (en) | Bar out of medium alloyed steel for cold die forging | |
| RU2330895C2 (en) | Pipe shell made of low-carbon microalloyed steel | |
| RU2337151C1 (en) | Tube stock out of alloyed boron containing steel | |
| RU2336326C1 (en) | Tube stock out of micro alloyed manganese containing steel | |
| RU2333968C1 (en) | Tubing stock made from alloyed steel | |
| RU2336320C1 (en) | Tube stock out of micro alloyed steel | |
| RU2336330C1 (en) | Tube stock out of alloyed heat resistant steel | |
| RU2336322C1 (en) | Tube stock out of micro alloyed steel | |
| RU2336335C2 (en) | Tube stock out of medium carbon medium alloyed steel | |
| RU2333967C1 (en) | Tubing stock made from alloyed, molybdenium-containing steel | |
| RU2330896C2 (en) | Pipe shell made of low-carbon low-alloyed steel | |
| RU2310690C1 (en) | Round rolled bars of alloy spring steel | |
| RU2336328C1 (en) | Tube stock out of micro alloyed steel | |
| RU2338796C2 (en) | Tube stock out of low carbon heat resistant steel | |
| RU2333970C1 (en) | Tubing stock made from low-alloyed steel | |
| RU2337152C1 (en) | Tube stock out of medium carbon low alloyed steel | |
| RU2336319C1 (en) | Tube stock out of alloyed manganese containing steel | |
| RU2338797C2 (en) | Tube stock out of ball bearing steel | |
| RU2346992C2 (en) | Tube stock out of micro-alloyed steel | |
| RU2336324C1 (en) | Tube stock out of micro alloyed boron containing steel | |
| RU2336333C2 (en) | Tube stock out of low carbon molybdenum containing steel | |
| RU2336321C1 (en) | Tube stock out of low carbon steel | |
| RU2338795C2 (en) | Tube stock out of alloyed molybdenum containing steel | |
| RU2327748C1 (en) | Tubular billet out of ball bearing steel | |
| RU2336332C2 (en) | Tube stock out of low carbon molybdenum containing steel |