RU2333967C1 - Tubing stock made from alloyed, molybdenium-containing steel - Google Patents
Tubing stock made from alloyed, molybdenium-containing steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2333967C1 RU2333967C1 RU2006145118/02A RU2006145118A RU2333967C1 RU 2333967 C1 RU2333967 C1 RU 2333967C1 RU 2006145118/02 A RU2006145118/02 A RU 2006145118/02A RU 2006145118 A RU2006145118 A RU 2006145118A RU 2333967 C1 RU2333967 C1 RU 2333967C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- point
- niobium
- less
- vanadium
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к производству трубной заготовки диаметром от 80 до 180 мм повышенной прокаливаемости и пониженной склонности к различным видам хрупкого разрушения.The invention relates to the field of metallurgy, in particular to the production of pipe billets with a diameter of 80 to 180 mm of increased hardenability and reduced tendency to various types of brittle fracture.
Известна трубная заготовка из легированной молибденсодержащей стали, включающей углерод, кремний, марганец, ниобий, молибден, серу, фосфор, хром, медь, никель, алюминий, титан, сурьму, олово, мышьяк и железо остальное, изготовленная из горячекатаного листа, имеющая заданные механические свойства, структуру (RU 2252972 C1, C21D 9/08, 27.05.2005).Known pipe billets of alloyed molybdenum-containing steel, including carbon, silicon, manganese, niobium, molybdenum, sulfur, phosphorus, chromium, copper, nickel, aluminum, titanium, antimony, tin, arsenic and iron, the rest, made of hot-rolled sheet, having specified mechanical properties, structure (RU 2252972 C1, C21D 9/08, 05.27.2005).
Известна трубная заготовка из легированной молибденсодержащей стали, включающей углерод, кремний, марганец, ниобий, молибден, серу, фосфор, хром, медь, никель, алюминий, титан, железо и неизбежные примеси, горячекатаная, имеющая заданные механические свойства, структуру (RU 2251587 C2, 10.05.2005).Known pipe billet of alloyed molybdenum-containing steel, including carbon, silicon, manganese, niobium, molybdenum, sulfur, phosphorus, chromium, copper, nickel, aluminum, titanium, iron and inevitable impurities, hot-rolled, having predetermined mechanical properties, structure (RU 2251587 C2 05/10/2005).
Важнейшим требованием, предъявляемым к трубной заготовке из легированной молибденсодержащей стали, является, с одной стороны, обеспечение однородности микро- и макроструктуры, низкого содержания неметаллических включений, с другой стороны - обеспечение повышенного комплекса потребительских свойств.The most important requirement for a tube billet made of alloyed molybdenum-containing steel is, on the one hand, to ensure uniformity of micro- and macrostructure, low content of non-metallic inclusions, and, on the other hand, to provide an increased range of consumer properties.
Задачей изобретения является обеспечение повышенного уровня потребительских свойств при обеспечении благоприятного соотношения прочности, пластичности и вязкости, теплостойкости, на минимальном уровне анизотропии механических свойств, низкого содержания неметаллических включений, однородной макро- и микроструктуры проката, а также повышенной стойкости к отпускной хрупкости.The objective of the invention is to provide a high level of consumer properties while ensuring a favorable ratio of strength, ductility and viscosity, heat resistance, at a minimum level of anisotropy of mechanical properties, low content of non-metallic inclusions, homogeneous macro- and microstructure of rolled products, as well as increased resistance to temper brittleness.
Поставленная задача решена тем, что трубная заготовка из легированной молибденсодержащей стали, имеющая заданные параметры механических свойств, структуры и прокаливаемости выполнена из стали, содержит следующие соотношения компонентов в мас.%:The problem is solved in that the tube billet made of alloyed molybdenum-containing steel having the specified parameters of mechanical properties, structure and hardenability is made of steel, contains the following ratio of components in wt.%:
при выполнении следующих соотношений:when performing the following ratios:
сумма (мышьяк + олово + свинец + 5 × цинк)≤0,07;amount (arsenic + tin + lead + 5 × zinc) ≤0.07;
[углерод + марганец/6 + (хром + молибден + ванадий + ниобий)/5]≤0,71.[carbon + manganese / 6 + (chromium + molybdenum + vanadium + niobium) / 5] ≤0.71.
Трубная заготовка выполнена непрерывнолитой, горячекатаной и термоулучшенной, имеет пластинчатую феррито-перлитную структуру, размер действительного зерна 6-9 балл, макроструктуру - центральная пористость, точечная неоднородность, ликвационный квадрат, подусадочная ликвация не более 3 балла по каждому виду, ликвационные полоски не более 1 балла, неметаллические включения: сульфиды, оксиды точечные, оксиды строчечные, силикаты хрупкие, силикаты пластичные, силикаты недеформированные не более 4,0 балл по каждому виду включений, механические свойства термоулучшенной заготовки: при содержании ванадия не более 0,02 мас.% и ниобия не более 0,02 мас.% - временное сопротивление разрыву не менее 600 Н/мм2, предел текучести не менее 430 Н/мм2, относительное удлинение не менее 17%, относительное сужение не менее 45%, при содержании ванадия не более 0,02 мас.% и ниобия 0,03-0,06 мас.% - временное сопротивление разрыву не менее 620 Н/мм2, предел текучести не менее 450 Н/мм2, относительное удлинение не менее 17%, относительное сужение не менее 45%, при содержании ванадия 0,08-0,12 мас.% и ниобия не более 0,02 мас.% - временное сопротивление разрыву не менее 640 Н/мм2, предел текучести не менее 490 Н/мм2, относительное удлинение не менее 15%, относительное сужение не менее 40%, при содержании ванадия 0,08-0,12 мас.% и ниобия 0,03-0,06 мас.% - временное сопротивление разрыву не менее 680 Н/мм2, предел текучести не менее 510 Н/мм2, относительное удлинение не менее 15%, относительное сужение не менее 40%.The tube billet is made of continuously cast, hot-rolled and thermally improved, has a lamellar ferrite-pearlite structure, the actual grain size is 6–9 points, the macrostructure is central porosity, point heterogeneity, segregation square, shrink segregation is not more than 3 points for each type, segregation strips no more than 1 point, non-metallic inclusions: sulfides, point oxides, line oxides, brittle silicates, plastic silicates, undeformed silicates not more than 4.0 points for each type of inclusions, mechanically e properties of thermally improved preform: when the content of vanadium is not more than 0.02 wt.% and niobium is not more than 0.02 wt.% - temporary tensile strength is not less than 600 N / mm 2 , yield strength not less than 430 N / mm 2 , elongation not less than 17%, relative narrowing not less than 45%, when the content of vanadium is not more than 0.02 wt.% and niobium 0.03-0.06 wt.% - temporary tensile strength not less than 620 N / mm 2 , yield strength not less than 450 N / mm 2 , elongation of not less than 17%, relative narrowing of not less than 45%, with a vanadium content of 0.08-0.12 wt.% and niobium not more than 0.02 wt.% - temporary the tensile strength is not less than 640 N / mm 2 , the yield strength is not less than 490 N / mm 2 , the elongation is not less than 15%, the relative narrowing is not less than 40%, with a vanadium content of 0.08-0.12 wt.% and niobium 0.03-0.06 wt.% - temporary tensile strength of at least 680 N / mm 2 , yield strength of at least 510 N / mm 2 , elongation of at least 15%, relative narrowing of at least 40%.
В качестве примесей сталь дополнительно содержит в мас.%: фосфор не более 0,045, серу не более 0,045, никель не более 0,25.As impurities, steel additionally contains in wt.%: Phosphorus not more than 0.045, sulfur not more than 0.045, nickel not more than 0.25.
Приведенные сочетания легирующих элементов позволяют получить в готовом изделии феррито-перлитную мелкодисперсную структуру с благоприятным сочетанием характеристик прочности и пластичности, повышенной прокаливаемости и повышенной сопротивляемости различным видам хрупкого разрушения.The given combinations of alloying elements make it possible to obtain a ferrite-pearlite finely dispersed structure in a finished product with a favorable combination of strength and ductility characteristics, increased hardenability, and increased resistance to various types of brittle fracture.
Углерод вводят в композицию данной стали с целью обеспечения заданного уровня ее прочности и прокаливаемости. Верхняя граница содержания углерода (0,41%) обусловлена необходимостью обеспечения требуемого уровня пластичности стали, а нижняя - соответственно 0,35% - обеспечением требуемого уровня прочности и прокаливаемости данной стали.Carbon is introduced into the composition of this steel in order to ensure a given level of its strength and hardenability. The upper limit of the carbon content (0.41%) is due to the need to ensure the required level of ductility of steel, and the lower - respectively 0.35% - to ensure the required level of strength and hardenability of this steel.
Ниобий и ванадий вводят в композицию данной стали с целью обеспечения мелкодисперсной, однородной зеренной структуры. При этом ниобий управляет процессами в верхней части аустенитной области, в то время как ванадий - в нижней (определяет склонность к росту зерна аустенита, стабилизирует структуру при термомеханической обработке, повышает температуру рекристаллизации и, как следствие, влияет на характер γ-α-превращения). Верхняя граница содержания ванадия - 0,12% и ниобия - 0,06% обусловлена необходимостью обеспечения требуемого уровня пластичности стали, а нижняя - соответственно 0,005% и 0,005% - обеспечением требуемого уровня прочности данной стали.Niobium and vanadium are introduced into the composition of this steel in order to provide a finely dispersed, uniform grain structure. In this case, niobium controls the processes in the upper part of the austenitic region, while vanadium controls the processes in the lower part (it determines the tendency to growth of austenite grain, stabilizes the structure during thermomechanical processing, increases the recrystallization temperature, and, as a result, affects the nature of the γ-α transformation) . The upper limit of the content of vanadium is 0.12% and niobium is 0.06% due to the need to ensure the required level of ductility of steel, and the lower - respectively 0.005% and 0.005% - to ensure the required level of strength of this steel.
Марганец, молибден и хром используются, с одной стороны, как упрочнители твердого раствора, с другой стороны, как элементы, повышающие устойчивость переохлажденного аустенита стали. При этом верхний уровень содержания марганца - 0,80%, молибдена - 0,14% и хрома - 0,80% определяется необходимостью обеспечения требуемого уровня пластичности стали, а нижний - марганца - 0,50%, молибдена - 0,08% и хрома - 0,50% соответственно, необходимостью обеспечить требуемый уровень прочности и прокаливаемости данной стали.Manganese, molybdenum and chromium are used, on the one hand, as solid solution hardeners, and on the other hand, as elements that increase the stability of supercooled austenite of steel. The upper level of manganese is 0.80%, molybdenum is 0.14% and chromium is 0.80% is determined by the need to ensure the required level of ductility of steel, and the lower is manganese is 0.50%, molybdenum is 0.08% and chromium - 0.50%, respectively, by the need to provide the required level of strength and hardenability of this steel.
Кремний относится к ферритообразующим элементам. Нижний предел по кремнию - 0,17% обусловлен технологией раскисления стали. Содержание кремния выше 0,37% неблагоприятно сказывается на характеристиках пластичности стали.Silicon refers to ferrite-forming elements. The lower limit for silicon - 0.17% due to the technology of deoxidation of steel. A silicon content above 0.37% adversely affects the ductility characteristics of steel.
Медь определяет характеристики горячей пластичности стали. При этом нижний уровень ее содержания - 0,005% определяется требованиями обеспечения заданного уровня пластичности стали. Верхний уровень - 0,25% обусловлен необходимостью обеспечить заданный уровень вязкости и прочности стали.Copper determines the characteristics of hot ductility of steel. Moreover, the lower level of its content - 0.005% is determined by the requirements to ensure a given level of ductility of steel. The upper level - 0.25% due to the need to provide a given level of viscosity and strength of steel.
Азот способствует образованию нитридов в стали. Верхний предел содержания азота - 0,015% обусловлен необходимостью получения заданного уровня пластичности и вязкости стали, а нижний предел - 0,005% - вопросами технологичности производства.Nitrogen promotes the formation of nitrides in steel. The upper limit of nitrogen content - 0.015% is due to the need to obtain a given level of ductility and toughness of steel, and the lower limit - 0.005% - due to issues of manufacturability.
Мышьяк, олово, свинец и цинк - цветные примеси, определяющие общий уровень пластичности стали и ее склонность к проявлению обратимой отпускной хрупкости при последующей термической обработке готовых изделий из рассматриваемой трубной заготовки. Нижний предел по мышьяку, олову, свинцу и цинку (0,0001% по каждому элементу соответственно) обусловлен технологией производства стали, а верхний - (0,03%, 0,02%, 0,01% и 0,005% соответственно) определяет повышенную склонность стали к обратимой отпускной хрупкости.Arsenic, tin, lead and zinc are colored impurities that determine the overall level of ductility of steel and its tendency to manifest reversible temper brittleness during subsequent heat treatment of finished products from the pipe billet under consideration. The lower limit for arsenic, tin, lead and zinc (0.0001% for each element, respectively) is determined by the technology of steel production, and the upper limit (0.03%, 0.02%, 0.01% and 0.005%, respectively) determines the increased the tendency of steel to reversible temper brittleness.
Соотношение C+Mn/6+(Cr+Mo+V+Nb)/5≤0,71 определяет характеристики теплостойкости и вязкости исследуемой стали, в то время как соотношение As+Sn+Pb+5×Zn≤0,07 определяет пониженную склонность стали к проявлению обратимой отпускной хрупкости.The ratio C + Mn / 6 + (Cr + Mo + V + Nb) / 5≤0.71 determines the characteristics of heat resistance and toughness of the studied steel, while the ratio As + Sn + Pb + 5 × Zn≤0.07 determines a lower the tendency of steel to manifest reversible temper embrittlement.
Анализ патентной и научно-технической информации не выявил решений, имеющих аналогичную совокупность признаков, которой достигался бы сходный эффект - повышение уровня потребительских свойств при обеспечении благоприятного соотношения прочности, пластичности и вязкости, минимальном уровне анизотропии механических свойств, пониженной склонности к обратимой отпускной хрупкости, повышенной теплостойкости, низкого содержания неметаллических включений, однородной макро- и микроструктуры проката.The analysis of patent and scientific and technical information did not reveal solutions that have a similar set of features that would achieve a similar effect - increasing the level of consumer properties while providing a favorable ratio of strength, ductility and viscosity, a minimum level of anisotropy of mechanical properties, a reduced tendency to reversible temper brittleness, increased heat resistance, low content of non-metallic inclusions, homogeneous macro- and microstructure of rolled products.
Примеры осуществления изобретенияExamples of carrying out the invention
Выплавка четырех вариантов исследуемой стали с химическим составом в мас.%:Smelting of four options of the investigated steel with a chemical composition in wt.%:
1 - углерод 0,37, марганец 0,67, кремний 0,26, хром 0,77, молибден 0,10, ниобий 0,005, ванадий 0,005, медь 0,06, мышьяк 0,010, олово 0,006, свинец 0,004, цинк 0,001, азот 0,009;1 - carbon 0.37, manganese 0.67, silicon 0.26, chromium 0.77, molybdenum 0.10, niobium 0.005, vanadium 0.005, copper 0.06, arsenic 0.010, tin 0.006, lead 0.004, zinc 0.001, nitrogen 0.009;
2 - углерод 0,35, марганец 0,69, кремний 0,27, хром 0,71, молибден 0,11, ниобий 0,04, ванадий 0,005, медь 0,05, мышьяк 0,009, олово 0,005, свинец 0,004, цинк 0,001, азот 0,007;2 - carbon 0.35, manganese 0.69, silicon 0.27, chromium 0.71, molybdenum 0.11, niobium 0.04, vanadium 0.005, copper 0.05, arsenic 0.009, tin 0.005, lead 0.004, zinc 0.001, nitrogen 0.007;
3 - углерод 0,37, марганец 0,65, кремний 0,22, хром 0,68, молибден 0,10, ниобий 0,005, ванадий 0,09, медь 0,06, мышьяк 0,009, олово 0,006, свинец 0,005, цинк 0,001, азот 0,008;3 - carbon 0.37, manganese 0.65, silicon 0.22, chromium 0.68, molybdenum 0.10, niobium 0.005, vanadium 0.09, copper 0.06, arsenic 0.009, tin 0.006, lead 0.005, zinc 0.001, nitrogen 0.008;
4 - углерод 0,39, марганец 0,69, кремний 0,21, хром 0,72, молибден 0,13, ниобий 0,04, ванадий 0,11, медь 0,06, мышьяк 0,009, олово 0,004, свинец 0,004, цинк 0,001, азот 0,008.4 - carbon 0.39, manganese 0.69, silicon 0.21, chromium 0.72, molybdenum 0.13, niobium 0.04, vanadium 0.11, copper 0.06, arsenic 0.009, tin 0.004, lead 0.004 Zinc 0.001; Nitrogen 0.008.
Выплавку производят в 150-тонных дуговых сталеплавильных печах с использованием в шихте 100% металлизованных окатышей, что обеспечивает получение массовой доли азота перед выпуском из ДСП не более 0,003%, а также низкое содержание цветных примесей. Предварительное легирование металла по марганцу и кремнию производят в ковше при выпуске из ДСП. После выпуска производят продувку металла аргоном через донный продувочный блок, во время которой сталь раскисляют алюминием. После этого металл поступает на агрегат комплексной обработки стали (АКОС), на котором имеется возможность нагрева металла до необходимой температуры, продувки его аргоном через донный продувочный блок, дозированной присадки необходимых ферросплавов и обработки стали порошковой проволокой с различными наполнителями. На АКОСе производят наведение рафинировочного шлака присадкой извести и плавикового шпата, раскисление шлака гранулированным алюминием, легирование металла алюминием до содержания 0,050%, доводку металла по содержанию марганца, нагрев до температуры, обеспечивающей дальнейшую обработку. После обработки на АКОС металл подвергают вакуумной обработке на порционном вакууматоре. Во время вакуумирования производят окончательную корректировку по химическому составу. После вакуумирования металл обрабатывают силикокальцием и передают на разливку. Разливку производят на четырехручьевых УНРС радиального типа в слиток размерами 300×360 мм со скоростью вытягивания 0,6÷0,7 м/мин с защитой металла от окисления путем использования покровных шлаковых смесей в промежуточном ковше и кристаллизаторе, защитных труб, погружных стаканов и подачей аргона. Это также обеспечивает получение низкого содержания азота и кислорода и чистоту металла по неметаллическим включениям. После разливки и пореза на мерную длину полученные непрерывнолитые заготовки охлаждают в печах контролируемого охлаждения. Горячую прокатку сортового проката начинают при температуре 1180-1150°С и заканчивают при температуре 840-950°С.Smelting is carried out in 150-tonne arc steel-melting furnaces using 100% metallized pellets in the charge, which ensures that the mass fraction of nitrogen before discharge from the particleboard is not more than 0.003%, as well as a low content of color impurities. The preliminary alloying of the metal with manganese and silicon is carried out in a ladle upon discharge from particleboard. After release, the metal is purged with argon through the bottom purge unit, during which the steel is deoxidized with aluminum. After that, the metal enters the integrated steel processing unit (AKOS), where it is possible to heat the metal to the required temperature, purge it with argon through the bottom blowing unit, dosed the necessary ferroalloys and treat the steel with flux-cored wire with various fillers. At AKOS, refining slag is imposed with an additive of lime and fluorspar, slag is deoxidized with granulated aluminum, the metal is alloyed with aluminum to a content of 0.050%, the metal is adjusted according to the manganese content, and it is heated to a temperature that ensures further processing. After processing on AKOS, the metal is subjected to vacuum treatment on a batch vacuum. During evacuation, a final adjustment is made in chemical composition. After evacuation, the metal is treated with silicocalcium and transferred to casting. The casting is carried out on a four-strand radial-type ONRS with an ingot of 300 × 360 mm in size with a drawing speed of 0.6 ÷ 0.7 m / min with protection of the metal from oxidation by using coating slag mixtures in the intermediate ladle and mold, protective tubes, immersion glasses and feeding argon. It also provides a low nitrogen and oxygen content and metal purity from non-metallic inclusions. After casting and cutting to a measured length, the continuously cast billets obtained are cooled in controlled cooling furnaces. Hot rolling of long products starts at a temperature of 1180-1150 ° C and ends at a temperature of 840-950 ° C.
Механические характеристики при комнатной температуре определяли на образцах типа I, ГОСТ 1497-84 на испытательной машине "INSTRON-1185" с тензометрической регистрацией деформации. Скорость нагружения образца - 5 мм/мин. Определяли характеристики прочности σb и σ0.2 и пластичности - δ и φ.The mechanical characteristics at room temperature were determined on samples of type I, GOST 1497-84 on an INSTRON-1185 testing machine with strain-strain registration. The loading speed of the sample is 5 mm / min. The characteristics of strength σ b and σ 0.2 and ductility — δ and φ — were determined.
Средние значения характеристик подсчитывали по результатам испытаний не менее трех образцов на точку. Значимость различий средних значений анализируемых величин оценивали с использованием критерия Стьюдента, вычисляемого следующим образом:The average values of the characteristics were calculated according to the test results of at least three samples per point. The significance of the differences in the average values of the analyzed values was evaluated using the student criterion, calculated as follows:
где: M1 и M2 - средние значения сравниваемых величин; S1 2 и S2 2 - дисперсии среднего; tkr 0.05(α) - критическое значение критерия Стьюдента при уровне значимости 0.95 и числе степеней свободы - α.where: M 1 and M 2 - average values of the compared values; S 1 2 and S 2 2 - variance of the average; t kr 0.05 (α) is the critical value of the Student criterion at a significance level of 0.95 and the number of degrees of freedom is α.
Макроструктуру контролировали в соответствии с ТУ 14-1-5212-93 и ГОСТ 10243-75.The macrostructure was controlled in accordance with TU 14-1-5212-93 and GOST 10243-75.
В результате горячей прокатки получают трубные заготовки ⌀100 мм, длиной - 10000 мм из сталей соответствующих составов 1-4:As a result of hot rolling, pipe billets of ⌀100 mm and a length of 10,000 mm are obtained from steels of the corresponding compositions 1-4:
Пример 1: структура феррито-перлитная, балл действительного зерна - 9. Макроструктура: центральная пористость - 1 балл, точечная неоднородность - 1 балл, ликвационный квадрат - 1 балл, подусадочная ликвация - 0,5 балл, ликвационные полоски - 1 балла. Неметаллические включения: сульфиды - 1 балл, оксиды точечные - 1 балл, оксиды строчечные - 2 балла, силикаты хрупкие -1 балл, силикаты пластичные - 2 балла, силикаты недеформирующие - 1 балл. Механические свойства после закалки при 880°С, 1 час, масло и отпуска 610°С, 1 час: временное сопротивление разрыву 620 Н/мм2, предел текучести 450 Н/мм2, относительное удлинение - 18%, относительное сужение - 52%.Example 1: ferrite-pearlite structure, real grain score - 9. Macrostructure: central porosity - 1 point, point heterogeneity - 1 point, segregation square - 1 point, shrink segregation - 0.5 point, segregation strips - 1 point. Non-metallic inclusions: sulfides - 1 point, point oxides - 1 point, strox oxides - 2 points, brittle silicates -1 point, plastic silicates - 2 points, non-deforming silicates - 1 point. Mechanical properties after quenching at 880 ° С, 1 hour, oil and tempering 610 ° С, 1 hour: temporary tensile strength 620 N / mm 2 , yield strength 450 N / mm 2 , elongation - 18%, relative narrowing - 52% .
As+Sn+Pb+5×Zn=0,025As + Sn + Pb + 5 × Zn = 0.025
C+Mn/6+(Cr+Mo+V+Nb)/5=0,658C + Mn / 6 + (Cr + Mo + V + Nb) / 5 = 0.658
Пример 2: структура феррито-перлитная, балл действительного зерна - 9. Макроструктура: центральная пористость - 0,5 балл, точечная неоднородность - 1 балл, ликвационный квадрат - 1 балл, подусадочная ликвация - 1 балл, ликвационные полоски - 1 балл. Неметаллические включения: сульфиды - 1 балл, оксиды точечные - 1 балл, оксиды строчечные - 2 балла, силикаты хрупкие - 1 балл, силикаты пластичные - 1 балл, силикаты недеформирующие - 1 балл. Механические свойства после закалки при 880°С, 1 час, масло и отпуска 610°С, 1 час: временное сопротивление разрыву 642 Н/мм2, предел текучести 470 Н/мм2, относительное удлинение - 18%, относительное сужение - 45%.Example 2: ferrite-pearlite structure, real grain score - 9. Macrostructure: central porosity - 0.5 point, point heterogeneity - 1 point, segregation square - 1 point, shrink segregation - 1 point, segregation strips - 1 point. Non-metallic inclusions: sulfides - 1 point, point oxides - 1 point, strox oxides - 2 points, brittle silicates - 1 point, plastic silicates - 1 point, non-deforming silicates - 1 point. Mechanical properties after quenching at 880 ° С, 1 hour, oil and tempering 610 ° С, 1 hour: temporary tensile strength 642 N / mm 2 , yield strength 470 N / mm 2 , elongation - 18%, relative narrowing - 45% .
As+Sn+Pb+5×Zn=0,023As + Sn + Pb + 5 × Zn = 0.023
C+Mn/6+(Cr+Mo+V+Nb)/5=0,636C + Mn / 6 + (Cr + Mo + V + Nb) / 5 = 0.636
Пример 3: структура феррито-перлитная, балл действительного зерна - 9. Макроструктура: центральная пористость - 0,5 балл, точечная неоднородность - 2 балла, ликвационный квадрат - 1 балл, подусадочная ликвация - 1 балл, ликвационные полоски - 1 балл. Неметаллические включения: сульфиды - 1 балл, оксиды точечные - 2 балла, оксиды строчечные - 1 балл, силикаты хрупкие - 2 балла, силикаты пластичные - 2 балла, силикаты недеформирующие - 1 балл. Механические свойства после закалки при 880°С, 1 час, масло и отпуска 610°С, 1 час: временное сопротивление разрыву 656 Н/мм2, предел текучести 492 Н/мм2, относительное удлинение - 16%, относительное сужение - 41%.Example 3: ferrite-pearlite structure, real grain score - 9. Macrostructure: central porosity - 0.5 point, point heterogeneity - 2 points, segregation square - 1 point, shrink segregation - 1 point, segregation strips - 1 point. Non-metallic inclusions: sulfides - 1 point, point oxides - 2 points, strox oxides - 1 point, brittle silicates - 2 points, plastic silicates - 2 points, non-deforming silicates - 1 point. Mechanical properties after quenching at 880 ° С, 1 hour, oil and tempering 610 ° С, 1 hour: temporary tensile strength 656 N / mm 2 , yield strength 492 N / mm 2 , elongation - 16%, relative narrowing - 41% .
As+Sn+Pb+5×Zn=0,025As + Sn + Pb + 5 × Zn = 0.025
C+Mn/6+(Cr+Mo+V+Nb)/5=0,660C + Mn / 6 + (Cr + Mo + V + Nb) / 5 = 0.660
Пример 4: структура феррито-перлитная, балл действительного зерна - 8. Макроструктура: центральная пористость - 1 балл, точечная неоднородность - 1 балл, ликвационный квадрат - 1 балл, подусадочная ликвация - 1 балл, ликвационные полоски - 1 балл. Неметаллические включения: сульфиды - 1 балл, оксиды точечные - 2 балла, оксиды строчечные - 1 балл, силикаты хрупкие - 1 балл, силикаты пластичные - 2 балла, силикаты недеформирующие - 1 балл. Механические свойства после закалки при 880°С, 1 час, масло и отпуска 610°С, 1 час: временное сопротивление разрыву 688 Н/мм2, предел текучести 530 Н/мм2, относительное удлинение - 15%, относительное сужение - 40%.Example 4: ferrite-pearlite structure, real grain score - 8. Macrostructure: central porosity - 1 point, point heterogeneity - 1 point, segregation square - 1 point, shrink segregation - 1 point, segregation strips - 1 point. Non-metallic inclusions: sulfides - 1 point, point oxides - 2 points, strox oxides - 1 point, brittle silicates - 1 point, plastic silicates - 2 points, non-deforming silicates - 1 point. Mechanical properties after quenching at 880 ° С, 1 hour, oil and tempering 610 ° С, 1 hour: temporary tensile strength 688 N / mm 2 , yield strength 530 N / mm 2 , elongation - 15%, relative narrowing - 40% .
As+Sn+Pb+5×Zn=0,025As + Sn + Pb + 5 × Zn = 0.025
C+Mn/6+(Cr+Mo+V+Nb)/5=0,660C + Mn / 6 + (Cr + Mo + V + Nb) / 5 = 0.660
Внедрение трубной заготовки из легированной стали обеспечивает повышение уровня потребительских свойств при обеспечении благоприятного соотношения прочности, пластичности и вязкости, минимальном уровне анизотропии механических свойств, пониженной склонности к обратимой отпускной хрупкости, повышенной прокаливаемости и теплостойкости, низком содержания неметаллических включений, однородной макро- и микроструктуре проката.The introduction of alloy steel pipe billets provides an increase in the level of consumer properties while ensuring a favorable ratio of strength, ductility and toughness, a minimum level of anisotropy of mechanical properties, a reduced tendency to reversible temper brittleness, increased hardenability and heat resistance, a low content of non-metallic inclusions, and a homogeneous macro- and microstructure of rolled products .
Claims (5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006145118/02A RU2333967C1 (en) | 2006-12-18 | 2006-12-18 | Tubing stock made from alloyed, molybdenium-containing steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006145118/02A RU2333967C1 (en) | 2006-12-18 | 2006-12-18 | Tubing stock made from alloyed, molybdenium-containing steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2333967C1 true RU2333967C1 (en) | 2008-09-20 |
Family
ID=39867928
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2006145118/02A RU2333967C1 (en) | 2006-12-18 | 2006-12-18 | Tubing stock made from alloyed, molybdenium-containing steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2333967C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2469107C1 (en) * | 2011-11-07 | 2012-12-10 | Открытое акционерное общество "Металлургический завод имени А.К. Серова" | Tube workpiece from alloyed steel |
-
2006
- 2006-12-18 RU RU2006145118/02A patent/RU2333967C1/en active
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2469107C1 (en) * | 2011-11-07 | 2012-12-10 | Открытое акционерное общество "Металлургический завод имени А.К. Серова" | Tube workpiece from alloyed steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2338793C2 (en) | Bar out of medium alloyed steel for cold die forging | |
| RU2330895C2 (en) | Pipe shell made of low-carbon microalloyed steel | |
| RU2333968C1 (en) | Tubing stock made from alloyed steel | |
| RU2336320C1 (en) | Tube stock out of micro alloyed steel | |
| RU2333967C1 (en) | Tubing stock made from alloyed, molybdenium-containing steel | |
| RU2337151C1 (en) | Tube stock out of alloyed boron containing steel | |
| RU2336335C2 (en) | Tube stock out of medium carbon medium alloyed steel | |
| RU2336330C1 (en) | Tube stock out of alloyed heat resistant steel | |
| RU2310690C1 (en) | Round rolled bars of alloy spring steel | |
| RU2330896C2 (en) | Pipe shell made of low-carbon low-alloyed steel | |
| RU2336326C1 (en) | Tube stock out of micro alloyed manganese containing steel | |
| RU2333970C1 (en) | Tubing stock made from low-alloyed steel | |
| RU2336328C1 (en) | Tube stock out of micro alloyed steel | |
| RU2336322C1 (en) | Tube stock out of micro alloyed steel | |
| RU2338796C2 (en) | Tube stock out of low carbon heat resistant steel | |
| RU2338797C2 (en) | Tube stock out of ball bearing steel | |
| RU2336321C1 (en) | Tube stock out of low carbon steel | |
| RU2337152C1 (en) | Tube stock out of medium carbon low alloyed steel | |
| RU2336317C1 (en) | Tube stock out of low alloyed steel | |
| RU2333969C1 (en) | Tubing stock made from chrome-molybdenium-containing steel | |
| RU2336319C1 (en) | Tube stock out of alloyed manganese containing steel | |
| RU2336332C2 (en) | Tube stock out of low carbon molybdenum containing steel | |
| RU2327748C1 (en) | Tubular billet out of ball bearing steel | |
| RU2336324C1 (en) | Tube stock out of micro alloyed boron containing steel | |
| RU2336333C2 (en) | Tube stock out of low carbon molybdenum containing steel |