RU2333503C1 - Способ оперативного контроля состояния обмоток однофазного трасформатора с ненагруженной обмоткой - Google Patents

Способ оперативного контроля состояния обмоток однофазного трасформатора с ненагруженной обмоткой Download PDF

Info

Publication number
RU2333503C1
RU2333503C1 RU2007122925/28A RU2007122925A RU2333503C1 RU 2333503 C1 RU2333503 C1 RU 2333503C1 RU 2007122925/28 A RU2007122925/28 A RU 2007122925/28A RU 2007122925 A RU2007122925 A RU 2007122925A RU 2333503 C1 RU2333503 C1 RU 2333503C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
voltage
transformer
values
winding
input
Prior art date
Application number
RU2007122925/28A
Other languages
English (en)
Inventor
Ефрем Иосифович Гольдштейн
Алексей Владимирович Панкратов
Original Assignee
Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Томский политехнический университет
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Томский политехнический университет filed Critical Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Томский политехнический университет
Priority to RU2007122925/28A priority Critical patent/RU2333503C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2333503C1 publication Critical patent/RU2333503C1/ru

Links

Images

Landscapes

  • Testing Of Short-Circuits, Discontinuities, Leakage, Or Incorrect Line Connections (AREA)

Abstract

Изобретение относится к электроизмерительной технике и может быть использовано для контроля состояния обмоток однофазного трансформатора с ненагруженной обмоткой в рабочем режиме. Технический результат - повышение надежности и эффективности контроля. Сущность: регистрируют массивы мгновенных значений входного напряжения, выходного тока t2, выходного напряжения. Рассчитывают индуктивность, усредняют ее значение на периоде. Регистрируют массивы мгновенных значений входного тока i1 и напряжения на ненагруженной обмотке. Затем токи и напряжения приводят к первичной цепи. Производят дифференцирование входного и выходного токов и получают массивы
Figure 00000001
и
Figure 00000002
Находят массив u1 как разность мгновенных значений входного напряжения и приведенного напряжения на ненагруженной обмотке и массив u'2 как разность мгновенных значений приведенного напряжения на ненагруженной обмотке и приведенного выходного напряжения. Фиксируют моменты времени t1, когда i1(t1)=0, моменты времени t2, когда
Figure 00000003
моменты времени t3, когда
Figure 00000004
и моменты времени t4, когда
Figure 00000005
Затем находят значения активных сопротивлений и индуктивностей рассеяния первичной и вторичной обмоток трансформатора
Figure 00000006
Figure 00000007
Figure 00000008
Figure 00000009
Усредняют эти значения на периоде и рассчитывают относительные отклонения полученных средних значений от образцовых величин, определенных на заведомо исправном трансформаторе. Далее сравнивают полученные отклонения с заранее заданной уставкой, и если хотя бы одно из этих отклонений больше заданной уставки, то делают вывод о неисправном состоянии соответствующей обмотки контролируемого трансформатора. 2 табл., 5 ил.

Description

Изобретение относится к электроизмерительной технике и может быть использовано для контроля состояния обмоток однофазного трансформатора с ненагруженной обмоткой в рабочем режиме.
Известен способ контроля и защиты обмоток трансформаторов от деформаций при коротких замыканиях [пат. 2136099 РФ МПК G01R 31/02. Устройство контроля и защиты обмоток трансформаторов от деформаций при коротких замыканиях. / А.Ю.Хренников. - Заявлено 06.10.94; опубл. 27.08.99.], выбранный в качестве прототипа, заключающийся в том, что во время работы контролируемого силового трансформатора регистрируют массивы мгновенных значений входного напряжения u1, выходного тока i2, выходного напряжения u2. Далее вычисляют разность напряжений, приведенных к вторичной стороне
Figure 00000019
где
Figure 00000020
где КT - коэффициент трансформации трансформатора. Производят расчет среднего значения разности напряжений на заданном интервале времени
Figure 00000021
где t1 и t2 - временные границы интервала разбиения. Вычисляют производную тока как отношение
Figure 00000022
Рассчитывают мгновенные значения индуктивности на заданном интервале времени
Figure 00000023
и приводят к номинальной частоте
Figure 00000024
где fизм - измеренная частота; fном - номинальная частота. Далее рассчитывают среднее значение индуктивности за период
Figure 00000025
где N - число интервалов разбиения, и определяют отклонение Lср от заданного значения
Figure 00000026
По величине отклонения рассчитанной индуктивности от заданной судят о наличии повреждения в обмотках, и если оно превышает критическое значение, отключают трансформатор.
Недостатком известного способа является то, что при расчетах ток намагничивания трансформатора не учитывают и находят некую «суммарную» индуктивность рассеяния обеих обмоток вместо того, чтобы определить индуктивность рассеяния первичной обмотки и индуктивность рассеяния вторичной обмотки раздельно. Кроме того, активные сопротивления обмоток полагают известными и постоянными, что приводит к неточности в расчетах и не позволяет использовать эти активные сопротивления в качестве диагностических показателей. Эти недостатки приводят к снижению надежности и эффективности описанного способа и не позволяют осуществлять контроль первичной и вторичной обмоток трансформатора независимо друг от друга.
Задачей изобретения является разработка более надежного и эффективного способа оперативного контроля состояния обмоток однофазного трансформатора, имеющего ненагруженную третью обмотку, позволяющего контролировать состояние первичной обмотки и вторичной обмотки трансформатора по отдельности, используя для этого их активные сопротивления и индуктивности рассеяния.
Это достигается за счет того, что также как и в прототипе регистрируют массивы мгновенных значений входного напряжения, выходного тока i2, выходного напряжения, рассчитывают индуктивность, усредняют ее значение на периоде, но при этом регистрируют массивы мгновенных значений входного тока i1 и напряжения на ненагруженной обмотке, затем перечисленные токи и напряжения приводят к первичной цепи. Далее производят дифференцирование входного и выходного токов и получают массивы
Figure 00000027
и
Figure 00000028
Затем одновременно находят массив и как разность мгновенных значений входного напряжения и приведенного напряжения на ненагруженной обмотке и массив
Figure 00000029
как разность мгновенных значений приведенного напряжения на ненагруженной обмотке и приведенного выходного напряжения. После этого фиксируют моменты времени t1, когда i1(t1)=0, моменты времени t2, когда
Figure 00000030
моменты времени t3, когда
Figure 00000031
и моменты времени t4, когда
Figure 00000032
Затем находят значения активных сопротивлений и индуктивностей рассеяния первичной и вторичной обмоток трансформатора
Figure 00000033
Figure 00000034
Figure 00000035
Figure 00000036
Потом усредняют эти значения на периоде и рассчитывают относительные отклонения полученных средних значений от образцовых величин, определенных на заведомо исправном трансформаторе. Далее сравнивают полученные отклонения с заранее заданной уставкой, и если хотя бы одно из этих отклонений больше заданной уставки, то делают вывод о неисправном состоянии соответствующей обмотки контролируемого трансформатора.
В рабочем режиме однофазного трансформатора Т, как показано на фиг.1, на первичную обмотку с числом витков W1 подают входное напряжение uвх(t), вторичная обмотка с числом витков W2 подключается к нагрузке Zн, а третья обмотка с числом витков W3 остается разомкнутой. При этом токи в первичной и вторичной обмотках i1(t) и i2(t) измеряют с помощью трансформаторов и датчиков тока, а напряжения на первичной, вторичной и третьей обмотках uвх(t), uн(t) и u3(t) измеряются с помощью трансформаторов и датчиков напряжения. Далее все перечисленные токи и напряжения через коммутатор подают на аналого-цифровой преобразователь.
Массив мгновенных значений тока вторичной обмотки приводят к первичной цепи по формуле
Figure 00000037
Массивы мгновенных значений напряжений на вторичной и третьей обмотках также приводят к первичной цепи
Figure 00000038
Figure 00000039
Все дальнейшие расчеты производят уже с массивами мгновенных значений указанных токов и напряжений, приведенных к первичной цепи.
В соответствии с Т-образной схемой замещения трансформатора в рабочем режиме (фиг.2) по второму закону Кирхгофа для массивов мгновенных значений рассчитываются падение напряжения на первом продольном сопротивлении схемы замещения u1(tj) и падение напряжения на втором продольном сопротивлении схемы замещения, приведенное к первичной цепи
Figure 00000040
Figure 00000041
Figure 00000042
Далее производят дифференцирование массивов мгновенных значений токов первичной и приведенной вторичной ветвей |i1(tj)| и
Figure 00000043
и получают массивы производных указанных токов по времени
Figure 00000044
Figure 00000045
Теперь для сопротивления первой продольной ветви, имеющего активную составляющую R1 и реактивную составляющую ωL1, где ω - циклическая частота напряжения, приложенного к первичной обмотке, a L1 - индуктивность рассеяния первичной обмотки трансформатора, мы имеем массивы мгновенных значений тока |i1(tj)|, производной тока
Figure 00000046
и падения напряжения |u1(tj)|, которые показаны на фиг.3. Так как сопротивления продольных ветвей схемы замещения трансформатора линейны, указанные величины связаны известным соотношением падения напряжения в цепи RL
Figure 00000047
В этом уравнении два неизвестных R1 и L1. Уравнение записано для момента времени tj, поэтому мы имеем N таких уравнений на периоде. Так как для определения параметров R1 и L1 достаточно решить систему всего лишь из двух таких уравнений, выбираем моменты времени, в которых это сделать проще всего. А именно для определения индуктивности L1, решим уравнение (5) для момента времени t1, когда i1(tj)=0 (см. фиг.3), при этом уравнение (5) переходит в уравнение (1). А для определения сопротивления R1 решим уравнение (5) для момента времени t3, когда
Figure 00000048
при этом уравнение (5) переходит в уравнение (3).
Так как мы имеем дело с гармоническими сигналами, таких точек на периоде может быть не меньше, чем по две (на фиг.3 это моменты времени
Figure 00000049
Figure 00000050
и моменты времени
Figure 00000051
Figure 00000052
поэтому в качестве конечных значений логично принять среднеарифметическое из всех значений, найденных на периоде.
Аналогично для приведенного сопротивления второй продольной ветви, имеющего активную составляющую
Figure 00000053
и реактивную составляющую
Figure 00000054
где
Figure 00000055
- приведенная индуктивность рассеяния вторичной обмотки трансформатора, мы имеем массивы мгновенных значений тока
Figure 00000056
производной тока
Figure 00000057
и падения напряжения
Figure 00000058
которые показаны на фиг.4. Указанные величины связаны известным соотношением падения напряжения в цепи RL
Figure 00000059
В этом уравнении также два неизвестных:
Figure 00000060
и
Figure 00000061
Аналогичным образом для определения индуктивности
Figure 00000062
решим уравнение (6) для момента времени t2, когда
Figure 00000063
(см. фиг.4), при этом уравнение (6) переходит в уравнение (2). А для определения сопротивления
Figure 00000064
решим уравнение (6) для момента времени t4, когда
Figure 00000065
при этом уравнение (6) переходит в уравнение (4). Благодаря тому, что напряжение реальных силовых трансформаторов остается практически неизменным в различных режимах их работы, изменения индуктивностей рассеяния и активных сопротивлений обмоток указывают на наличие внутренних повреждений, таких как межвитковые замыкания, деформация, снижение усилия прессовки и другие. Поэтому, определив некоторые образцовые значения L1обр, R1обр, L2обр и R2обр для заведомо исправного трансформатора описанным выше способом, задав некоторую уставку ε, определенную эмпирическим путем, и, сравнивая относительное отклонение текущих значений L1, R1, L2 и R2 от образцовых с этой уставкой, можно непрерывно контролировать состояние обмоток трансформатора.
Предлагаемый способ оперативного контроля позволяет определять значения индуктивностей рассеяния и активных сопротивлений обмоток трансформатора в рабочем режиме на каждом периоде тока и по отклонению этих параметров от образцовых значений, полученных на заведомо исправном трансформаторе, контролировать состояние обмоток трансформатора. За счет введения дополнительных контролируемых параметров - активных сопротивлений обмоток и независимого определения индуктивностей рассеяния первичной и вторичной обмоток, предлагаемый способ является более эффективным и надежным, чем прототип.
На фиг.1 представлена схема измерений однофазного трансформатора с ненагруженной третьей обмоткой в рабочем режиме.
На фиг.2 представлена Т-образная схема замещения однофазного трансформатора с ненагруженной третьей обмоткой в рабочем режиме.
На фиг.3 представлены графические зависимости |u1(tj)|, |i1(tj)| и
Figure 00000066
от времени для расчета параметров первой продольной ветви схемы замещения трансформатора.
На фиг.4 приведены графические зависимости
Figure 00000067
Figure 00000068
и
Figure 00000069
от времени для расчета параметров второй продольной ветви схемы замещения трансформатора, приведенной к первичной цепи.
На фиг.5 представлена аппаратная схема устройства, реализующая рассматриваемый способ.
В табл.1 приведены исходные экспериментальные данные измерения токов и напряжений трансформатора ПОБС 5М в рабочем режиме и результаты промежуточных вычислений.
В табл.2 приведены полученные значения индуктивностей рассеяния и активных сопротивлений обмоток трансформатора, образцовые значения этих параметров и их относительные отклонения от образцовых значений.
Способ может быть осуществлен с помощью схемы (фиг.5), содержащей программатор вычисления коэффициентов трансформации 1 (П1), масштабирующие блоки 2 (M1), 3 (М2), 4 (М3), инверторы 5 (ИНВ1) и 6 (ИНВ2), сумматоры 7 (Сумматор 1) и 9 (Сумматор 2), программаторы вычисления производных по времени 8 (П2) и 10 (П3), программатор вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4), программатор контроля 12 (П5).
Соответствующие входы сумматора 7 (Сумматор 1), масштабирующего блока 2 (M1), программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4), программатора вычисления производных по времени 9 (П2), масштабирующих блоков 3 (М2) и 4 (М3) соединены с аналого-цифровыми преобразователями (не показаны на фиг.5). Входы программатора вычисления коэффициентов трансформации 1 (П1) и программатора контроля 12 (П5) соединены с кнопочной клавиатурой (не показана на фиг.5). Выходы программатора вычисления коэффициентов трансформации 1 (П1) соединены с соответствующими входами масштабирующих блоков 2 (M1), 3 (М2) и 4 (М3). Выход масштабирующего блока 2 (M1) соединен с входом инвертора 5 (ИНВ1) и с соответствующим входом сумматора 9 (Сумматор 2). Выход инвертора 5 (ИНВ1) соединен с соответствующим входом сумматора 7 (Сумматор 1). Выход сумматора 7 (Сумматор 1) соединен с соответствующим входом программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). Выход программатора вычисления производных по времени 8 (П2) соединен с соответствующим входом программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). Выход масштабирующего блока 3 (М2) соединен с входом инвертора 6 (ИНВ2). Выход инвертора 6 (ИНВ2) соединен с соответствующим входом сумматора 9 (Сумматор 2). Выход сумматора 9 (Сумматор 2) соединен с соответствующим входом программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). Выход масштабирующего блока 4 (М3) соединен с входом программатора вычисления производных по времени 10 (П3) и соответствующим входом программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). Выход программатора вычисления производных по времени 10 (П3) соединен с соответствующим входом программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). Выходы программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4) соединены с соответствующими входами программатора контроля 12 (П5).
Масштабирующие блоки 2 (M1), 3 (М2), 4 (М3), инверторы 5 (ИНВ1) и 6 (ИНВ2), сумматоры 7 (Сумматор 1) и 9 (Сумматор2), программаторы вычисления производных по времени 8 (П2) и 10 (П3), программатор вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4) и программатор контроля 12 (П5) могут быть выполнены на микроконтроллере серии 51 производителя atmel AT89S53.
В качестве примера приведен способ оперативного контроля состояния обмоток однофазного трансформатора ПОБС-5М с ненагруженной обмоткой в рабочем режиме при частоте f=50 Гц, количеством витков первичной обмотки W1=380, количеством витков вторичной обмотки W2=62 и количеством витков в третьей обмотке W3=12. Дискретность массивов мгновенных значений входного тока |i1(tj)|, входного напряжения |uвх(tj)|, выходного тока |i2(tj)|, выходного напряжения |uн(tj)|, напряжения на третьей обмотке |u3(tj)|-Δt=0,000625 с.
При работе трансформатора в режиме, близком к номинальному, в соответствии со схемой измерений фиг.1 через измерительные преобразователи и аналого-цифровые преобразователи (не показаны) на входы соответствующих блоков, как показано на фиг.5, подают массивы мгновенных значений токов и напряжений во всех обмотках uвх(tj), u3(tj), i1(tj), uн(tj), i2(tj), приведенные в табл.1. В программатор вычисления коэффициентов трансформации 1 (П1) вводят значения чисел витков в обмотках трансформатора W1, W2, W3. В программатор контроля 12 (П5) вводят образцовые значения активных сопротивлений R1обр и R2обр и индуктивности рассеяния обмоток L1обр, и L2обр, определенные на заведомо исправном трансформаторе, показанные в табл.2.
С выхода масштабирующего блока 2 (M1) массив мгновенных значений напряжения на третьей обмотке
Figure 00000070
(столбец 6 табл.1), приведенного к первичной цепи и определенный как
Figure 00000071
через инвертор 5 (ИНВ1) поступает на вход сумматора 7 (Сумматор 1). Одновременно с массивом мгновенных значений напряжения на третьей обмотке на вход сумматора 7 (Сумматор 1) поступает массив мгновенных значений входного напряжения |uвх(tj)| (столбец 2 табл.1), а на вход программатора вычисления производных по времени 8 (П2) и на вход программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4) поступает массив мгновенных значений входного тока |i1(tj)| (столбец 3 табл.1). В сумматоре 7 (Сумматор 1) происходит формирование массива мгновенных значений напряжения на первом продольном сопротивлении схемы замещения |u1(tj)| (столбец 7 табл.1) в соответствии со вторым законом Кирхгофа как
Figure 00000072
С выхода сумматора 7 (Сумматор 1) массив мгновенных значений напряжения на первом продольном сопротивлении схемы замещения |u1(tj)| поступает на вход программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). В программаторе вычисления производных по времени 8 (П2) формируется массив
Figure 00000073
(столбец 9 табл.1) как
Figure 00000074
и подается на вход программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). В программаторе вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4) фиксируются моменты времени, когда i1(tj)=0 (момент времени t1) или
Figure 00000075
(момент времени t3), рассчитывают значения активного сопротивления R1 (столбец 1 табл.2) и индуктивности рассеяния L1 (столбец 2 табл.2) первичной обмотки трансформатора по формулам
Figure 00000076
Figure 00000077
рассчитывают средние за период значения указанных параметров как
Figure 00000078
Figure 00000079
где NL1, NR1 - соответственно количества значений L1, R1, найденных на периоде.
С выхода масштабирующего блока 3 (М2) массив мгновенных значений выходного напряжения
Figure 00000080
(столбец 4 табл.1), приведенного к первичной цепи и определенный как
Figure 00000081
через инвертор 6 (ИНВ2) поступает на вход сумматора 9 (Сумматор 2). Одновременно с массивом мгновенных значений выходного напряжения на вход сумматора 9 (Сумматор 2) с выхода масштабирующего блока 2 (M1) поступает массив мгновенных значений напряжения на третьей обмотке
Figure 00000082
(столбец 6 табл.1), приведенного к первичной цепи, а с входа масштабирующего блока 4 (М3) массив мгновенных значений выходного тока
Figure 00000083
(столбец 5 табл.1), приведенного к первичной цепи и определенный как
Figure 00000084
поступает на вход программатора вычисления производных по времени 10 (П3) и на вход программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). В сумматоре 9 (Сумматор 2) происходит формирование массива мгновенных значений напряжения на втором продольном сопротивлении схемы замещения
Figure 00000085
(столбец 8 табл.1), приведенного к первичной цепи, в соответствии со вторым законом Кирхгофа как
Figure 00000086
С выхода сумматора 9 (Сумматор 2) массив мгновенных значений напряжения на втором продольном сопротивлении схемы замещения
Figure 00000087
поступает на вход программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). В программаторе вычисления производных по времени 10 (П3) формируется массив
Figure 00000088
(столбец 10 табл.1) как
Figure 00000089
и подается на вход программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). В программаторе вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4) фиксируются моменты времени, когда
Figure 00000090
(момент времени t3) или
Figure 00000091
(момент времени t4), рассчитываются значения активного сопротивления
Figure 00000092
(столбец 3 табл.2) и индуктивности рассеяния
Figure 00000093
(столбец 4 табл.2) вторичной обмотки трансформатора, приведенные к первичной цепи, по формулам
Figure 00000094
Figure 00000095
рассчитываются средние за период значения указанных параметров как
Figure 00000096
Figure 00000097
где NL2, NR2 - соответственно количества значений
Figure 00000098
Figure 00000099
найденных на периоде.
Затем значения L1CР, R1CP,
Figure 00000100
и
Figure 00000101
с выхода программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4) одновременно поступают на вход программатора контроля 12 (П5). В программаторе контроля 12 (П5) вычисляют относительные отклонения указанных параметров от образцовых значений по формулам
Figure 00000102
Figure 00000103
Figure 00000104
Figure 00000105
Результаты вычисления относительных отклонений приведены в табл.2. Далее в программаторе 12 (П5) относительные отклонения ΔL1, ΔR1,
Figure 00000106
и
Figure 00000107
сравнивают с уставкой ε, которую определяют эмпирически для каждого конкретного случая. В нашем случае ε=5%. Так как значения ΔL1=0,44, ΔR1=2,55,
Figure 00000108
и
Figure 00000109
меньше ε, то делаем вывод о том, что обмотки трансформатора ПОБС 5М находятся в исправном состоянии, что подтверждается результатами остальных испытаний. Таким образом, на выходе программатора контроля 12 (П5) будет сигнал об исправном состоянии обеих обмоток трансформатора. В случае, если значение одного из относительных отклонений активных сопротивлений или индуктивностей рассеяния от образцовых значений превысит значение уставки, на выходе программатора контроля будет сигнал о том, что соответствующая обмотка трансформатора находится в неисправном состоянии.
Табл.1
СПОСОБ ОПЕРАТИВНОГО КОНТРОЛЯ СОСТОЯНИЯ ОБМОТОК ОДНОФАЗНОГО ТРАНСФОРМАТОРА С НЕНАГРУЖЕННОЙ ОБМОТКОЙ
Время t, с Входное напряжение uвх(tj), B Входной ток i1(tj), A Выходное напряжение
Figure 00000110
B		 Выходной ток
Figure 00000111
А		 Напряжение на третьей обмотке
Figure 00000112
В		 Напряжение на первом продольном сопротивлении u1(tj), В Напряжение на втором продольном сопротивлении
Figure 00000113
В		 Производная входного тока по времени
Figure 00000114
А/с		 Производная выходного тока по времени
Figure 00000115
А/с
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
0 64,280 0,357 59,302 0,402 61,198 3,083 1,896149152 438,785 409,028
0,000625 94,217 0,632 87,017 0,657 90,797 3,420 3,779421728 438,79 411,178
0,00125 124,329 0,906 115,042 0,914 119,996 4,334 4,953477433 394,907 371,081
0,001875 150,160 1,153 139,119 1,146 145,195 4,965 6,076229391 333,478 315,24
0,0025 171,608 1,361 159,093 1,343 167,194 4,414 8,101486847 195,993 184,232
0,003125 181,120 1,484 168,460 1,458 176,794 4,325 8,333930139 51,1903 44,8647
0,00375 181,486 1,516 168,770 1,486 177,194 4,292 8,424144329 39,4907 33,6471
0,004375 182,509 1,540 169,622 1,507 178,394 4,115 8,772522304 13,1654 5,72969
0,005 180,842 1,549 168,228 1,511 176,794 4,048 8,566063595 -55,582 -62,285
0,005625 173,061 1,514 161,106 1,472 169,594 3,467 8,488731522 -245,72 -256,78
0,00625 148,581 1,360 138,655 1,311 146,795 1,786 8,140510654 -444,64 -453,18
Табл.1 (продолжение)
СПОСОБ ОПЕРАТИВНОГО КОНТРОЛЯ СОСТОЯНИЯ ОБМОТОК ОДНОФАЗНОГО ТРАНСФОРМАТОРА С НЕНАГРУЖЕННОЙ ОБМОТКОЙ
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
0,006875 110,890 1,082 103,817 1,028 109,596 1,294 5,779425634 -495,83 -505,67
0,0075 71,998 0,772 67,508 0,712 71,997 0,001 4,489171157 -444,64 -449,36
0,008125 38,651 0,495 36,231 0,431 38,798 -0,147 2,567033883 -421,24 -425,49
0,00875 5,053 0,231 4,877 0,165 6,399 -1,347 1,52170549 -469,5 -461,53
0,009375 -31,490 -0,062 -29,031 -0,123 -29,200 -2,290 -0,16827646 -472,43 -446,02
0,01 -64,306 -0,357 -59,456 -0,402 -61,999 -2,307 -2,54261904 -440,25 -409,5
0,010625 -94,191 -0,633 -87,249 -0,658 -91,198 -2,994 -3,94841088 -435,86 -406,4
0,01125 -123,938 -0,905 -114,655 -0,912 -119,997 -3,941 -5,34216099 -396,37 -371,56
0,011875 -150,097 -1,153 -139,041 -1,144 -145,996 -4,101 -6,95483274 -340,79 -321,21
0,0125 -172,076 -1,366 -159,480 -1,345 -167,596 -4,480 -8,11572037 -197,45 -186,14
0,013125 -181,650 -1,489 -168,770 -1,461 -177,595 -4,055 -8,82564439 -49,73 -42
0,01375 -181,852 -1,520 -168,925 -1,487 -177,995 -3,857 -9,07061422 -36,564 -32,454
0,014375 -182,800 -1,543 -169,776 -1,508 -179,195 -3,604 -9,4189922 -11,705 -5,9662
0,015 -181,082 -1,550 -168,383 -1,511 -177,195 -3,886 -8,81243057 54,122 62,2848
0,015625 -173,162 -1,517 -161,183 -1,472 -169,996 -3,166 -8,81287364 245,718 255,82
0,01625 -148,582 -1,363 -138,732 -1,313 -146,796 -1,785 -8,06415253 444,637 454,129
0,016875 -110,726 -1,085 -103,662 -1,029 -109,997 -0,728 -6,33568134 500,22 506,39
Figure 00000116
Figure 00000117

Claims (1)

  1. Способ оперативного контроля состояния обмоток однофазного трансформатора с ненагруженной обмоткой в рабочем режиме при известных коэффициентах трансформации трансформатора, заключающийся в том, что регистрируют массивы мгновенных значений входного напряжения, выходного тока i2, выходного напряжения, рассчитывают индуктивность, усредняют ее значения на периоде, отличающийся тем, что при этом регистрируют массивы мгновенных значений входного тока i1 и напряжения на ненагруженной обмотке, затем перечисленные токи и напряжения приводят к первичной цепи, производят дифференцирование входного и выходного токов и получают массивы
    Figure 00000118
    и
    Figure 00000119
    затем одновременно находят массив u1 как разность мгновенных значений входного напряжения и приведенного напряжения на ненагруженной обмотке и массив u'2 как разность мгновенных значений приведенного напряжения на ненагруженной обмотке и приведенного выходного напряжения, после этого фиксируют моменты времени t1, когда i1(t1)=0, моменты времени t2, когда
    Figure 00000120
    моменты времени t3, когда
    Figure 00000121
    и моменты времени t4, когда
    Figure 00000122
    затем находят значения активных сопротивлений и индуктивностей рассеяния первичной и вторичной обмоток трансформатора
    Figure 00000123
    Figure 00000124
    Figure 00000125
    Figure 00000126
    усредняют эти значения на периоде и рассчитывают относительные отклонения полученных средних значений от образцовых величин, определенных на заведомо исправном трансформаторе, далее сравнивают полученные отклонения с заранее заданной уставкой, и если хотя бы одно из этих отклонений больше заданной уставки, то делают вывод о неисправном состоянии соответствующей обмотки контролируемого трансформатора.
RU2007122925/28A 2007-06-18 2007-06-18 Способ оперативного контроля состояния обмоток однофазного трасформатора с ненагруженной обмоткой RU2333503C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2007122925/28A RU2333503C1 (ru) 2007-06-18 2007-06-18 Способ оперативного контроля состояния обмоток однофазного трасформатора с ненагруженной обмоткой

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2007122925/28A RU2333503C1 (ru) 2007-06-18 2007-06-18 Способ оперативного контроля состояния обмоток однофазного трасформатора с ненагруженной обмоткой

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2333503C1 true RU2333503C1 (ru) 2008-09-10

Family

ID=39867025

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2007122925/28A RU2333503C1 (ru) 2007-06-18 2007-06-18 Способ оперативного контроля состояния обмоток однофазного трасформатора с ненагруженной обмоткой

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2333503C1 (ru)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2469342C1 (ru) * 2008-09-24 2012-12-10 Абб Рисерч Лтд Способ и устройство для контроля вторичной цепи измерительного трансформатора в электроэнергетической системе
RU2685571C1 (ru) * 2018-02-20 2019-04-22 Федеральное государственное казённое военное образовательное учреждение высшего образования "Военная академия материально-технического обеспечения имени генерала армии А.В. Хрулева" Министерства обороны Российской Федерации Устройство для измерения индуктивностей рассеяния отдельных обмоток двухобмоточного трансформатора

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2469342C1 (ru) * 2008-09-24 2012-12-10 Абб Рисерч Лтд Способ и устройство для контроля вторичной цепи измерительного трансформатора в электроэнергетической системе
RU2685571C1 (ru) * 2018-02-20 2019-04-22 Федеральное государственное казённое военное образовательное учреждение высшего образования "Военная академия материально-технического обеспечения имени генерала армии А.В. Хрулева" Министерства обороны Российской Федерации Устройство для измерения индуктивностей рассеяния отдельных обмоток двухобмоточного трансформатора

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101306397B1 (ko) 정보기술 네트워크 내의 절연저항 측정 방법
CN105358997B (zh) 绝缘检测器以及电子设备
EP2365348B1 (en) Monitoring apparatus for current transformer
CN101363895B (zh) 检测直流回路故障的方法及系统
KR20170131705A (ko) 전압을 기초로 회로 차단기의 결상을 식별하기 위한 방법 및 장치
CN104635014B (zh) 用于增加多相马达系统中的电流传感范围的方法和设备
CA2496214A1 (en) Testing of current transformers
CN109283399A (zh) 一种高频磁元件绕组损耗的测量方法
RU2333503C1 (ru) Способ оперативного контроля состояния обмоток однофазного трасформатора с ненагруженной обмоткой
CN116794567A (zh) 基于数字孪生的有源配电变压器异常状态感知方法及系统
RU2282862C1 (ru) Устройство для измерения тока и потерь холостого хода силовых трансформаторов при малом напряжении
RU2364876C1 (ru) Способ определения параметров т-образной схемы замещения трехфазного трехобмоточного трансформатора в рабочем режиме
EP1482316A2 (en) Current measurement in electrical machines
Dalala et al. A current sensorless coulomb-counting method for enhanced battery state-of-charge estimation accuracy
JPH11304870A (ja) 計器用変流器の三次巻線極性確認方法およびそれを用いた地絡保護継電装置の試験方法
RU2390035C1 (ru) Способ контроля технического состояния однофазных и трехфазных двухобмоточных трансформаторов в рабочем режиме
JP4835286B2 (ja) 低圧電気設備の絶縁監視方式および方法
RU2486532C1 (ru) Устройство контроля деформации обмоток силового трансформатора
RU2003100586A (ru) Способ диагностики силовых трансформаторов
RU2296339C1 (ru) Способ определения параметров т-образной схемы замещения многообмоточного однофазного трансформатора с одной ненагруженной обмоткой в рабочем режиме
JP3964654B2 (ja) 電気回路診断装置
CN110161447B (zh) 一种保护用电流互感器10％误差校核方法
CN107817413A (zh) 变压器低电压短路阻抗试验中排除短路电阻影响的方法
RU2428706C1 (ru) Способ контроля технического состояния обмоток трехобмоточных трансформаторов под нагрузкой
Nistane et al. Modeling Analysis, and Online Detection of Interturn Short-Circuit Fault in Medium-Frequency Transformer of Dual-Active-Bridge Converter

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20090619