RU2331975C1 - Differential amplifier with minor zero offset voltage - Google Patents
Differential amplifier with minor zero offset voltage Download PDFInfo
- Publication number
- RU2331975C1 RU2331975C1 RU2007115969/09A RU2007115969A RU2331975C1 RU 2331975 C1 RU2331975 C1 RU 2331975C1 RU 2007115969/09 A RU2007115969/09 A RU 2007115969/09A RU 2007115969 A RU2007115969 A RU 2007115969A RU 2331975 C1 RU2331975 C1 RU 2331975C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- current
- input
- output
- current mirror
- differential stage
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к области радиотехники и связи и может быть использовано в качестве устройства усиления аналоговых сигналов в структуре аналоговых микросхем различного функционального назначения (например, операционных усилителях (ОУ), компараторах).The invention relates to the field of radio engineering and communications and can be used as a device for amplifying analog signals in the structure of analog microcircuits for various functional purposes (for example, operational amplifiers (op amps), comparators).
Известны схемы дифференциальных усилителей (ДУ) на основе входных копмлементарных дифференциальных каскадов на n-p-n и p-n-p транзисторах и выходных токовых зеркал [1-16]. В связи с высокой популярностью такой архитектуры ДУ на их модификации выдано более 30 патентов для ведущих производителей микроэлектронных изделий. Предлагаемое изобретение относится к данному подклассу устройств.There are known schemes of differential amplifiers (DU) based on input complementary differential stages on n-p-n and p-n-p transistors and output current mirrors [1-16]. Due to the high popularity of such a remote control architecture, more than 30 patents have been issued for their modification for leading manufacturers of microelectronic products. The present invention relates to this subclass of devices.
Ближайшим прототипом (фиг.1) заявляемого устройства является дифференциальный усилитель, описанный в патенте США № 6974940, содержащий комплементарный входной дифференциальный каскад 1, имеющий первый 2 и второй 3 противофазные токовые выходы, согласованные с шиной положительного источника питания 4, третий 5 и четвертый 6 противофазные токовые выходы, согласованные с шиной отрицательного источника питания 7, первое 8, второе 9, третье 10 токовые зеркала, причем вход первого токового зеркала 8 соединен с первым 2 токовым выходом комплементарного входного дифференциального каскада 1, вход второго токового зеркала 9 соединен со вторым токовым выходом 3 комплементарного входного дифференциального каскада 1, вход третьего токового зеркала 10 соединен с четвертым 6 токовым выходом комплементарного входного дифференциального каскада 1, выход первого токового зеркала 8 связан со входом третьего токового зеркала 10, а выходы второго 9 и третьего 10 токовых зеркал соединены с выходом дифференциального усилителя 11.The closest prototype (figure 1) of the claimed device is a differential amplifier described in US patent No. 6974940, containing a complementary input
Существенный недостаток известного ДУ состоит в том, что он имеет сравнительно большое значение напряжения смещения нуля Uсм (э.д.с. смещения нуля) даже при совершенно идентичных транзисторах.A significant drawback of the known DE is that it has a relatively large value of the bias voltage of zero U cm (emf bias zero) even with completely identical transistors.
Основная цель предлагаемого изобретения состоит в уменьшении составляющей напряжения смещения нуля, обусловленной влиянием токовых зеркал.The main objective of the invention is to reduce the component of the zero bias voltage due to the influence of current mirrors.
Поставленная цель достигается тем, что в дифференциальном усилителе фиг.1, содержащем комплементарный входной дифференциальный каскад 1, имеющий первый 2 и второй 3 противофазные токовые выходы, согласованные с шиной положительного источника питания 4, третий 5 и четвертый 6 противофазные токовые выходы, согласованные с шиной отрицательного источника питания 7, первое 8, второе 9, третье 10 токовые зеркала, причем вход первого токового зеркала 8 соединен с первым 2 токовым выходом комплементарного входного дифференциального каскада 1, вход второго токового зеркала 9 соединен со вторым токовым выходом 3 комплементарного входного дифференциального каскада 1, вход третьего токового зеркала 10 соединен с четвертым 6 токовым выходом комплементарного входного дифференциального каскада 1, выход первого токового зеркала 8 связан со входом третьего токового зеркала 10, а выходы второго 9 и третьего 10 токовых зеркал соединены с выходом дифференциального усилителя 11, предусмотрены новые элементы и связи - в схему введено дополнительное токовое зеркало 12, токовый выход которого соединен со входом третьего токового зеркала 10, а вход - подключен к третьему 5 токовому выходу комплементарного входного дифференциального каскада 1.This goal is achieved in that in the differential amplifier of Fig. 1, containing a complementary input
На чертеже фиг.2 показана типовая схема входного комплементарного дифференциального каскада 1 на n-p-n и p-n-p транзисторах с источниками опорного тока в общей эмиттерной цепи.The drawing of figure 2 shows a typical circuit input complementary
На чертеже фиг.3 показана схема заявляемого устройства и обозначены статические выходные токи основных подсхем.The drawing of figure 3 shows a diagram of the inventive device and indicates the static output currents of the main subcircuits.
На чертежах фиг.4 - 5 показаны схемы известного (фиг.4) и заявляемого (фиг.5) устройств в среде компьютерного моделирования PSpice на моделях интегральных транзисторов ФГУП НПП «Пульсар».In the drawings, Figures 4 to 5 show diagrams of a known (Fig. 4) and claimed (Fig. 5) devices in a computer simulation environment PSpice on models of integrated transistors of FSUE NPP Pulsar.
Чертеж фиг.6 характеризует зависимость напряжения смещения нуля Uсм от численных значений коэффициентов передачи по току Ki применяемых токовых зеркал 8, 9, 10, 11 заявляемого (фиг.5) и известного (фиг.4) ДУ.The drawing of FIG. 6 characterizes the dependence of the zero bias voltage U cm on the numerical values of the current transfer coefficients K i of the applied
Дифференциальный усилитель фиг.3 содержит комплементарный входной дифференциальный каскад 1, имеющий первый 2 и второй 3 противофазные токовые выходы, согласованные с шиной положительного источника питания 4, третий 5 и четвертый 6 противофазные токовые выходы, согласованные с шиной отрицательного источника питания 7, первое 8, второе 9, третье 10 токовые зеркала, причем вход первого токового зеркала 8 соединен с первым 2 токовым выходом комплементарного входного дифференциального каскада 1, вход второго токового зеркала 9 соединен со вторым токовым выходом 3 комплементарного входного дифференциального каскада 1, вход третьего токового зеркала 10 соединен с четвертым 6 токовым выходом комплементарного входного дифференциального каскада 1, выход первого токового зеркала 8 связан со входом третьего токового зеркала 10, а выходы второго 9 и третьего 10 токовых зеркал соединены с выходом дифференциального усилителя 11. В схему введено дополнительное токовое зеркало 12, токовый выход которого соединен со входом третьего токового зеркала 10, а вход - подключен к третьему 5 токовому выходу комплементарного входного дифференциального каскада 1.The differential amplifier of Fig. 3 comprises a complementary input
Рассмотрим работу заявляемого ДУ фиг.3.Consider the operation of the claimed remote control of Fig.3.
Если коэффициенты передачи по току всех токовых зеркал 8 и 12 равны единице (Кi=1), то в схемах фиг.1 и фиг.3 напряжение смещения нуля Uсм при идентичных транзисторах и одинаковом статическом режиме близко к нулю, т.к. отсутствует систематическая ошибка передачи статических выходных токов входного комплементарного каскада на выход 11 ДУ. Однако в практических схемах ДУ коэффициент передачи по току токовых зеркал 8-10 (особенно при их реализации по классической архитектуре (фиг.4)) всегда отличается от единицы, что приводит к появлению в цепи выхода 11 разностного тока Iн, который и обуславливает смещение нуля ДУ:If the current transfer coefficients of all
где SДУ - крутизна преобразования входного напряжения ДУ в его выходной ток.where S ДУ - steepness of conversion of the input voltage ДУ in its output current.
Так, для схемы заявляемого ДУ фиг.3 ток в нагрузке Rн при нулевом входном сигналеSo, for the circuit of the claimed control of FIG. 3, the current in the load R n at a zero input signal
где Iпт9=I3Ki12.9,where I pt9 = I 3 K i12.9 ,
I3=I2=I5=I6=I1 - выходные статические токи входного комплементарного ДУ 1,I 3 = I 2 = I 5 = I 6 = I 1 - output static currents of the input complementary
Ki12.mn - коэффициент передачи по току nm-токового зеркала.K i12.mn is the current transfer coefficient of the nm-current mirror.
Таким образом, выходной статический ток ошибки ДУ, обусловленный отличием от единицы коэффициентов передачи его токовых зеркал Ki12.9=Ki12.10=Ki12.11=Ki12.8=К1, определяется формулойThus, the output static error current of the remote control caused by the difference from the unity of the transmission coefficients of its current mirrors K i12.9 = K i12.10 = K i12.11 = K i12.8 = K 1 is determined by the formula
При этом приращение тока в нагрузке Rн, вызванное изменением коэффициентов передач токовых зеркалIn this case, the current increment in the load R n caused by a change in the gear ratios of current mirrors
To есть при одинаковых приращениях ΔКi12, обусловленных схемотехническими особенностями токовых зеркал, влиянием температуры или напряжений питания, приращение тока в нагрузке заявляемого ДУ близко к нулю ΔIн≈0. Это свидетельствует о более высокой стабильности напряжения смещения нуля ΔIн в заявляемой схеме, которое зависит от численных значений ΔIн и крутизны преобразования входного напряжения ДУ в его выходной ток SДУ. Действительно, в ДУ-прототипе (фиг.1) чувствительность Iн к ΔKi значительно вышеThat is, with the same increments ΔK i12 , due to the circuitry features of current mirrors, the influence of temperature or supply voltages, the current increment in the load of the claimed remote control is close to zero ΔI n ≈0. This indicates a higher stability of the zero bias voltage ΔI n in the claimed circuit, which depends on the numerical values of ΔI n and the steepness of the conversion of the input voltage of the remote control into its output current S remote control . Indeed, in the remote control prototype (figure 1), the sensitivity of I n to ΔK i is much higher
Полученные выше выводы подтверждаются результатами моделирования предлагаемой (фиг.5) и известной (фиг.4) схем ДУ в среде PSpice (фиг.6). Так, при коэффициентах усиления по току токовых зеркал Ki12=0,9 выигрыш по величине Uсм достигает одного порядка.The conclusions obtained above are confirmed by the simulation results of the proposed (Fig. 5) and known (Fig. 4) remote control schemes in the PSpice environment (Fig. 6). So, with the current-current gain of current mirrors K i12 = 0.9, the gain in U cm reaches one order of magnitude.
Источники информацииInformation sources
1. Патент США № 6844781 В1.1. US patent No. 6844781 B1.
2. Патентная заявка US 2006/0226908.2. Patent application US 2006/0226908.
3. Авт. свид. СССР 530425.3. Auth. testimonial. USSR 530425.
4. Патент США 4757273.4. US patent 4757273.
5. Патентная заявка US 2001/0052818 A1.5. Patent application US 2001/0052818 A1.
6. Патент США № 5729177.6. US patent No. 5729177.
7. Патент США № 6642789.7. US Patent No. 6642789.
8. Патент США № 6628168 В2.8. US patent No. 6628168 B2.
9. Патент США № 4463319.9. US patent No. 4463319.
10. Патент США № 6696894 В1.10. US patent No. 6696894 B1.
11. Патент США № 4377789.11. US patent No. 4377789.
12. Патент США № 6794940 В2.12. US Patent No. 6794940 B2.
13. Патент США № 4636743.13. US patent No. 4636743.
14. Патент WO 98/00911.14. Patent WO 98/00911.
15. Патентная заявка US 2005/0024140 A1.15. Patent application US 2005/0024140 A1.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2007115969/09A RU2331975C1 (en) | 2007-04-26 | 2007-04-26 | Differential amplifier with minor zero offset voltage |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2007115969/09A RU2331975C1 (en) | 2007-04-26 | 2007-04-26 | Differential amplifier with minor zero offset voltage |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2331975C1 true RU2331975C1 (en) | 2008-08-20 |
Family
ID=39748162
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2007115969/09A RU2331975C1 (en) | 2007-04-26 | 2007-04-26 | Differential amplifier with minor zero offset voltage |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2331975C1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2462812C1 (en) * | 2011-08-10 | 2012-09-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Российский государственный университет экономики и сервиса" (ФГБОУ ВПО "ЮРГУЭС") | Operating amplifier with low zero offset voltage |
-
2007
- 2007-04-26 RU RU2007115969/09A patent/RU2331975C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2462812C1 (en) * | 2011-08-10 | 2012-09-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Российский государственный университет экономики и сервиса" (ФГБОУ ВПО "ЮРГУЭС") | Operating amplifier with low zero offset voltage |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US20060186928A1 (en) | Comparators capable of output offset calibration | |
EP1843464B1 (en) | Voltage-to-current converter | |
US10804859B2 (en) | Transimpedance amplifiers with feedforward current | |
JP2007174029A (en) | Gain variable circuit and automatic gain control amplifier using the same | |
KR100877626B1 (en) | Class AB Amplifier and Input stage circuit for the same | |
US20080284634A1 (en) | Differential amplifying circuit | |
US7557657B2 (en) | Variable gain amplifier with wide gain variation and wide bandwidth | |
RU2331975C1 (en) | Differential amplifier with minor zero offset voltage | |
RU2346388C1 (en) | Differential amplifier | |
RU2354041C1 (en) | Cascode differential amplifier | |
US7057463B2 (en) | Differential amplifier with improved frequency characteristic | |
US20050231275A1 (en) | Operational amplifier | |
US9246455B2 (en) | Three stage amplifier | |
US7956690B2 (en) | Operational amplification circuit | |
US9362873B2 (en) | Instrumentation amplifier | |
RU2365029C1 (en) | Cascode difference amplifier with low offset voltage | |
RU2293433C1 (en) | Differential amplifier with increased weakening of input cophased signal | |
KR20200081238A (en) | An amplifier circuit and method for controlling a gain-bandwidth of an operational amplifier | |
JP4725472B2 (en) | Subtraction circuit and operational amplifier | |
KR20110006329U (en) | Analog multiplier | |
RU2331968C1 (en) | Differential amplifier with high common mode rejection | |
RU2331966C1 (en) | Differential amplifier with minor zero offset voltage | |
RU2332782C1 (en) | Differential amplifier with increased attenuation of common-mode signal | |
RU2284647C1 (en) | Differential amplifier | |
RU2292634C1 (en) | Differential amplifier characterized in enhanced common-mode signal attenuation |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20120427 |