RU2328725C1 - Способ неразрушающего определения теплофизических свойств твердых материалов - Google Patents
Способ неразрушающего определения теплофизических свойств твердых материалов Download PDFInfo
- Publication number
- RU2328725C1 RU2328725C1 RU2006140757/28A RU2006140757A RU2328725C1 RU 2328725 C1 RU2328725 C1 RU 2328725C1 RU 2006140757/28 A RU2006140757/28 A RU 2006140757/28A RU 2006140757 A RU2006140757 A RU 2006140757A RU 2328725 C1 RU2328725 C1 RU 2328725C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- heater
- thermocouple
- center
- thermal
- test
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области тепловых испытаний. В способе исследуемое тело приводят в тепловой контакт с эталонным телом по плоскости, в которой находится локальный нагреватель, непрерывно подводят постоянную мощность на нагреватель, измеряют разности температур m дифференциальными термопарами, горячий спай одной из них расположен в центре нагревателя, а горячие спаи других - на различных расстояниях от центра нагревателя. На каждом шаге измерения контролируют величину динамического параметра, нагреватель отключают при превышении контролируемым динамическим параметром заданного значения и определяют искомые теплофизические свойства. Техническим результатом изобретения является повышение точности определения искомых теплофизических свойств. 2 ил., 2 табл.
Description
Изобретение относится к тепловым испытаниям, а именно к области определения теплофизических свойств материалов.
Известны способы определения теплофизических свойств материалов, основанные на закономерностях развития теплового процесса внутри полупространства, в следующих случаях.
Плоский ограниченный в виде круга тепловой источник постоянной мощности действует на поверхности полуограниченного тела, заменяя эквивалентную ему полусферическую полость, через которую осуществляется заданное тепловое воздействие, непосредственно регистрируется температура нагревателя. Это позволяет использовать рассматриваемый способ для неразрушающего теплового контроля массивных тел и изделий (Белов Е.А., Курепин В.В., Платунов Е.С. Теоретические основы метода неразрушающего контроля теплофизических свойств твердых материалов. - В кн. Машины и аппараты холодильной, криогенной техники и кондиционирования воздуха. Л.: Изд-во ЛТИ им. Ленсовета, 1980. - С.146-150). Однако способ имеет низкую точность, узкий диапазон измерений и недостаточное быстродействие при реализации.
Способ по авторскому свидетельству СССР №1770871 (G01N 25/18, 1992 г., бюл. №39.) заключается в том, что полубесконечные в тепловом отношении исследуемое и эталонное тела приводят в тепловой контакт по ограничивающей плоскости, в которой действует локальный источник тепла постоянной мощности, подводят тепло, измеряют температуру нагревателя, а искомые теплофизические характеристики вычисляют по формулам, приведенным в описании. Этот способ обеспечивает возможность неразрушающего определения теплофизических свойств - теплопроводности и температуропроводности. Однако точность определения теплофизических свойств недостаточна вследствие субъективности графической обработки экспериментальных данных, применения для определения теплофизических свойств закономерности развития температурного поля системы эталон-исследуемый материал, которое основано только на действии сферического источника тепла постоянной мощности, неучета конечности размеров исследуемого изделия и эталонного тела, недостаточности контроля за ходом термостатирования при подготовке к испытаниям.
Наиболее близким к предлагаемому по технической сущности является способ комплексного определения теплофизических свойств материалов (Патент РФ №2167412, G01N 25/18, 2001 г., бюл. №14), заключающийся в том, что исследуемое тело приводят в тепловой контакт с эталонным телом по плоскости, в которой находится локальный нагреватель, измеряют разность температур между нагревателем и точкой плоскости контакта исследуемого и эталонного тел, расположенной на определенном расстоянии до тех пор, когда эта разность температур не станет меньше наперед заданной величины, непрерывно подводят постоянную мощность на нагреватель, через равные промежутки времени измеряют разность температур, на каждом шаге измерения контролируют величину динамического параметра, испытания заканчивают при превышении контролируемым динамическим параметром заданного значения и определяют теплофизические свойства по формулам, приведенным в описании, исходя из закономерностей распространения тепла в плоском и сферическом полупространствах на стадиях нагревания по рабочим участкам термограммы при регуляризации тепловых потоков. Однако точность определения теплофизических свойств недостаточна вследствие применения для их расчета закономерностей развития температурного поля системы эталон-исследуемый материал, которые основаны на действии плоского и сферического поверхностного источников тепла постоянной мощности по отклику на тепловое воздействие, который регистрируется в центре нагревателя.
Закономерности развития температурного поля (одномерные температурные поля в плоском и сферическом полупространствах) позволяют определить тепловую активность исследуемого материала по двум участкам термограммы. Теплопроводность можно определить лишь по одному участку термограммы, соответствующему регуляризации тепловых потоков при распространении тепла в сферическом полупространстве.
Самоконтроль осуществляется в методе только по значениям тепловой активности. Самоконтроль по значениям теплопроводности - отсутствует.
Техническая задача предлагаемого изобретения состоит в повышении точности определения искомых теплофизических свойств.
Это достигается тем, что в способе определения теплофизических свойств материалов, заключающемся в том, что исследуемое тело приводят в тепловой контакт с эталонным телом по плоскости, в которой находится локальный в виде круга нагреватель постоянной мощности, измеряют через равные промежутки времени разность температур между нагревателем и точкой плоскости контакта исследуемого и эталонного тел, расположенной на расстоянии, которое больше, чем четыре радиуса нагревателя от центра нагревателя и не более наименьшей толщины исследуемого тела, до тех пор, пока эта разность температур не станет меньше наперед заданной величины, непрерывно подводят постоянную мощность на нагреватель, определяют тепловую активность исследуемого материала исходя из закономерностей распространения тепла в плоском ε1 и сферическом ε2 полупространствах по формулам
где A1, ε'1, A2, ε'2 - постоянные, определяемые конструктивными и режимными параметрами, применяемого устройства, реализующего способ;
d1, b0, b1 - коэффициенты, непосредственно определяемые из снятой зависимости разности температур от времени термопарой, горячий спай которой расположен в центре нагревателя, далее рассчитывают величину и при δε≤0,1 рассчитывают тепловую активность исследуемого материала по формуле:
дополнительно измеряют разности температур к дифференциальными термопарами, где к≥1, горячие спаи которых расположены в точках на различных расстояниях от центра нагревателя в плоскости контакта исследуемого и эталонного тел, а их холодные спаи расположены на расстоянии более чем четыре радиуса нагревателя от центра нагревателя и не более наименьшей толщины исследуемого тела, через равные промежутки времени измеряют разности температур каждой дифференциальной термопарой из числа m, включая термопару, центральный спай которой расположен в центре нагревателя, где m=к+1, на каждом i-ом шаге измерения определяют величину динамического параметра а b'1i для термопары из m, горячий спай которой расположен на самом удаленном расстоянии от центра нагревателя, определяют согласно формулам
Δτ - промежуток времени, через который производятся измерения, k - целое положительное нечетное число большее 3, b'1max - максимальное значение по абсолютной величине из всех расчетных значений b'1i для этой термопары к текущему моменту времени, сравнивают величину динамического параметра с наперед заданным значением, нагреватель отключают при превышении контролируемым динамическим параметром заданного значения, определяют теплопроводности λn, исходя из закономерностей распространения тепла в сферическом полупространстве для термограмм, зафиксированных каждой из m дифференциальных термопар
где n=1, 2, 3, ..., m,
рассчитывают теплопроводность исследуемого материала по формуле
где Bn, b0,n, λ'n - постоянные прибора для n-ой термопары.
При анализе известных технических решений не обнаружены решения, имеющие признаки, сходные с отличительными признаками заявленного решения.
Сущность предлагаемого способа поясняется следующим теоретическим обоснованием.
Способ определения теплофизических свойств основан на модели нестационарного теплопереноса от плоского ограниченного источника тепла постоянной мощности в виде круга на стадии нагрева.
При малых значениях времени (τ) температурное поле от ограниченного круглого нагревателя будет аналогично температурному полю от нагревателя, действующего в плоском полупространстве, а в области больших значений τ оно будет аналогично температурному полю от поверхностного сферического нагревателя эквивалентного радиуса.
В общем случае на термограмме, зафиксированной термопарой, горячий спай которой находится в центре плоского круглого нагревателя, можно выделить пять участков (фиг.1, кривая 1).
Участок I термограммы соответствует температурному полю в системе, описываемому дифференциальным уравнением теплопроводности, причем членом уравнения, ответственным за распространения тепла в радиальном направлении, можно пренебречь, а тепловой поток, поступающий в исследуемое изделие, будет зависеть от времени, так как нагреватель обладает инерционностью и присутствуют термические сопротивления.
Участок II термограммы. Здесь сохраняется одномерность температурного поля, но процесс выходит на стадию регуляризации. Тепловые потоки, поступающие в изделие и материал подложки зонда, практически становятся постоянными.
Участок III термограммы. Здесь нельзя пренебречь членом уравнения, описывающего распространение тепла в радиальном направлении.
Участок IV термограммы. Здесь происходит регуляризация тепловых потоков и температурных полей. Тепловой поток, поступающий в изделие, становится практически постоянным.
Участок V термограммы. Здесь нарушаются условия регуляризации тепловых потоков.
Расчетные выражения, описывающие термограмму, снятую термопарой, горячий спай которой находится в центре нагревателя, на втором и четвертом участках (кривая 1, фиг.2), имеют вид:
где T* - разность температур, зафиксированная дифференциальной термопарой, К; - новая координата, с0,5; q - удельная на единицу площади мощность на нагревателе, Вт/м2; ε1, ε'1 - соответственно, тепловая активность исследуемого материала и поправка на тепловую активность материала зонда, т.е. эталонного тела для II участка,
cн - теплоемкость нагревателя, отнесенная к единице площади, Дж/(м2·К);
где - новая координата, с-0,5; q - удельная на единицу площади мощность на нагревателе, Вт/м2; R - радиус нагревателя, м; ε2, ε'2 - соответственно, тепловая активность исследуемого материала и поправка на тепловую активность материала зонда, т.е. эталонного тела для IV участка,
λ, λ' - соответственно теплопроводность исследуемого материала и поправка на теплопроводность материала подложки зонда, т.е. эталонного тела, Вт/(м·К).
Запишем выражения (3) и (4) в виде:
и
где
Значения d1, d0, b1, b0 определяются по методу наименьших квадратов из термограмм T*(z1) и Т*(z2), а значения A1, B1, A2, B2, ε'1, ε'2, λ' - из градуировочных экспериментов на образцовых мерах. Выражения для вычисления ε1 и констант прибора для II участка термограммы, снятой термопарой, горячий спай которой находится в центре нагревателя, имеют вид:
где ε1, ε01, ε02 - тепловые активности исследуемого материала и образцовых мер; d1, d11, d12 - коэффициенты, определенные по термограммам, снятым на исследуемом материале и на образцовых мерах.
Для IV участка термограммы, снятой термопарой, горячий спай которой находится в центре нагревателя, выражения для вычисления A2, ε'2, ε2, B2, λ', λ имеют вид:
где λ, λ01, λ02 - теплопроводности исследуемого материала и образцовых мер;
ε2 - тепловая активность исследуемого материала, определенная по IV участку; b0, b01, b02, b1, b11, b12 - коэффициенты, определенные по термограммам, снятым на исследуемом материале и образцовых мерах.
Уравнение, описывающее участок, соответствующий распределению тепла в сферическом полупространстве, на термограммах, снятых к дифференциальными термопарами, горячие спаи которых удалены на расстояния r (например, при n=2 вторая термопара расположена на расстоянии r1, третья - на расстоянии r2) от центра нагревателя, имеет вид:
где λ, a - теплопроводность и температуропроводность материала исследуемого изделия, R - радиус нагревателя, r - расстояние от центра нагревателя до точки контроля (фиг.2).
Преобразуем последнее выражение к виду (кривые 2 и 3, фиг.1):
T*(r,z)=b'1z2+b'0,
A3, B3, С3, λ', ε' - постоянные прибора, определяемые конструктивными особенностями устройства и режимами опыта.
Значения коэффициентов b'1 и b'0 определяются из термограмм. Значения постоянных прибора находят из градуировочных экспериментов. Выражение для вычисления теплопроводности λ по модели сферического полупространства на стадии нагрева, в случае r≥R:
Осуществление способа иллюстрируется схемой, представленной на фиг.2. При осуществлении способа используют исследуемый образец 1, который в реальных условиях может представлять из себя готовое изделие, и эталонное тело 2, которое в реальных условиях представляет собой подложку зонда. На торцевой поверхности эталонного тела помещают локальный в виде круга нагреватель 3 и датчики 4, измеряющие разности температур.
При подготовке к испытаниям создают тепловой контакт между нагревателем и образцом, а также между датчиками и образцом. Осуществляют контроль за процессом термостатирования с помощью измерительно-вычислительного устройства (ИВУ) 5. Когда величина разности температур T*, зафиксированная центральной термопарой, станет меньше наперед заданного значения, определяемого точностью измерения температуры, ИВУ подает на нагреватель с помощью стабилизированного источника питания 6 электрический ток постоянной мощности. Одновременно с подачей электрического тока производят измерение разности температур T* через равные промежутки времени Δτ, которые выбираются из условия:
где τII - минимальная длительность второго участка термограммы, которую выбирают исходя из следующего:
τII=τ2-τ1,
где τ1 и τ2 определяют из уравнений:
где cн - теплоемкость нагревателя на единицу площади, R - радиус нагревателя, amax - температуропроводность исследуемого материала из верхнего диапазона определения теплофизических свойств, εmin - тепловая активность исследуемого материала из нижнего диапазона определения теплофизических свойств, δ - заданная погрешность (например, δ=0,05).
На каждом i-ом шаге контролируют значение динамического параметра для термопары, горячий спай которой расположен на самом удаленном расстоянии от центра нагревателя, Фактическое значение динамического параметра χi на каждом шаге сравнивают с заданным значением χз, причем нагреватель отключают на шаге при первом превышении заданного значения динамического параметра.
Теплофизические свойства определяют по формулам (1) и (2) в соответствии с изложенной выше методикой.
Примеры конкретной реализации способа продемонстрированы при определении теплофизических свойств политетрафторэтилена - ПТФЭ (ГОСТ 10007-80). Для определения теплофизических свойств использовали образец в виде диска из ПТФЭ со степенью кристалличности 60%. Геометрические размеры образца: диаметр - 100 мм; толщина - Ни=25 мм.
Испытания проводили при следующих размерных параметрах: радиус нагревателя R=4 мм; количество дифференциальных термопар, установленных в измерительный зонд - n=3; расстояние между центром нагревателя, где установлен горячий спай первой термопары, и холодным спаем этой термопары L=20 мм. Горячий спай второй термопары установлен на расстоянии 7 мм от центра нагревателя, холодный спай - на расстоянии L=20 мм от центра нагревателя. Горячий спай третьей термопары установлен на расстоянии 9 мм от центра нагревателя, холодный спай - на расстоянии L=20 мм. Режимные параметры: мощность на нагревателе W=1,01 Вт; временной шаг измерения температуры Δτ=0,5 сек. В качестве материала эталонного тела (подложки зонда) использовали рипор (пенополиуретан, изготовленный на основе смеси А-6ТН, трихлоротилфосфата и полиизоцианата). Толщина подложки зонда Нэ=20 мм. В качестве образцовых мер использовали: полиметилметакрилат (ГОСТ 10667-74) и стекло марки KB (ГОСТ 15130-86). Рабочие участки термограммы определяли на основании статистических критериев согласно прототипу (Пат. РФ №2167412 С2, С01N 25/18, 2001 г., Бюл. №14). Вычисленные по вышеизложенной методике значения коэффициента теплопроводности λ и коэффициента тепловой активности ε исследуемого образца в десяти опытах сведены в табл.1 и табл.2.
Таблица 1. | |||||||
Результаты определения коэффициента теплопроводности изделия из ПТФЭ зондом с тремя термопарами | |||||||
№ | Параметры аналитических моделей | Теплопроводность, | |||||
n=1 | n=2 | n=3 | λ1 | λ2 | λ3 | λср | |
b'0,1, °С | b'0,2, °С | b'0,3, °С | |||||
1 | 113,340 | 38,100 | 33,581 | 0,274 | 0,275 | 0,281 | 0,277 |
2 | 114,692 | 38,294 | 35,091 | 0,264 | 0,273 | 0,260 | 0,266 |
3 | 111,753 | 39,170 | 35,305 | 0,285 | 0,262 | 0,258 | 0,268 |
4 | 113,554 | 39,069 | 34,693 | 0,272 | 0,263 | 0,266 | 0,267 |
5 | 110,700 | 39,401 | 34,823 | 0,293 | 0,260 | 0,264 | 0,272 |
6 | 111,132 | 39,597 | 35,331 | 0,290 | 0,257 | 0,257 | 0,268 |
7 | 111,272 | 39,201 | 35,165 | 0,289 | 0,262 | 0,259 | 0,270 |
8 | 113,864 | 38,698 | 34,048 | 0,270 | 0,268 | 0,275 | 0,271 |
9 | 111,920 | 39,400 | 35,271 | 0,284 | 0,260 | 0,258 | 0,267 |
10 | 112,747 | 38,153 | 34,379 | 0,278 | 0,275 | 0,270 | 0,274 |
Постоянные прибора: B1=91,5038; λ'1=0,5338; B2=18,3968; λ'2=0,2074; B3=16,3012; λ'3=0,2042. |
Таблица 2. | |||||||
Результаты определения коэффициента тепловой активности изделия из ПТФЭ по термограмме, зафиксированной термопарой, горячий спай которой находится в центре нагревателя | |||||||
№ | Параметры аналитических моделей (стадия нагрева) |
Тепловая активность | |||||
II участок | IV участок | ε1 | ε2 | εср | εспр | ||
d1, °С·с-0,5 | d1, °С·с0,5 | b0, °C | |||||
1 | 6,6069 | -642,2 | 113,340 | 670,6 | 748,0 | 709,3 | 705 |
2 | 6,4908 | -641,2 | 114,692 | 712,8 | 654,0 | 683,4 | |
3 | 6,4206 | -614,4 | 111,753 | 737,7 | 688,1 | 712,9 | |
4 | 6,6339 | -635,9 | 113,554 | 661,2 | 697,3 | 679,3 | |
5 | 6.4638 | -597,5 | 110,700 | 722,3 | 655,0 | 688,7 | |
6 | 6,5637 | -614,4 | 111,132 | 686,3 | 730,0 | 708,2 | |
7 | 6,6177 | -617,3 | 111,272 | 667,0 | 738,0 | 702,5 | |
8 | 6,5799 | -647,5 | 113,864 | 680,1 | 744,3 | 712,2 | |
9 | 6,4854 | -615,5 | 111,920 | 714,2 | 684,0 | 699,1 | |
10 | 6,4989 | -630,7 | 112,747 | 709,2 | 720,0 | 714,6 | |
Постоянные прибора: A1=15290,78; ε'1=1643,402; A2=75294,88; ε'2=3016,051 |
За счет того, что для определения коэффициентов тепловой активности используются два рабочих участка термограммы, зафиксированной термопарой, горячий спай которой находится в центре нагревателя, а для определения коэффициентов теплопроводности исследуемого материала используются рабочие участки термограмм, зафиксированных m термопарами, возможно проведение самоконтроля работы устройства по каждому из определяемых коэффициентов (по ε и по λ). Это позволяет повысить точность определения теплофизических свойств и надежность работы устройства, реализующего метод.
Claims (1)
- Способ неразрушающего определения теплофизических свойств твердых материалов, заключающийся в том, что исследуемое тело приводят в тепловой контакт с эталонным телом по плоскости, в которой находится локальный в виде круга нагреватель постоянной мощности, через равные промежутки времени измеряют разность температур между нагревателем и точкой плоскости контакта исследуемого и эталонного тел, расположенной на расстоянии, которое больше чем четыре радиуса нагревателя от центра нагревателя и не более наименьшей толщины исследуемого тела, до тех пор, пока эта разность температур не станет меньше наперед заданной величины, непрерывно подводят постоянную мощность на нагреватель, определяют тепловую активность исследуемого материала, исходя из закономерностей распространения тепла в плоском ε1 и сферическом ε2 полупространствах по формуламгде A1, ε'1, A2, ε'2 - постоянные, определяемые конструктивными и режимными параметрами применяемого устройства, реализующего способ;d1, b0 , b1 - коэффициенты, непосредственно определяемые из снятой зависимости разности температур от времени термопарой, горячий спай которой расположен в центре нагревателя, далее рассчитывают величину и при δε≤0,1 рассчитывают тепловую активность исследуемого материала по формулеотличающийся тем, что измеряют разности температур к дифференциальными термопарами, где к≥1, горячие спаи которых расположены в точках на различных расстояниях от центра нагревателя в плоскости контакта исследуемого и эталонного тел, а их холодные спаи расположены на расстоянии более чем четыре радиуса нагревателя от центра нагревателя и не более наименьшей толщины исследуемого тела, через равные промежутки времени измеряют разности температур каждой дифференциальной термопарой из числа m, включая термопару, горячий спай которой расположен в центре нагревателя, где m=к+1, на каждом i-ом шаге измерения определяют величину динамического параметра а b'1i для термопары, горячий спай которой расположен на самом удаленном расстоянии от центра нагревателя, определяют согласно формуламгде - разность температур на j-ом шаге измерения для этой термопары, Δτ - промежуток времени, через который производятся измерения, k - целое положительное нечетное число, большее 3, b'1max - максимальное значение по абсолютной величине из всех расчетных значений b'1i для этой термопары к текущему моменту времени, сравнивают величину динамического параметра с наперед заданным значением, нагреватель отключают при превышении контролируемым динамическим параметром заданного значения, определяют теплопроводность λn, исходя из закономерностей распространения тепла в сферическом полупространстве для термограмм, зафиксированных каждой из m дифференциальных термопаргде n=1, 2, 3, ..., m,рассчитывают теплопроводность исследуемого материала по формулегде Bn, b0,n, λ'n - постоянные прибора для n-й термопары.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2006140757/28A RU2328725C1 (ru) | 2006-11-17 | 2006-11-17 | Способ неразрушающего определения теплофизических свойств твердых материалов |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2006140757/28A RU2328725C1 (ru) | 2006-11-17 | 2006-11-17 | Способ неразрушающего определения теплофизических свойств твердых материалов |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2328725C1 true RU2328725C1 (ru) | 2008-07-10 |
Family
ID=39680821
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2006140757/28A RU2328725C1 (ru) | 2006-11-17 | 2006-11-17 | Способ неразрушающего определения теплофизических свойств твердых материалов |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2328725C1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2556290C1 (ru) * | 2013-12-11 | 2015-07-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Российский химико-технологический университет имени Д.И. Менделеева" | Способ определения теплофизических свойств твердых материалов |
-
2006
- 2006-11-17 RU RU2006140757/28A patent/RU2328725C1/ru not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2556290C1 (ru) * | 2013-12-11 | 2015-07-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Российский химико-технологический университет имени Д.И. Менделеева" | Способ определения теплофизических свойств твердых материалов |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN104040327A (zh) | 用于测量热导率的方法 | |
CN106248725A (zh) | 一种多孔介质等效导热系数测量方法 | |
Laghi et al. | Uncertainty analysis of thermal conductivity measurements in materials for energy-efficient buildings | |
WO2011065877A1 (en) | Measurement of thermal properties | |
CN109324079B (zh) | 一种基于超声的材料热膨胀系数的测量方法 | |
RU2328725C1 (ru) | Способ неразрушающего определения теплофизических свойств твердых материалов | |
RU2287152C1 (ru) | Способ неразрушающего определения теплофизических свойств твердых материалов | |
CN107016247B (zh) | 一种确定试样干摩擦面温度场的方法 | |
RU2659617C1 (ru) | Термографический способ контроля объектов и устройство для его осуществления | |
CN109470772B (zh) | 一种基于超声的内部热源强度大小和位置的无损测量方法 | |
Chudzik | Applying infrared measurements in a measuring system for determining thermal parameters of thermal insulation materials | |
Kowsary et al. | Experimental design for estimation of the distribution of the convective heat transfer coefficient for a bubbly impinging jet | |
Yue et al. | Noninvasive method for simultaneously measuring the thermophysical properties and blood perfusion in cylindrically shaped living tissues | |
RU2167412C2 (ru) | Способ комплексного определения теплофизических свойств материалов | |
Il’ichev et al. | Experimental determination of the temperature dependence of steel thermal conductivity | |
RU2251098C1 (ru) | Способ бесконтактного неразрушающего контроля теплофизических свойств материалов | |
Pitarma et al. | An approach method to evaluate wood emissivity | |
Yue et al. | Thermal conductivity measurement of anisotropic biological tissue in vitro | |
RU2755330C1 (ru) | Способ измерения теплопроводности | |
RU2493558C1 (ru) | Способ неразрушающего определения температурных характеристик структурных переходов в полимерных материалах | |
Sparrow et al. | Novel techniques for measurement of thermal conductivity of both highly and lowly conducting solid media | |
Kovaleva et al. | A nonstationary method and experimental equipment for measuring the thermal conductivity of heat insulators | |
RU2755090C1 (ru) | Абсолютный способ дифференциально-сканирующей тепловой кондуктометрии | |
RU2785084C1 (ru) | Способ определения температуропроводности и коэффициента теплопроводности | |
Li et al. | Temperature Field in Laser Line Scanning Thermography: Analytical Calculation and Experiment. |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20081118 |