RU2316787C1 - Способ наблюдения за поверхностью и воздушной обстановкой на базе многоканальной бортовой рлс - Google Patents

Способ наблюдения за поверхностью и воздушной обстановкой на базе многоканальной бортовой рлс Download PDF

Info

Publication number
RU2316787C1
RU2316787C1 RU2006137597/09A RU2006137597A RU2316787C1 RU 2316787 C1 RU2316787 C1 RU 2316787C1 RU 2006137597/09 A RU2006137597/09 A RU 2006137597/09A RU 2006137597 A RU2006137597 A RU 2006137597A RU 2316787 C1 RU2316787 C1 RU 2316787C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
azimuth
elements
amplitudes
resolution
radar
Prior art date
Application number
RU2006137597/09A
Other languages
English (en)
Inventor
Владимир Константинович Клочко (RU)
Владимир Константинович Клочко
Original Assignee
Рязанский государственный радиотехнический университет
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Рязанский государственный радиотехнический университет filed Critical Рязанский государственный радиотехнический университет
Priority to RU2006137597/09A priority Critical patent/RU2316787C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2316787C1 publication Critical patent/RU2316787C1/ru

Links

Landscapes

  • Radar Systems Or Details Thereof (AREA)

Abstract

Изобретение относится к радиолокации. Техническим результатом является повышение разрешающей способности по азимуту и углу места в заданных элементах (диапазонах) дальности с расширением зоны обзора по азимуту и углу места и увеличение точности и быстродействия оценивания амплитуд сигналов в синтезированных элементах разрешения по угловым координатам. Способ наблюдения за поверхностью и воздушной обстановкой на базе многоканальной бортовой РЛС в режиме реального луча с электронным сканированием заключается в формировании матрицы трехмерного радиоизображения поверхности или воздушной обстановки, при этом за счет быстрого электронного переключения луча РЛС смещают луч по азимуту и углу места построчно соответственно на величину (2n+1)-й и (2m+1)-й части ширины диаграммы направленности антенны (ДН) размером в (2n+1)(2m+1) элементов дискретизации и обрабатывают полученные при каждом положении луча амплитуды отраженных сигналов на выходе многоканальной системы приемных элементов путем их суммирования с весами, вычисленными заранее по определенной методике, в результате чего формируется амплитудное изображение в координатах дальность - азимут - угол места с повышенной точностью оценивания амплитуд в элементах дискретизации азимута и угла места и соответственно повышенным разрешением по угловым координатам.

Description

Изобретение относится к радиолокации, а именно к радиолокационным системам наблюдения за поверхностью и воздушной обстановкой на базе бортовой РЛС, работающей в режиме "реального луча" (РЛ) с многоканальной приемной системой, где многоканальность достигается или наличием большого числа пространственно разнесенных приемных элементов типа фазированной антенной решетки (ФАР), или за счет частотного (фазового) сканирования излучаемого сигнала [1].
При наблюдении бортовой моноимпульсной РЛС за радиоконтрастными наземными и воздушными объектами в режиме РЛ осуществляется построчное сканирование лучом РЛС заданного участка поверхности или воздушного пространства путем последовательного смещения луча по азимуту и углу места на малую часть ширины диаграммы направленности антенны (ДН) на уровне 0,5 мощности с последующей алгоритмической обработкой принятых сигналов, прошедших амплитудное детектирование в заданных элементах (диапазонах) дальности, с целью формирования трехмерного радиоизображения поверхности или воздушной обстановки в координатах дальность - азимут - угол места с повышенной разрешающей способностью по угловым координатам [2].
Точность определения угловых координат объектов, определяемая разрешающей способностью радиоизображения, при малом числе каналов измерения (суммарном и разностном) потенциально ограничена из-за низкого отношения сигнал-шум после амплитудного детектирования.
Возникает проблема дальнейшего повышения разрешающей способности РЛС по азимуту и углу места, которая может быть решена на основе формирования более узкого передающего луча в системах с ФАР и расширения зоны обзора по угловым координатам. Однако формирование узкого луча требует существенного увеличения энергетических затрат станции. Другое направление повышения разрешения основано на алгоритмической обработке амплитуд приемных сигналов с целью синтезирования элементов разрешения значительно меньшего размера, чем ширина ДН, и формирования на этой основе радиоизображения поверхности при сохранении формы ДН передающей антенны.
Известны также методы пеленгации одиночных воздушных объектов и определения их угловых координат [3]. Однако при наличии группы объектов в одном элементе (диапазоне) дальности в пределах одной ДН (тем более при наблюдении за поверхностью) такие методы не работают.
Наиболее близким по технической сущности является способ синтезирования элементов разрешения по угловым координатам в режиме РЛ в элементах (диапазонах) дальности [2], который заключается в следующем. Повышение разрешающей способности с расширением зоны обзора РЛС по азимуту и углу места и формирование матрицы трехмерного изображения поверхности в координатах дальность - азимут - угол места в режиме РЛ достигается за счет быстрого перемещения луча РЛС по азимуту (по j) и по углу места (по k) соответственно на величину (2n+1)-й и (2m+1)-й части ширины ДН размером в (2n+1)(2М+1) элементов дискретизации и обработки амплитуд отраженных сигналов РЛС, полученных при разных положениях луча на выходе суммарного канала после амплитудного детектирования в элементах (диапазонах) дальности, которая заключается в следующем.
1. Амплитуды y(i,j+j1,k+k1)
Figure 00000001
,
Figure 00000002
, n1≥n, m1≥m, полученные в суммарном канале РЛС при 2n+1 j1-x положениях луча (относительно центрального j-го направления по азимуту) в i-x элементах разрешения дальности суммируются с весами h1(j1),
Figure 00000003
и h2(k1),
Figure 00000002
, которые вычисляются заранее по определенной методике. Результатом такой обработки являются оценки
Figure 00000004
,
Figure 00000005
, амплитуд сигнала отражения от поверхности в i-x элементах дальности, соответствующие центральному элементу дискретизации ДН при j,k-м положении луча:
Figure 00000006
где I - число элементов дальности в матрице изображения, соответствующих зоне обзора по дальности, а повторное суммирование технически реализуется в виде двухэтапной процедуры: вначале матрица измерений y(i,j,k) обрабатывается по строкам путем суммирования измерений с весами h1(j1), результатом чего является матрица промежуточных оценок, затем матрица промежуточных оценок обрабатывается по столбцам путем суммирования промежуточных оценок с весами h2(j1).
2. Для расширения зоны обзора по углам увеличивается число j1,k1-x сканирований луча по азимуту и углу места относительно j,k-го центрального направления:
Figure 00000007
,
Figure 00000008
(N1>n1, M1>m1) и соответственно увеличивается число измерений: y(i,j+j1, k+k1). Это приводит к появлению оценок
Figure 00000009
,
Figure 00000010
,
Figure 00000011
,
Figure 00000012
, (l1=N1-n1, l2=M1-m1), формирующих матрицу А трехмерного амплитудного изображения поверхности или воздушной обстановки в зоне обзора размером в I элементов дальности и (2l1+1)(2l2+1) синтезированных элементов разрешения (дискретизации) по угловым координатам, размеры которых в (2n+1)(2m+1) раз меньше размера ДН.
3. Способ допускает обобщение на случай обработки данных, полученных одновременно в суммарном и разностном каналах моноимпульсной РЛС, что увеличивает точность оценивания, которое принимает вид тройного суммирования:
Figure 00000013
где Q - число каналов (Q=2), q - номер канала.
Однако такой способ обладает следующими недостатками.
1. Сканирование (смещение) луча в зоне обзора для движущейся (установленной на носителе) РЛС приводит к независимости и случайности фаз сигналов, отраженных от одних и тех же пространственных элементов дискретизации и распределенных по равномерному закону на [0,2π]. Устранение влияния случайности фазы с помощью амплитудного детектирования после прохождения отраженных сигналов тракта первичной обработки и фазового детектирования в квадратурных каналах приводит к существенному увеличению уровня помех и снижению отношения сигнал-шум. Следствием этого является невысокая разрешающая способность в режиме РЛ.
2. Для получения начальной оценки амплитуды сигнала отражения в центральном элементе дискретизации требуется накопление (2n1+1)(2m1+1) измерений при (2n1+1)(2m1+1) положениях луча. При непрерывном построчном обзоре пространства последующие оценки находятся последовательно. Однако при разрывном обзоре (в разных угловых направлениях) требуется первоначальное накопление измерений, что снижает быстродействие.
3. Использование данных двух каналов с разными характеристиками ДН (суммарного и разностного) в моноимпульсных РЛС дает возможность без сканирования луча одновременно принимать сигналы, отраженные от одних и тех же пространственных элементов дискретизации, и обрабатывать эти сигналы после прохождения квадратурных каналов без амплитудного детектирования, что существенно снижает уровень шумов. Однако число каналов в таких РЛС значительно меньше числа оцениваемых параметров поля отражения, что не позволяет достичь необходимой точности оценивания.
Технический результат направлен на повышение разрешающей способности по азимуту и углу места в заданных элементах (диапазонах) дальности с расширением зоны обзора РЛС по двум угловым координатам и увеличение точности и быстродействия оценивания амплитуд сигналов в синтезированных элементах разрешения по угловым координатам.
Технический результат предлагаемого технического решения достигается тем, что способ наблюдении за поверхностью и воздушной обстановкой на базе многоканальной бортовой РЛС в режиме реального луча с электронным сканированием заключается в формировании матрицы трехмерного радиоизображения поверхности или воздушной обстановки в координатах дальность - азимут - угол места, при этом за счет быстрого электронного переключения луча РЛС последовательно смещают луч по азимуту и углу места соответственно на величину (2n+1)-й и (2m+1)-й части ширины ДН размером в (2n+1)(2m+1) элементов дискретизации на уровне 0,5 мощности и обрабатывают полученные при каждом j,k-м положении луча в i-x элементах (диапазонах) дальности амплитуды отраженного сигнала, отличающийся тем, что при обработке измеряют амплитуды
Figure 00000014
,
Figure 00000015
отраженного сигнала в квадратурных каналах фазового детектирования (С - косинусном и S - синусном) одновременно в каждом q-м приемном канале антенной системы, состоящей из большого числа Q (Q≥2n+1) разнесенных по фазе приемных элементов, полученные измерения
Figure 00000016
,
Figure 00000015
,
Figure 00000017
, суммируют с весами
Figure 00000018
,
Figure 00000019
,
Figure 00000020
, найденными заранее, и тем самым оценивают косинусную и синусную составляющие амплитуды отраженного сигнала, соответствующие центру j,k-го луча (центральному элементу дискретизации ДН):
Figure 00000021
Figure 00000022
затем полученные оценки возводят в квадрат, суммируют и извлекают корень, тем самым вычисляют оценки амплитуд отраженного сигнала в i-x элементах дальности и j,k-м синтезированном элементе разрешения по углам:
Figure 00000023
указанные операции повторяют для всех j,k-x положений луча по азимуту и углу места в зоне обзора и получают матрицу А оценок амплитуд
Figure 00000024
, представляющую трехмерное радиоизображение поверхности или воздушной обстановки с повышенным разрешением по угловым координатам.
Способ осуществляют следующим образом.
1. Луч РЛС последовательно смещают по азимуту (по j) и углу места (по k) построчно соответственно на величину (2n+1)-й и (2m+1)-й части ширины ДН, размер которой составляет (2n+1)(2m+1) элементов дискретизации по углам (на уровне 0,5 мощности). Антенная система состоит из большого числа Q (Q≥2n+1) измерительных каналов - приемных элементов, разнесенных по фазе принимаемого сигнала.
2. При каждом j,k-м положении луча в i-x элементах (диапазонах) дальности
Figure 00000025
измеряют амплитуды отраженного сигнала
Figure 00000016
и
Figure 00000015
в квадратурных каналах фазового детектирования (С - косинусном и S - синусном) одновременно в каждом q-м приемном канале
Figure 00000026
.
3. Результаты измерений
Figure 00000027
и
Figure 00000015
,
Figure 00000017
, в каждом i-м элементе дальности
Figure 00000025
суммируют с весами
Figure 00000028
и
Figure 00000029
,
Figure 00000030
, найденными заранее по определенной методике, тем самым оценивают косинусную xC(i,j,k) и синусную xS(i,j,k) составляющие амплитуды x(i,j,k) отраженного сигнала, соответствующего центру j,k-го луча (ДН):
Figure 00000031
Figure 00000032
4. Вычисляют оценки амплитуд отраженного сигнала в j,k-м синтезированном элементе разрешения по формуле:
Figure 00000033
5. Указанные операции повторяют для всех j,k-x положений луча по азимуту и углу места в зоне обзора и тем самым получают матрицу А оценок амплитуд
Figure 00000034
,
Figure 00000035
,
Figure 00000036
,
Figure 00000037
, представляющую амплитудное изображение поверхности или воздушной обстановки в координатах дальность - азимут - угол места с повышенной точностью оценивания амплитуд в элементах дискретизации азимута и угла места и соответственно повышенным разрешением по угловым координатам по сравнению с альтернативным способом.
Расчет весовых коэффициентов сводится к следующему. Модель комплексной огибающей
Figure 00000038
отраженного сигнала, прошедшего тракт первичной обработки, на выходе фильтров низких частот квадратурных каналов фазового детектирования q-го приемного канала имеет вид (например, [4]):
Figure 00000039
где Q - число приемных каналов;
Figure 00000040
- сигнал в квадратурных каналах фазового детектирования с измеряемой амплитудой sq(t) и измеряемой фазой ψq(t);
Figure 00000041
- нормированные комплексные коэффициенты ДН q-го канала, характеризующие интенсивность прихода сигналов от j,k-го углового направления относительно центрального направления;
Figure 00000042
- полезная составляющая сигнала с амплитудой хjk(t), несущей информацию о поле отражения, и фазой φjk(t); Δφq(j,k) - известный фазовый сдвиг при приеме отраженного сигнала c j,k-го углового направления q-м приемным элементом;
Figure 00000043
- комплексный гауссовский белый шум, действительная ξq(t) и мнимая ηq(t) составляющие которого распределены по нормальному закону с нулевым математическим ожиданием и дисперсией
Figure 00000044
. Амплитуды хjk(t) и фазы φjk(t) в общем случае случайны по j,k-м элементам дискретизации, а также на множестве положений антенны и их статистические характеристики определены. Случайность и равномерность распределения фазы на [0,2π] обусловлена движением носителя РЛС и тем, что длина волны излучения (например, 8 мм), отражающейся в i-м элементе (диапазоне) дальности намного меньше размера этого элемента.
Представим (1) в виде
Figure 00000045
где
Figure 00000046
Сигнал в (2)
Figure 00000047
, где
Figure 00000048
,
Figure 00000049
, содержит действительную
Figure 00000050
и мнимую
Figure 00000051
составляющие:
Figure 00000052
Figure 00000053
где
Figure 00000054
Figure 00000055
Figure 00000056
Figure 00000057
Выражение (3) представляет систему 2Q уравнений с 2N неизвестными
Figure 00000058
и
Figure 00000059
, N=(2n+1)(2m+1), причем
Figure 00000060
После стробирования сигнала
Figure 00000061
в i-x элементах разрешения дальности на промежутке [tμ-1,tμ] получается следующая общая модель измерения в q-м канале в i-м элементе дальности при j,k-м положении луча:
Figure 00000062
Figure 00000063
которая используется для восстановления искомого поля X={x(i,j,k)} на множестве интегральных (суммарных) измерений Yq={yq(i,j,k)},
Figure 00000064
, зашумленных помехами ξq и ηq. Так как корреляцией сигналов в соседних i-x стробах дальности можно пренебречь, то обработка измерений ведется независимо в i-x элементах разрешения дальности.
Для многоканальной антенной системы с Q излучающими и Q приемными элементами модель (1) принимает вид:
Figure 00000065
где
Figure 00000066
- коэффициенты ДН, характеризующие интенсивность отраженного сигнала в q-м приемном элементе при q1-м излучающем элементе;
Figure 00000067
,
Figure 00000068
- фазовый сдвиг сигнала от q1-го излучателя, отраженного в j,k-м угловом направлении и принятого q1-м приемным элементом. После замены
Figure 00000069
в (5) получается выражение (1), и справедливы предыдущие рассуждения.
Отношение сигнал-шум в модели (3) можно оценить, представив искомую амплитуду xjk(t) в виде суммы детерминированной (средней) составляющей
Figure 00000070
и случайного отклонения Δxjk(t):
Figure 00000071
С учетом некоррелированности случайных составляющих и равномерности распределения φjk(t) на [0,2π] отношение сигнал-шум по мощности для косинусной (аналогично синусной) составляющей модели (4) найдется:
Figure 00000072
где М - символ математического ожидания;
Figure 00000073
и
Figure 00000074
- дисперсии случайных величин Δxjk(t) и ξq(t), если принять приближенно
Figure 00000075
,
Figure 00000076
для 2n+1=2m+1=5-7 (λ=0,58-0,26), то отношение сигнал-шум по мощности составит
Figure 00000077
,
Figure 00000078
. С учетом осреднения на множестве L повторений измерений отношение сигнал-шум будет равно
Figure 00000079
, что значительно больше, чем для модели амплитудного детектирования:
Figure 00000080
где отношение сигнал-шум при тех же условиях составляет примерно
Figure 00000081
независимо от мощности полезного сигнала
Figure 00000082
. Дальнейшее увеличение отношения сигнал-шум осуществляется в процессе алгоритмической обработки (3)-(4) за счет избыточного числа каналов измерения: Q>N, N=(2n+1)(2m+1). Соответственно точность оценивания
Figure 00000083
в многоканальной системе с моделью измерения (3), (4) при раздельной обработке составляющих сигнала в квадратурных каналах выше, чем в моноимпульсных системах с моделью (6).
Оптимальное оценивание
Figure 00000084
сводится к следующему. Выражения (3)-(4) представляются в матричной форме:
Figure 00000085
где Y-2Q - вектор действительных измерений
Figure 00000086
и
Figure 00000087
; А - (2Q)×(2N)-матрица действительных коэффициентов ДН
Figure 00000088
и
Figure 00000089
; Х - 2N-вектор действительных параметров поля отражения
Figure 00000090
и
Figure 00000091
, подлежащих оцениванию; Р - 2Q-вектор помех ξq и ηq.
Матричная запись (7) в случае некоррелированных помех Р позволяет находить стандартные МНК-оценки 2N-вектора X:
Figure 00000092
где H=(δ·Е+АTА)-1АT - матрица весовых коэффициентов; δ - параметр регуляризации, необходимый для обращения плохо обусловленной матрицы АTА, который с позиции статистической регуляризации [5] для некоррелированных полей имеет смысл отношения дисперсий:
Figure 00000093
Точность оценивания (8) характеризуется корреляционной матрицей КΔX ошибок оценивания
Figure 00000094
:
Figure 00000095
. При этом наибольшая точность при малом числе каналов Q(Q≥N) достигается для тех составляющих вектора
Figure 00000096
, которые соответствуют центру j,k-го луча (j1=0, k1=0). Эти составляющие
Figure 00000097
и
Figure 00000097
вычисляются по формулам:
Figure 00000098
Figure 00000099
где
Figure 00000100
- весовые коэффициенты центральной строки матрицы Н, соответствующие наименьшей дисперсии ошибки оценивания (в общем случае зависящие от j,k-го положения луча вследствие изменения формы ДН при электронном сканировании), и используются для вычисления оценки
Figure 00000101
амплитуды центрального j,k-го элемента дискретизации по углам в i-x элементах дальности:
Figure 00000102
Для получения амплитудного радиоизображения в зоне обзора (на множестве элементов дискретизации по углам) осуществляется построчное сканирование луча (электронное или механическое) со смещением на один элемент дискретизации по азимуту и углу места и многократно повторяется оценивание (9), (10). При избыточном числе каналов (Q>>N) точность оценивания увеличивается и отпадает необходимость поэлементного сканирования луча. В этом случае для расширения зоны обзора осуществляется сканирование со смешением по азимуту и углу места на ширину ДН, а в векторе
Figure 00000096
оценок (8) используются все компоненты.
Предложенный способ позволяет без увеличения энергетических затрат станции повысить разрешающую способность многоканальной РЛС по азимуту и углу места в режиме РЛ за счет увеличения точности оценивания параметров поля отражения с расширением зоны обзора по азимуту и углу места и сформировать на основе (9), (10) матрицу радиоизображения поверхности и воздушной обстановки в виде совокупности оценок
Figure 00000103
,
Figure 00000104
,
Figure 00000105
,
Figure 00000106
амплитуд сигналов, отраженных от соответствующих i,j,k-x пространственных элементов дискретизации, которая позволяет наблюдать на экране индикатора наземные и воздушные объекты в условиях отсутствия оптической видимости с более высоким разрешением по сравнению с известными способами обзора реальным лучом.
Литература
1. Воскресенский Д.И. Антенны с обработкой сигнала: Учеб. пособие для вузов. - М.: САЙНС-ПРЕСС, 2002. 80 с.
2. Патент RU 2284548 С1. Способ наблюдения за поверхностью и воздушной обстановкой на базе бортовой РЛС. / В.К.Клочко. МПК: G 01 S 13/02. Приоритет 23.06.2005. Опубл.: 27.09. 2006. Бюл. №27.
3. Финкельштейн М.И. Основы радиолокации: Учебник для вузов. - М.: Радио и связь, 1983. С.416-428.
4. Радиолокационные станции с цифровым синтезированием апертуры антенны. / В.Н.Антипов, В.Т.Горяинов, А.Н.Кулин, Толстов Е.Ф. и др. Под ред. В.Т.Горяинова. - М.: Радио и связь, 1988. С.13-14.
5. Василенко Г.И., Тараторин A.M. Восстановление изображений. - М.: Радио и связь, 1986. С.76-82.

Claims (1)

  1. Способ наблюдения за поверхностью и воздушной обстановкой на базе многоканальной бортовой РЛС в режиме реального луча с электронным сканированием, заключающийся в формировании матрицы трехмерного радиоизображения поверхности или воздушной обстановки в координатах дальность - азимут - угол места, при этом за счет быстрого электронного переключения луча РЛС последовательно смещают луч по азимуту на величину (2n+1)-й части ширины диаграммы направленности антенны (ДН) размером в (2n+1) элементов дискретизации на уровне 0,5 мощности и обрабатывают полученные при каждом j-м положении луча в i-x элементах (диапазонах) дальности амплитуды отраженного сигнала, отличающийся тем, что при обработке измеряют амплитуды
    Figure 00000107
    ,
    Figure 00000108
    отраженного сигнала в квадратурных каналах фазового детектирования (С - косинусном и S - синусном) одновременно в каждом q-м приемном канале антенной системы, состоящей из большого числа Q(Q≥2n+1) разнесенных по фазе приемных элементов, полученные измерения
    Figure 00000109
    ,
    Figure 00000110
    ,
    Figure 00000111
    суммируют с весами
    Figure 00000112
    ,
    Figure 00000113
    ,
    Figure 00000114
    , найденными заранее, и тем самым оценивают косинусную и синусную составляющие амплитуды отраженного сигнала, соответствующие центру j, k-го луча (центральному элементу дискретизации ДН)
    Figure 00000115
    Figure 00000116
    затем полученные оценки возводят в квадрат, суммируют и извлекают корень, тем самым вычисляют оценки амплитуд отраженного сигнала в i-x элементах дальности и j, k-м синтезированном элементе разрешения по углам
    Figure 00000117
    указанные операции повторяют для всех j, k-x положений луча по азимуту и углу места в зоне обзора и получают матрицу А оценок амплитуд
    Figure 00000118
    , представляющую трехмерное радиоизображение поверхности или воздушной обстановки с повышенным разрешением по угловым координатам.
RU2006137597/09A 2006-10-24 2006-10-24 Способ наблюдения за поверхностью и воздушной обстановкой на базе многоканальной бортовой рлс RU2316787C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2006137597/09A RU2316787C1 (ru) 2006-10-24 2006-10-24 Способ наблюдения за поверхностью и воздушной обстановкой на базе многоканальной бортовой рлс

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2006137597/09A RU2316787C1 (ru) 2006-10-24 2006-10-24 Способ наблюдения за поверхностью и воздушной обстановкой на базе многоканальной бортовой рлс

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2316787C1 true RU2316787C1 (ru) 2008-02-10

Family

ID=39266351

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2006137597/09A RU2316787C1 (ru) 2006-10-24 2006-10-24 Способ наблюдения за поверхностью и воздушной обстановкой на базе многоканальной бортовой рлс

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2316787C1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2711400C1 (ru) * 2019-03-04 2020-01-17 Федеральное государственное казенное военное образовательное учреждение высшего образования "Военный учебно-научный центр Военно-воздушных сил "Военно-воздушная академия имени профессора Н.Е. Жуковского и Ю.А. Гагарина" (г. Воронеж) Министерства обороны Российской Федерации Способ местоопределения над земной поверхностью излучателя или пеленгаторных антенн

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2711400C1 (ru) * 2019-03-04 2020-01-17 Федеральное государственное казенное военное образовательное учреждение высшего образования "Военный учебно-научный центр Военно-воздушных сил "Военно-воздушная академия имени профессора Н.Е. Жуковского и Ю.А. Гагарина" (г. Воронеж) Министерства обороны Российской Федерации Способ местоопределения над земной поверхностью излучателя или пеленгаторных антенн

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Frey et al. 3-D time-domain SAR imaging of a forest using airborne multibaseline data at L-and P-bands
US11454702B2 (en) Synthetic aperture radar method and synthetic aperture radar device
RU2291464C2 (ru) Способ измерения угла места целей при наличии отражений принимаемого эхосигнала от земной поверхности и импульсная наземная трехкоординатная радиолокационная станция для его реализации
CN109061638B (zh) 相控阵近距离数字成像方法
Chau et al. Empirical phase calibration for multistatic specular meteor radars using a beamforming approach
RU2368917C1 (ru) Способ формирования изображений в многоканальных ртлс и рлс
Ji et al. Measuring ionospheric scintillation parameters from SAR images using phase gradient autofocus: A case study
Yu et al. A simulation study of coherent radar imaging
Cheong et al. Pulse pair beamforming and the effects of reflectivity field variations on imaging radars
RU2316786C1 (ru) Способ наблюдения за поверхностью на базе многоканальной бортовой рлс
Ma et al. System error analysis and calibration methods for multi-channel SAR
CN114002664A (zh) 和差波束成像目标检测及精确测角方法
Hélal et al. Radar imaging and high-resolution array processing applied to a classical VHF-ST profiler
CN111693979B (zh) 一种基于泰勒展开的数字阵列单脉冲测角方法
RU2316787C1 (ru) Способ наблюдения за поверхностью и воздушной обстановкой на базе многоканальной бортовой рлс
RU2316019C1 (ru) Способ измерения высоты объектов на базе многоканальной рлс
Raj et al. Velocity-ISAR: On the application of ISAR techniques to multichannel SAR imaging
RU2379705C2 (ru) Способ двухэтапного восстановления изображений в многоканальных радиолокационных и радиотеплолокационных станциях
CN115015925A (zh) 基于改进匹配追踪的机载阵列雷达超分辨前视成像方法及装置
RU2729459C1 (ru) Способ определения пространственных координат и скоростей объектов сканирующей многопозиционной радиосистемой
RU2539558C1 (ru) Способ формирования трехмерного изображения земной поверхности и воздушной обстановки с помощью антенной решетки
CN114325560A (zh) 波束扫描雷达超分辨目标测向方法
CN114488142A (zh) 一种基于差-和波束的雷达二维角成像方法及系统
Chen et al. A novel approach to mitigation of radar beam weighting effect on coherent radar imaging using VHF atmospheric radar
RU2672092C1 (ru) Способ измерения углового положения наземных неподвижных радиоконтрастных объектов

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20081025