RU2312720C2 - Hot rolling method of low alloy steel in continuous wide strip rolling mill with two groups of coilers - Google Patents
Hot rolling method of low alloy steel in continuous wide strip rolling mill with two groups of coilers Download PDFInfo
- Publication number
- RU2312720C2 RU2312720C2 RU2005133006/02A RU2005133006A RU2312720C2 RU 2312720 C2 RU2312720 C2 RU 2312720C2 RU 2005133006/02 A RU2005133006/02 A RU 2005133006/02A RU 2005133006 A RU2005133006 A RU 2005133006A RU 2312720 C2 RU2312720 C2 RU 2312720C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rolling
- strip
- temperature
- thickness
- strips
- Prior art date
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Предлагаемое изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при производстве широких горячекатаных полос преимущественно из низколегированной стали с микролегированием карбонитридообразующими элементами для последующего изготовления изделий методом штамповки.The present invention relates to rolling production and can be used in the production of wide hot-rolled strips mainly from low alloy steel with microalloying carbonitride-forming elements for the subsequent manufacture of products by stamping.
Известны способы горячей прокатки полос, включающие горячую прокатку на широкополосном стане в черновой и чистовой группах клетей с охлаждением полос путем подачи охладителя в межклетевых промежутках и на отводящем рольганге с последующей смоткой в рулон, которые достаточно подробно описаны в технической литературе (см., например, Технология прокатного производства. В 2-х книгах. Кн. 2. Справочник: Беняковский М.А., Богоявленский К.Н., Виткин А.И. и др. М.: Металлургия, 1991. - С.542-580, Пат. РФ №2037536, БИ №17, 1995 г., Патент РФ №2120481, 1998 г.).Known methods for hot rolling strips, including hot rolling on a broadband mill in the roughing and finishing groups of stands with cooling strips by supplying a cooler in the inter-clearances and on the discharge roller table, followed by winding into a roll, which are described in sufficient detail in the technical literature (see, for example, Rolling production technology. In 2 books. Book 2. Reference: Benyakovsky MA, Epiphany K.N., Vitkin A.I. et al. M .: Metallurgy, 1991. - S.542-580, RF Patent No. 2037536, BI No. 17, 1995, RF Patent No. 2120481, 1998).
Недостатком известных способов является их неприемлемость для производства горячекатаных полос из низколегированной стали с микролегированием карбонитридообразующими элементами на непрерывном широкополосном стане с двумя или несколькими группами моталок, что связано со сложностью формирования заданной микроструктуры в прокате различной толщины из-за особенностей ее формирования в известных температурных интервалах.A disadvantage of the known methods is their unacceptability for the production of hot rolled strips of low alloy steel with microalloying carbonitride-forming elements on a continuous broadband mill with two or more groups of winders, which is associated with the difficulty of forming a given microstructure in rolled products of various thicknesses due to the peculiarities of its formation in known temperature ranges.
Наиболее близким аналогом к заявляемому объекту является способ производства широких горячекатаных полос из высокоуглеродистых низколегированных марок стали, включающий прокатку в черновой и чистовой непрерывной группах клетей с температурой конца прокатки 700-800°С, охлаждение полосы водой на отводящем рольганге с последующей смоткой в рулон при температуре 500-600°С (см. А.С. СССР №1196391).The closest analogue to the claimed object is a method for the production of wide hot-rolled strips from high-carbon low-alloy steel grades, including rolling in rough and finish continuous groups of stands with a temperature of rolling end of 700-800 ° C, cooling the strip with water on the discharge roller table, followed by winding into a roll at a temperature 500-600 ° C (see A.S. USSR No. 1196391).
Недостатком известного способа является сложность обеспечения в готовой горячекатаной полосе различной толщины требуемых одинаковых механических свойств в условиях широкополосного стана горячей прокатки с двумя группами моталок. Это связано с неопределенностью температурно-скоростных параметров прокатки и смотки полосы в рулон в зависимости от ее конечной толщины.The disadvantage of this method is the difficulty of providing in the finished hot rolled strip of various thicknesses the required identical mechanical properties in a broadband hot rolling mill with two groups of coilers. This is due to the uncertainty of the temperature and speed parameters of rolling and winding the strip into a roll, depending on its final thickness.
Технической задачей, решаемой заявляемым изобретением, является обеспечение условий для формирования в готовом прокате различной толщины одинаковых механических свойств при горячей прокатке в условиях широкополосного стана с двумя группами моталок.The technical problem solved by the claimed invention is the provision of conditions for the formation in finished products of different thicknesses of the same mechanical properties during hot rolling in a broadband mill with two groups of winders.
Поставленная задача решается тем, что в известном способе горячей прокатки низколегированной стали толщиной 2-5 мм, преимущественно микролегированной карбонитридообразующими элементами, на непрерывном широкополосном стане с двумя группами моталок, включающем прокатку металла в черновой и чистовой непрерывной группах клетей широкополосного стана, охлаждение полосы на отводящем рольганге с последующей смоткой в рулон, согласно изобретению, на промежуточном рольганге после черновой группы клетей раскат охлаждают со скоростью не более 0,6°С/с, после чего осуществляют прокатку в чистовой группе клетей при температуре конца прокатки 845-880°С, с последующей смоткой полосы в рулон с заданными температурами, при этом температурно-скоростные условия прокатки и смотки устанавливают в зависимости от конечной толщины полосы в соответствии с прочностными характеристиками, определяемыми из выражения:The problem is solved in that in the known method of hot rolling low-alloy steel with a thickness of 2-5 mm, mainly microalloyed by carbonitride-forming elements, on a continuous broadband mill with two groups of winders, including rolling the metal in the rough and finish continuous groups of stands of the broadband mill, cooling the strip at the outlet the rolling table, followed by winding into a roll, according to the invention, on the intermediate roller table after the roughing group of stands, the roll is cooled at a speed of not more 0.6 ° C / s, after which rolling in the finishing group of stands is carried out at a temperature of rolling end of 845-880 ° C, followed by winding of the strip into a roll with predetermined temperatures, while the temperature and speed conditions of rolling and winding are set depending on the final strip thickness in accordance with the strength characteristics determined from the expression:
σт/σв<0,85,σ t / σ in <0.85,
где σт, σв - предел текучести и предел прочности полосы соответственно, МПа: для полос толщиной до 3 мм при температуре 600-630°С, для полос толщиной более 3,0 мм - при температуре 570-630°С.where σ t , σ in - yield strength and tensile strength of the strip, respectively, MPa: for strips up to 3 mm thick at a temperature of 600-630 ° C, for strips more than 3.0 mm thick - at a temperature of 570-630 ° C.
Способ по п.1 отличается тем, что для полос толщиной до 3 мм смотку в рулон осуществляют без водяного охлаждения на отводящем рольганге.The method according to claim 1 is characterized in that for strips up to 3 mm thick, winding into a roll is carried out without water cooling on the discharge roller table.
Отличительный признак, характеризующий температурный диапазон конца горячей прокатки в интервале 845-880°С, известен (см., например, Технология прокатного производства. В 2-х книгах. Кн. 2. Справочник: Беняковский М.А., Богоявленский К.Н., Виткин А.И. и др. М.: Металлургия, 1991. - С.542-580). Как и в известных технических решениях, так и в заявляемом выбранный интервал служит для формирования заданной микроструктуры. Однако, в отличие от известных решений, в заявляемом способе выбранный диапазон температур конца прокатки для указанных марок стали позволяет управлять формированием соотношения предела текучести к пределу прочности материала, которое характеризует способность полосы к дальнейшей переработке, включая холодную прокатку и последующую штамповку. Данный показатель (σт/σв) для выбранных марок стали (низколегированных микролегированных карбонитридообразующими элементами, например, сталь марки 07ГБЮА) должен быть меньше 0,85. Если σт/σв≥0,85, то штампуемость резко снижается, что приводит к снижению выхода годного. При температурах ниже 845°С горячая прокатка осуществляется в двухфазной области (диаграмма «железо-углерод»), что способствует снижению пластичности, росту предела текучести, предела прочности и, в конечном итоге, росте (выше 0,85) указанного соотношения прочностных показателей. Переработка такого подката в холоднокатаную продукцию для последующей штамповки будет затруднительна. С другой стороны, при температурах конца прокатки выше 880°С в микроструктуре формируется крупное зерно, снижается общая прочность, при этом также снижается пластичность, а предел текучести практически не изменяется, что ведет к росту показателя σт/σв выше значений 0,85.A distinctive feature characterizing the temperature range of the end of hot rolling in the range of 845-880 ° C is known (see, for example, Technology of rolling production. In 2 books. Book 2. Reference: Benyakovsky MA, Epiphany K.N. ., Vitkin A.I. et al. M.: Metallurgy, 1991. - S.542-580). As in the known technical solutions, and in the claimed selected interval serves to form a given microstructure. However, in contrast to the known solutions, in the inventive method, the selected range of temperatures at the end of rolling for these grades of steel allows you to control the formation of the ratio of yield strength to tensile strength of the material, which characterizes the ability of the strip for further processing, including cold rolling and subsequent stamping. This indicator (σ t / σ c ) for the selected steel grades (low-alloy microalloyed carbonitride-forming elements, for example, 07GBYuA grade steel) should be less than 0.85. If σ t / σ in ≥0.85, then stampability decreases sharply, which leads to a decrease in yield. At temperatures below 845 ° C, hot rolling is carried out in a two-phase region (“iron-carbon” diagram), which helps to reduce ductility, increase yield strength, tensile strength and, ultimately, increase (above 0.85) the specified strength ratio. Processing such rolled products into cold-rolled products for subsequent stamping will be difficult. On the other hand, at temperatures of rolling end above 880 ° C, coarse grain forms in the microstructure, the overall strength decreases, and ductility also decreases, and the yield strength remains practically unchanged, which leads to an increase in σ t / σ in excess of 0.85 .
Известен диапазон скорости охлаждения 0,8-1,5°С/с (см., например, пат. РФ №2125102, Б.И. №2, 1999). Отличительный признак, характеризующий скорость охлаждения раската на промежутке не более 0,6°С/с, в известных технических решениях не обнаружен. В заявляемых марках стали при температурах горячей прокатки микролегирующие элементы сдерживают рост зерна, обеспечивая повышение пластичности, прочности, при снижении предела текучести. Учитывая, что температура конца прокатки для различных толщин должна быть одинаковой (для обеспечения заданных механических свойств), то для того чтобы выкатать в чистовой группе широкополосного стана полосу, необходимо управлять температурой раската на промежутке между группами клетей. При этом скорость охлаждения должна быть очень низкой.A known range of cooling rates of 0.8-1.5 ° C / s (see, for example, US Pat. RF No. 2125102, B.I. No. 2, 1999). A distinctive feature characterizing the cooling speed of the roll at an interval of not more than 0.6 ° C / s was not found in the known technical solutions. In the inventive steel grades at hot rolling temperatures, microalloying elements inhibit grain growth, providing increased ductility, strength, while reducing the yield strength. Considering that the temperature of the end of rolling for different thicknesses should be the same (to ensure specified mechanical properties), in order to roll out a strip in the finishing group of a broadband mill, it is necessary to control the temperature of the roll in the gap between the groups of stands. In this case, the cooling rate should be very low.
Отличительный признак, характеризующий температуру смотки полосы в зависимости от конечной толщины в диапазоне 570-630°С, не известен.A distinctive feature characterizing the temperature of the strip winding depending on the final thickness in the range of 570-630 ° C is not known.
Скорость охлаждения полос при душировании до температур смотки влияет на количество и форму зерен, характер распределения перлита и цементита, выделение в структуре «избыточных фаз». Рост скорости охлаждения полосы до температуры смотки увеличивает количество зерен, приводит к их измельчению. При снижении скорости охлаждения полосы в структуре стали будут грубые выделения избыточных фаз. Этот факт, в совокупности с необходимостью обеспечения требуемого температурного режима конца прокатки, определяет температурные условия смотки в заявляемом способе. Так как необходимо сформировать в подкате различной толщины одинаковые механические свойства, учитывая особенности широкополосного стана горячей прокатки с двумя группами моталок, на котором смотку более толстого проката (для выбранных марок стали) ведут на вторую группу моталок, следовательно, необходимо исключить охлаждение водой толстой (толщиной более 3,0 мм) полосы перед смоткой в рулон.The rate of cooling of the strips when choked to winding temperatures affects the number and shape of grains, the distribution pattern of perlite and cementite, and the release of “excess phases” in the structure. An increase in the cooling rate of the strip to the winding temperature increases the number of grains and leads to their grinding. With a decrease in the cooling rate of the strip in the structure of the steel will be a rough allocation of excess phases. This fact, together with the need to ensure the required temperature at the end of rolling, determines the temperature conditions of the winding in the present method. Since it is necessary to form the same mechanical properties in a roll of different thicknesses, taking into account the peculiarities of a broadband hot rolling mill with two groups of winders, on which the thicker rolled products (for selected steel grades) are winded to the second group of winders, it is therefore necessary to exclude cooling with thick (thick) water more than 3.0 mm) strip before winding into a roll.
Таким образом, заявляемая совокупность признаков в известных технических решениях не обнаружена.Thus, the claimed combination of features in the known technical solutions is not found.
На основании вышеприведенного анализа известных источников информации можно сделать вывод, что для специалиста заявляемый способ горячей прокатки широких полос из низкоуглеродистых марок стали не следует явным образом из известного уровня техники, а следовательно, соответствует условию патентоспособности "изобретательский уровень".Based on the above analysis of known sources of information, we can conclude that for a specialist the inventive method for hot rolling of wide strips of low carbon steel grades does not follow explicitly from the prior art, and therefore meets the patentability condition of "inventive step".
Пример осуществления способа.An example implementation of the method.
На широкополосном стане 2000 горячей прокатки ОАО «ММК», имеющем в своем составе черновую непрерывную группу клетей, промежуточный рольганг, чистовой окалиноломатель, чистовую непрерывную группу клетей с устройствами межклетевого охлаждения, а также отводящий рольганг с охлаждающими секциями и две группы моталок по заявляемому способу, была проведена опытная проверка. Для этого были прокатаны полосы из стали марки 07ГБЮА толщиной 2-5 мм, шириной 950-1315 мм.On the 2000 MMK broadband hot rolling mill, which includes a rough continuous group of stands, an intermediate roller table, a finishing descaler, a continuous continuous group of stands with inter-stand cooling devices, as well as a discharge roller table with cooling sections and two groups of winders according to the claimed method, a pilot check was conducted. For this, strips of steel 07GBYuA grade 2-5 mm thick and 950-1315 mm wide were rolled.
После прокатки в черновой группе клетей широкополосного стана, раскат толщиной 35-40 мм, имеющий температуру 1040-1080°С, направлялся по промежуточному рольгангу в чистовую непрерывную группу клетей. Промежуточный рольганг оснащен тепловыми экранами типа «энкопанель», позволяющими управлять скоростью охлаждения на промежутке между черновой и чистовой прокаткой. После горячей прокатки в зависимости от толщины полосы осуществлялась ее смотка в рулон на соответствующую группу моталок. В дальнейшем горячекатаный прокат перерабатывался в холоднокатаную продукцию на стане 2500 холодной прокатки ОАО «ММК» для последующего изготовления изделий методом штамповки.After rolling in a draft group of stands of a broadband mill, a roll 35–40 mm thick, having a temperature of 1040–1080 ° C, was sent along an intermediate roller table to a finishing continuous group of stands. The intermediate roller conveyor is equipped with “enkopanel” type thermal screens that allow controlling the cooling rate between the rough and finish rolling. After hot rolling, depending on the thickness of the strip, it was rewound onto the corresponding group of coilers. Subsequently, hot-rolled steel was processed into cold-rolled products at the 2500 mm cold rolling mill of OJSC MMK for the subsequent manufacture of products by stamping.
Варианты технологических параметров, по которым по заявляемому способу осуществлялась прокатка в чистовой группе клетей на стане 2000 горячей прокатки ОАО «ММК», охлаждение на отводящем рольганге и смотка полосы в рулон, представлены в таблице. Варьировались скорость охлаждения раската перед чистовой прокаткой, а также технологические параметры горячей прокатки и смотки полосы в рулон. При этом в качестве показателя, характеризующего механические свойства в прокате различной толщины, принималось соотношение предела текучести к пределу прочности материала σт/σв.Variants of technological parameters, according to which, according to the claimed method, rolling was carried out in the finishing group of stands at the hot rolling mill 2000 of OJSC MMK, cooling on the discharge roller table and winding the strip into a roll are presented in the table. The speed of cooling the roll before final rolling was varied, as well as the technological parameters of hot rolling and winding the strip into a roll. Moreover, the ratio of yield strength to tensile strength of the material σ t / σ c was taken as an indicator characterizing the mechanical properties in rolled products of various thicknesses.
Как видно из таблицы, в ходе горячей прокатки на широкополосном стане с двумя группами моталок при изменении технологических параметров в заявляемом диапазоне возможно обеспечить в полосе различной толщины одинаковые механические характеристики, в частности, прочностные. Это позволяет эффективно перерабатывать такую горячекатаную полосу в холодно штампованные изделия.As can be seen from the table, during hot rolling on a broadband mill with two groups of winders, when changing technological parameters in the claimed range, it is possible to provide the same mechanical characteristics, in particular, strength, in a strip of various thicknesses. This allows you to efficiently process such a hot rolled strip into cold stamped products.
На основании вышеизложенного, можно сделать вывод, что заявляемый способ горячей прокатки низколегированной стали на непрерывном широкополосном стане с двумя группами моталок работоспособен и устраняет недостатки, имеющие место в прототипе.Based on the foregoing, we can conclude that the inventive method of hot rolling low alloy steel on a continuous broadband mill with two groups of winders is efficient and eliminates the disadvantages that occur in the prototype.
Заявляемый способ может найти широкое применение для производства тонкого горячекатаного подката с регламентируемыми механическими свойствами, позволяющими перерабатывать его в холоднокатаную продукцию для последующего изготовления деталей методом штамповки.The inventive method can be widely used for the production of hot rolled thin rolled products with regulated mechanical properties, which allow it to be processed into cold rolled products for the subsequent manufacture of parts by stamping.
Следовательно, заявляемый способ соответствует условию патентоспособности «промышленная применимость».Therefore, the claimed method meets the condition of patentability "industrial applicability".
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005133006/02A RU2312720C2 (en) | 2005-10-26 | 2005-10-26 | Hot rolling method of low alloy steel in continuous wide strip rolling mill with two groups of coilers |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005133006/02A RU2312720C2 (en) | 2005-10-26 | 2005-10-26 | Hot rolling method of low alloy steel in continuous wide strip rolling mill with two groups of coilers |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2005133006A RU2005133006A (en) | 2007-05-10 |
| RU2312720C2 true RU2312720C2 (en) | 2007-12-20 |
Family
ID=38107495
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005133006/02A RU2312720C2 (en) | 2005-10-26 | 2005-10-26 | Hot rolling method of low alloy steel in continuous wide strip rolling mill with two groups of coilers |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2312720C2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2458752C1 (en) * | 2011-02-25 | 2012-08-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method making sheets from low-alloy pipe steel |
| RU2458754C1 (en) * | 2011-03-17 | 2012-08-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of producing low-alloy x70-grade pipe steel |
-
2005
- 2005-10-26 RU RU2005133006/02A patent/RU2312720C2/en active
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2458752C1 (en) * | 2011-02-25 | 2012-08-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method making sheets from low-alloy pipe steel |
| RU2458754C1 (en) * | 2011-03-17 | 2012-08-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of producing low-alloy x70-grade pipe steel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2005133006A (en) | 2007-05-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2268098C2 (en) | Method for making thin flat articles and plant for performing the same | |
| CN114173957B (en) | Production of deep drawable steel strip in a casting and rolling complex | |
| CN100369712C (en) | Method for manufacturing low-iron-loss cold-rolled orientation free silicon steel plate | |
| CN113857242B (en) | Continuous casting and rolling production line and ferrite rolling low-carbon steel production method thereof | |
| JP2001181798A (en) | Hot rolled ferritic stainless steel sheet excellent in bendability, its manufacturing method, and method of manufacturing for cold rolled steel sheet | |
| RU2450061C1 (en) | Method to produce hot-rolled coiled stock of low-alloyed steel | |
| JP2000271603A (en) | Hot-rolling method of extra-thin strip and rolling apparatus | |
| CA2242728A1 (en) | Process for the hot rolling of steel bands | |
| RU2312720C2 (en) | Hot rolling method of low alloy steel in continuous wide strip rolling mill with two groups of coilers | |
| JP4552731B2 (en) | Hot rolling method for steel strip | |
| RU2350412C2 (en) | Method of strips hot rolling | |
| CN114192577B (en) | Method suitable for rolling ultrathin cold-rolled strip steel by CSP cold-rolled base material | |
| US20120305212A1 (en) | Process and device for producing hot-rolled strip from silicon steel | |
| RU2389569C1 (en) | Method to produce hot-rolled coils from tube steels | |
| RU2350411C2 (en) | Manufacturing method of hot-rolled pipe steel rolls | |
| KR20170056668A (en) | Installation and method for producing heavy plate | |
| RU2365439C2 (en) | Method for hot rolling of low-alloyed steel | |
| RU2430799C1 (en) | Method of producing hot-rolled tube steel rolls | |
| RU2267368C1 (en) | Strip hot rolling process | |
| RU2350413C1 (en) | Method of production of hot-rolled pipe steel rolls | |
| US20140102604A1 (en) | Cold rolled recovery annealed mild steel and process for manufacture thereof | |
| CN106583446B (en) | One kind rolling the ferritic method of IF on semicontinuous rolling | |
| RU2268793C1 (en) | Hot rolled steel coils producing method | |
| RU2393933C1 (en) | Method of producing tube steel hot-rolled coils | |
| RU2479641C1 (en) | Manufacturing method of cold-rolled strip from low-carbon steel grades |