RU2299927C1 - Method of preparing surface before applying ion-plasma coating - Google Patents
Method of preparing surface before applying ion-plasma coating Download PDFInfo
- Publication number
- RU2299927C1 RU2299927C1 RU2005135760/02A RU2005135760A RU2299927C1 RU 2299927 C1 RU2299927 C1 RU 2299927C1 RU 2005135760/02 A RU2005135760/02 A RU 2005135760/02A RU 2005135760 A RU2005135760 A RU 2005135760A RU 2299927 C1 RU2299927 C1 RU 2299927C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- before applying
- heating
- surface before
- plasma coating
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Physical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области порошковой металлургии, преимущественно к термической обработке металлов и сплавов, в частности к методам увеличения прочности сцепления ионно-плазменного покрытия к твердосплавным многогранным неперетачиваемым пластинам.The invention relates to the field of powder metallurgy, mainly to the heat treatment of metals and alloys, in particular to methods for increasing the adhesion strength of an ion-plasma coating to carbide multi-faceted non-turning plates.
Известен способ подготовки поверхности к нанесению покрытий [Табаков В.П., Полянсков Ю.В. Повышение стойкости режущего инструмента путем изменения адгезионно-прочностных свойств износостойкого покрытия. // Станки и инструмент. №3, 1990. - С.22-23], включающий в себя нагрев твердых сплавов до 900 -1100°С в вакууме с помощью бомбардировки поверхности ионами Ti и Cr, при этом повышается средняя прочность твердых сплавов за счет выравнивания микрорельефа поверхности и снижения количества концентраторов напряжений, а также повышается прочность сцепления покрытий к поверхности инструмента за счет повышения плотности поверхностных структурных дефектов.A known method of preparing the surface for coating [Tabakov VP, Polyanskov Yu.V. Increasing the resistance of the cutting tool by changing the adhesion-strength properties of the wear-resistant coating. // Machine tools and tools. No. 3, 1990. - P.22-23], which includes heating hard alloys to 900 -1100 ° C in vacuum by bombarding the surface with Ti and Cr ions, while increasing the average strength of hard alloys due to the alignment of the surface microrelief and lowering the number of stress concentrators, and also increases the adhesion strength of the coatings to the surface of the tool by increasing the density of surface structural defects.
Недостаток данного способа - незначительное повышение прочности на изгиб твердого сплава с недостаточным снижением шероховатости при ионной бомбардировке поверхности твердого сплава.The disadvantage of this method is a slight increase in the bending strength of the hard alloy with an insufficient decrease in roughness during ion bombardment of the surface of the hard alloy.
Техническим результатом является повышение прочности на изгиб твердого сплава и, следовательно, значительное снижение вероятности хрупкого разрушения твердосплавных резцов с покрытиями и повышение прочности сцепления покрытия с основой.The technical result is an increase in the flexural strength of the hard alloy and, therefore, a significant reduction in the likelihood of brittle fracture of carbide cutters with coatings and an increase in the adhesion strength of the coating to the substrate.
Заявленный технический результат достигается тем, что в способе подготовки поверхности перед нанесением покрытий, включающем нагрев поверхности до температуры 1050 - 1100°С, этот нагрев проводят токами высокой частоты в течение 30-40 секунд и охлаждают в среде аргона до температуры 400-450°С, повторяют нагрев - охлаждение по указанным режимам пять раз.The claimed technical result is achieved by the fact that in the method of preparing the surface before coating, comprising heating the surface to a temperature of 1050 - 1100 ° C, this heating is carried out by high frequency currents for 30-40 seconds and cooled in argon to a temperature of 400-450 ° C , repeat heating - cooling in the indicated modes five times.
Повышение прочности на изгиб твердых сплавов происходит вследствие создания на поверхности твердых сплавов сжимающих напряжений. При спекании твердых сплавов на поверхности возникают растягивающие напряжения, так как твердый сплав относится к хрупким материалам, то наличие растягивающих напряжений значительно снижает предел прочности на изгиб. Устранение растягивающих напряжений на поверхности и создание сжимающих может происходить при условии, что нагрев будет проводиться до температуры не менее 1000°С со скоростью не менее 30 град/сек, а охлаждение должно проходить в изолированной среде до температуры меньше 450°С, обусловленной аллотропическим переходом β-Со (α→β при 486°С), имеющего гранецентрированную элементарную ячейку, в α-Со, имеющего гексагональную плртноупакованную элементарную ячейку, идентичную с элементарной ячейкой WC.The increase in bending strength of hard alloys occurs due to the creation of compressive stresses on the surface of hard alloys. During sintering of hard alloys, tensile stresses arise on the surface, since hard alloys are classified as brittle materials, the presence of tensile stresses significantly reduces the ultimate tensile strength. Elimination of tensile stresses on the surface and the creation of compressive ones can occur provided that the heating is carried out to a temperature of at least 1000 ° C at a speed of at least 30 deg / s, and cooling must take place in an isolated environment to a temperature of less than 450 ° C, due to the allotropic transition β-Co (α → β at 486 ° С) having a face-centered unit cell, in α-Co having a hexagonal plate-packed unit cell identical to that of the WC unit cell.
Повышение прочности сцепления покрытия с основой достигается снижением шероховатости поверхности. На фигуре 1 показан рельеф и шероховатость поверхности твердых сплавов до термоциклической обработки и в состоянии поставки. Снижение шероховатости поверхности достигается за счет пятикратного повтора термообработки по указанным режимам в нейтральной среде аргона, что показано на фигуре 2.Increasing the adhesion strength of the coating to the base is achieved by reducing the surface roughness. The figure 1 shows the relief and surface roughness of hard alloys before thermocyclic processing and in the delivery state. The reduction in surface roughness is achieved due to a five-fold repetition of heat treatment according to the specified modes in a neutral argon medium, as shown in figure 2.
Поиск оптимальных режимов проводился с помощью математического планирования экстремального эксперимента.The search for optimal modes was carried out using mathematical planning of an extreme experiment.
Способ подготовки поверхности перед нанесением ионно-плазменных покрытий реализуется следующим образом. Твердосплавные неперетачиваемые пластины размером 5×5×35 мм помещают в кварцевые трубки, чтобы можно было контролировать температуру с помощью оптического фотопирометра, продувают аргоном и закрывают с обеих сторон пробками. Затем нагревают с помощью токов высокой частоты до 1050 - 1100°С в течение 30-40 секунд и охлаждают в среде аргона до температуры 400-450°С, повторяют нагрев-охлаждение по указанным режимам пять раз. Результаты выборочных экспериментов сведены в таблицу.The method of surface preparation before applying ion-plasma coatings is implemented as follows. 5 × 5 × 35 mm carbide non-grind plates are placed in quartz tubes so that the temperature can be controlled with an optical photopyrometer, purged with argon and corked on both sides. Then it is heated using high-frequency currents to 1050 - 1100 ° C for 30-40 seconds and cooled in argon medium to a temperature of 400-450 ° C, heating and cooling are repeated five times according to the indicated modes. The results of selective experiments are summarized in table.
Режимы термообработки и свойства твердого сплава ВК8Table
Heat treatment modes and properties of VK8 carbide
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2005135760/02A RU2299927C1 (en) | 2005-11-17 | 2005-11-17 | Method of preparing surface before applying ion-plasma coating |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2005135760/02A RU2299927C1 (en) | 2005-11-17 | 2005-11-17 | Method of preparing surface before applying ion-plasma coating |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2299927C1 true RU2299927C1 (en) | 2007-05-27 |
Family
ID=38310696
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2005135760/02A RU2299927C1 (en) | 2005-11-17 | 2005-11-17 | Method of preparing surface before applying ion-plasma coating |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2299927C1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2485290C1 (en) * | 2011-12-29 | 2013-06-20 | Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Development method by horizontal well of formation with zones of various permeability |
-
2005
- 2005-11-17 RU RU2005135760/02A patent/RU2299927C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2485290C1 (en) * | 2011-12-29 | 2013-06-20 | Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Development method by horizontal well of formation with zones of various permeability |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP3120955A1 (en) | Coated cutting tool and method for producing same | |
CN102528104B (en) | Cutting tool made of surface-coated cubic boron nitride-based ultra-high pressure sintered material having high peeling resistance | |
JP5287125B2 (en) | A surface-coated cutting tool with a hard coating layer that provides excellent fracture resistance and wear resistance | |
JP5036338B2 (en) | Surface-coated cutting tool with excellent fracture resistance due to hard coating layer | |
CN103212728B (en) | Hard coating layer maintains excellent heat resistance and the surface-coated cutting tool of wearability | |
CN112795863B (en) | Titanium alloy surface ion carbonitriding processing apparatus | |
EP4292735A1 (en) | Coated tool | |
CN108441625A (en) | A kind of laser-impact technique improving glow discharge nitriding efficiency | |
CN108581057B (en) | Surface alloying weakening treatment auxiliary processing method for efficient cutting of difficult-to-process material | |
CN115125495B (en) | TIALSICEN composite coating, cutter and preparation method thereof | |
JP2011152602A (en) | Surface-coated cutting tool provided with hard coated layer demonstrating superior chipping resistance | |
CN108213868B (en) | Process for machining metal thin-wall part by machining center | |
JP2009056540A (en) | Surface-coated cutting tool, of which hard coating layer achieves excellent chipping resistance | |
RU2299927C1 (en) | Method of preparing surface before applying ion-plasma coating | |
WO2014156699A1 (en) | Coated cutting tool | |
CN109234506B (en) | Composite method for forming gradient nano structure by laser-assisted mechanical shot blasting | |
CN103981496A (en) | Apparatus and method for preparing TiAlCrN multi-element coating | |
JP6385233B2 (en) | Coated cutting tool | |
CN106637063B (en) | A kind of raising H13 hot-work die thermal fatigue glow discharge nitriding surface modifying method | |
CN101838727B (en) | Heat treatment method for carbide blade base | |
CN109666887B (en) | TiAlN hard coating and preparation method and application thereof | |
JP5287126B2 (en) | A surface-coated cutting tool with a hard coating layer that provides excellent fracture resistance and wear resistance | |
JP5287124B2 (en) | Surface-coated cutting tool with excellent fracture resistance due to hard coating layer | |
CN106399916B (en) | Surface modification method of titanium alloy cutter | |
CN106282627A (en) | Light hard alloy material and manufacture method thereof |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20071118 |