RU2288056C2 - Способ поперечно-винтовой прошивки - Google Patents
Способ поперечно-винтовой прошивки Download PDFInfo
- Publication number
- RU2288056C2 RU2288056C2 RU2004129500/02A RU2004129500A RU2288056C2 RU 2288056 C2 RU2288056 C2 RU 2288056C2 RU 2004129500/02 A RU2004129500/02 A RU 2004129500/02A RU 2004129500 A RU2004129500 A RU 2004129500A RU 2288056 C2 RU2288056 C2 RU 2288056C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- sleeves
- axis
- axes
- rollers
- firmware
- Prior art date
Links
Landscapes
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Length Measuring Devices With Unspecified Measuring Means (AREA)
Abstract
Изобретение относится к трубопрокатному производству, а именно к способу прошивки гильз из слитков, имеющих усадочную раковину, и сверленых заготовок сталей марок, склонных к образованию на задних концах гильз "треугольников", и может быть использовано при производстве труб на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами. Способ поперечно-винтовой прошивки включает деформацию слитков и заготовок на оправке рабочими валками, холостыми роликами или линейками, перемещение осей роликов в горизонтальной плоскости навстречу вращению гильз с момента подхода оправки к усадочной раковине и роста нагрузки на привод стана, при этом деформацию слитков и заготовок осуществляют в калибре, образованном рабочими валками, холостыми роликами или линейками, а оси последних устанавливают стационарно со смещением в горизонтальной плоскости относительно оси прошивки в сторону вращения гильз, а в вертикальной плоскости со смещением к оси прошивки для роликов и от оси прошивки для линеек смещение осей холостых роликов в горизонтальной плоскости относительно оси прошивки в сторону вращения гильз производят на величину L, а в вертикальной плоскости к оси прошивки на величину Li, значения которых определяют из выражений L=K·Dp+Dг/Sг, L1=K1·Dp+Dг/Sг, где Dp - диаметр холостого ролика в пережиме, мм; Dг - наружный диаметр гильзы, мм; Sг толщина стенки гильзы, мм; К=0,2-0,3 - коэффициент, учитывающий геометрические размеры гильз, для определения величины смещения осей холостых роликов в горизонтальной плоскости; K1=0,02-0,03 - коэффициент, учитывающий геометрические размеры гильз, для определения величины смещения осей холостых роликов в вертикальной плоскости, а смещение осей линеек в горизонтальной плоскости относительно оси прошивки в сторону вращения гильз производят на величину L2, а в вертикальной плоскости от оси прошивки на величину L3, значения которых определяют из выражений L2=Dг/Sг, L3=K2Dг/Sг, где К2=0,5-1,0 - коэффициент, учитывающий геометрические размеры гильз, для определении величины смещения осей линеек в вертикальной плоскости. Большие значения коэффициентов К, K1 и К2 принимают для гильз с большим отношением Dг/Sг. Изобретение обеспечивает значительное снижение или полное исключение образования "треугольников" на концевых участках тонкостенных гильз, снижение расхода оправок прошивного стана и расходного коэффициента металла при прокатке труб на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами из слитков диаметром 550 мм и более и сверленых заготовок диаметром 600 мм и более. 2 з.п. ф-лы.
Description
Изобретение относится к трубопрокатному производству, а именно к способу прошивки гильз из слитков, имеющих усадочную раковину, и сверленых заготовок сталей марок, склонных к образованию на задних концах гильз "треугольников", и может быть использовано при производстве труб на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами.
Известен способ прошивки слитков и заготовок на станах косой прокатки, очаг деформации которых образован двумя рабочими (приводными) валками и двумя холостыми (неприводными) роликами или линейками, заключающийся в том, что нагретые до температуры пластичности слитки, имеющие усадочную раковину, и сверленые заготовки деформируют (прошивают в гильзы) в очаге деформации, состоящем из трех последовательно расположенных зон: в первой зоне происходит прокатка сплошного или полого тела (сверленые заготовки или вторая прошивка-раскатка полых гильз) без оправки, во второй - прокатка полого тела с интенсивной деформацией стенки на оправке и в третьей зоне - обкатка полого тела без внутренней жесткой оправке (см. Ф.А.Данилов и др. Горячая прокатка труб, Металлургиздат, 1962 г., с.40-41).
Недостатком данного способа является то, что при прошивке слитков, имеющих усадочную раковину, и сверленых заготовок диаметром 600 мм и более наблюдается образование на задних концах гильз так называемых "треугольников", обусловленных наличием в головных частях слитков усадочных раковин и резкого падения деформации металла между валками и оправкой при попадании последней в усадочную раковину, а следовательно, увеличением скорости прошивки и, как следствие, увеличением нагрузки на привод прошивного стана. Аналогичная картина получается и при прошивке сверленых заготовок диаметром 600-650 мм из сталей марок с повышенным содержанием углерода и с увеличением открытости очага деформации, т.е. с увеличением зазора между рабочими и направляющими валками. Падение деформации приводит к уменьшению площади контакта металла с валками и резерва тянущих сил, что приводит к резкому увеличению нагрузки на привод прошивного стана, т.е. к увеличению контактных усилий валков на гильзу, что в свою очередь приводит к потере поперечной устойчивости гильз, к образованию "треугольников". В момент попадания оправки в усадочную раковину преобладающей становится деформация в тангенциальном направлении, полый конец слитка - гильзы теряет устойчивость, образуется "треугольник", резко возрастает нагрузка на привод рабочих валков и процесс прошивки прекращается, а в некоторых случаях за счет снижения оборотов валков, с вибрацией рабочего инструмента стана, гильзы с концевыми "треугольниками" выдают из стана. Образование "треугольников" приводит к ухудшению качества поверхности и геометрических размеров гильз, закатыванию оправок в гильзах, увеличению расхода металла и рабочего инструмента. Прокатка гильз с "треугольниками" на пилигримовом стане приводит к повышенной поперечной разностенности и, как следствие, к недокатам и повышенному расходу металла при переделе слиток - заготовка - труба.
Наиболее близким техническим решением является способ поперечно-винтовой прошивки, включающий задачу слитков донным концом в валки и деформацию их на оправке валками и неприводными роликами, при подходе к оправке заднего конца слитка длиной, соответствующей усадочной раковине, фиксируют по росту нагрузки, после чего деформацию осуществляют при перемещении роликов в горизонтальной плоскости навстречу вращению гильзы (а.с. 511120 "Способ поперечно-винтовой прошивки слитка").
Недостатком данного способа является то, что он распространяется только на способ прошивки слитков с усадочной раковиной, а с момента фиксирования роста нагрузки, который достоверно установить не представляется возможным, и перемещения роликов в горизонтальной плоскости навстречу вращения гильзы уже происходит зарождение "треугольника" и процесс становится не обратимым. Данный способ частично снижает рост "треугольников", снижает вероятность получения на 40-50% дефектных гильз и снижение расхода оправок прошивного стана.
Задача изобретения - исключить образование "треугольников" на гильзах при прошивке слитков с усадочной раковиной и сверленых заготовок диаметром 600 мм и более из сталей марок, склонных к их образованию.
Технический результат достигается тем, что в известном способе поперечно-винтовой прошивки, заключающемся в деформации слитков и заготовок на оправке рабочими валками, холостыми роликами или линейками, перемещение осей роликов в горизонтальной плоскости навстречу вращению гильз с момента подхода оправки к усадочной раковине и роста нагрузки на привод стана, деформацию слитков и заготовок осуществляют в калибре, образованном рабочими валками, холостыми роликами или линейками, а оси последних устанавливают стационарно со смещением в горизонтальной плоскости относительно оси прошивки в сторону вращения гильз, а в вертикальной плоскости со смещением к оси прошивки для роликов и от оси прошивки для линеек смещение осей холостых роликов в горизонтальной плоскости относительно оси прошивки в сторону вращения гильз производят на величину L, а в вертикальной плоскости к оси прошивки на величину L1, значения которых определяют из выражений
L=K·Dp+Dг/Sг,
L1=K1·Dp+Dг/Sг,
где Dp - диаметр холостого ролика в пережиме, мм;
Dг - наружный диаметр гильзы, мм;
Sг - толщина стенки гильзы, мм;
К=0,2-0,3 - коэффициент, учитывающий геометрические размеры гильз, для определения величины смещения осей холостых роликов в горизонтальной плоскости;
K1=0,02-0,03 - коэффициент, учитывающий геометрические размеры гильз, для определении величины смещения осей холостых роликов в вертикальной плоскости, а смещение осей линеек в горизонтальной плоскости относительно оси прошивки в сторону вращения гильз производят на величину L2, а в вертикальной плоскости от оси прошивки на величину L3, значения которых определяют из выражений
L2=Dг/Sг,
L3=(0,5-1,0)Dг/Sг,
где К2=0,5-1,0 - коэффициент, учитывающий геометрические размеры гильз, для определения величины смещения осей линеек в вертикальной плоскости, причем большие значения коэффициентов К, K1 и К2 принимают для гильз с большим отношением Dг/Sг.
Сущность способа заключается в том, что, не меняя схемы напряженно-деформированного состояния, за счет стационарной установки осей роликов или линеек со смещением в горизонтальной плоскости относительно оси прошивки в сторону вращения гильз, а в вертикальной плоскости со смещением к оси прошивки для роликов и от оси прошивки для линеек мы создаем более закрытый калибр. Так как процесс зарождения "треугольников" происходит на концевых участках, то при выходе гильзы с отношением Dг/Sг≥7,5 из рабочих валков и вращении в ее сторону роликов или линеек силы трения, создающиеся роликами или линейками, направлены против вращения гильзы, и при больших расстояниях между ними происходит перелом стенки (потеря поперечной устойчивости) и стремление стенки гильзы попасть между рабочим валком и роликом. Устанавливая стационарно ролики или линейки со смещением осей в горизонтальной плоскости относительно оси прошивки в сторону вращения гильз, а в вертикальной плоскости со смещением к оси прошивки для роликов и от оси прошивки для линеек, мы тем самым создаем более замкнутый калибр со стороны вращения гильз, т.е. значительно снижаем расстояние между рабочими валками и роликами или линейками и исключаем вероятность образования "треугольников" на концевых участках гильз.
Смещения осей холостых роликов в горизонтальной плоскости относительно оси прошивки в сторону вращения гильз на величину L, а в вертикальной плоскости к оси прошивки на величину L1, смещение осей линеек в горизонтальной плоскости, относительно оси прошивки в сторону вращения гильз на величину L2, а в вертикальной плоскости от оси прошивки на величину L3 можно определить по приведенным математическим зависимостям
L=K·Dp+Dг/Sг;
L1=K1·Dp+Dг/Sг;
L2=Dг/Sг;
L3=K2·Dг/Sг.
Использование предложенного способа поперечно-винтовой прошивки позволит значительно сократить образование "треугольников" на гильзах при прошивке слитков с усадочной раковиной и сверленых заготовок диаметром 600 мм и более из сталей марок склонных к их образованию.
Сопоставительный анализ с прототипом показывает, что заявляемый способ поперечно-винтовой прошивки слитков и заготовок на оправке рабочими валками, холостыми роликами или линейками с перемещением осей роликов в горизонтальной плоскости навстречу вращению гильз с момента подхода оправки к усадочной раковине и роста нагрузки на привод стана отличается тем, что деформацию слитков и заготовок осуществляют в калибре образованном рабочими валками, холостыми роликами или линейками, а оси последних устанавливают стационарно со смещением в горизонтальной плоскости относительно оси прошивки в сторону вращения гильз, а в вертикальной плоскости со смещением к оси прошивки для роликов и от оси прошивки для линеек, смещение осей холостых роликов в горизонтальной плоскости относительно оси прошивки в сторону вращения гильз производят на величину L, а в вертикальной плоскости к оси прошивки на величину L1, смещение осей линеек в горизонтальной плоскости относительно оси прошивки в сторону вращения гильз производят на величину L2, а в вертикальной плоскости от оси прошивки на величину L3, значения которых определяют из выражений
L=K1·Dp+Dг/Sг;
L1=K·Dp+Dг/Sг;
L2=Dг/Sг; L3=K2·Dг/Sг,
где Dp - диаметр холостого ролика в пережиме, мм;
Dг - наружный диаметр гильзы, мм;
Sг - толщина стенки гильзы, мм;
К=0,2-0,3 - коэффициент, учитывающий геометрические размеры гильз, для определения величины смещения осей холостых роликов в горизонтальной плоскости;
K1=0,02-0,03 - коэффициент, учитывающий геометрические размеры гильз, для определения величины смещения осей холостых роликов в вертикальной плоскости;
К2=0,5-1,0 - коэффициент, учитывающий геометрические размеры гильз, для определения величины смещения осей линеек в вертикальной плоскости.
Таким образом, заявляемый способ соответствует критерию изобретения "Новизна". Сравнение заявляемого способа не только с прототипом, но и с другими техническими решениями в данной области техники не позволило выявить в них признаки, отличающие заявляемый способ от прототипа, что позволяет сделать вывод о соответствии критерию "Существенные отличия".
Так как оборудования для осуществления предложенного способа в данный момент не существует, то пример конкретного выполнения привести не представляется возможным.
Данный способ поперечно-винтовой прошивки позволит значительно снизить или полностью исключить образование "треугольников" на концевых участках тонкостенных гильз диаметром 550 мм и более, прошитых из слитков, и гильз диаметром 600 мм и более, прошитых из сверленых заготовок сталей марок, склонных к образованию концевых "треугольников", что в свою очередь позволит снизит расход оправок прошивного стана и расходный коэффициент металла на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами при переделе слиток - сверленая заготовка - труба.
Claims (3)
1. Способ поперечно-винтовой прошивки, включающий деформацию слитков и заготовок на оправке рабочими валками, холостыми роликами или линейками и с момента подхода оправки к усадочной раковине перемещение осей роликов в горизонтальной плоскости навстречу направлению вращения гильз, отличающийся тем, что при деформации слитков и заготовок в калибре, образованном рабочими валками, холостыми роликами или линейками, оси холостых роликов и линеек устанавливают стационарно со смещением в горизонтальной плоскости относительно оси прошивки в сторону направления вращения гильз, а в вертикальной плоскости со смещением к оси прошивки для холостых роликов и от оси прошивки для линеек с созданием более закрытого калибра.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что смещение осей холостых роликов в горизонтальной плоскости относительно оси прошивки в сторону направления вращения гильз производят на величину L, а в вертикальной плоскости к оси прошивки на величину L1, значения которых определяют из выражений
L=K·Dp+Dг/Sг,
L1=K1·Dp+Dг/Sг,
где Dp - диаметр холостого ролика в пережиме, мм;
Dг - наружный диаметр гильзы, мм;
Sг - толщина стенки гильзы, мм;
К=0,2-0,3 - коэффициент, учитывающий геометрические размеры гильз, для определения величины смещения осей холостых роликов в горизонтальной плоскости, большие значения которого принимают для гильз с большим отношением Dг/Sг;
Kг=0,02-0,03 - коэффициент, учитывающий геометрические размеры гильз, для определения величины смещения осей холостых роликов в вертикальной плоскости, большие значения которого принимают для гильз с большим отношением Dг/Sг.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что смещение осей линеек в горизонтальной плоскости относительно оси прошивки в сторону вращения гильз производят на величину L2, а в вертикальной плоскости от оси прошивки на величину L3, значения которых определяют из выражений
L2=Dг/Sг,
L3=K2·Dг/Sг,
где К2=0,5-1,0 - коэффициент, учитывающий геометрические размеры гильз, для определения величины смещения осей линеек в вертикальной плоскости, большие значения которого принимают для гильз с большим отношением Dг/Sг.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2004129500/02A RU2288056C2 (ru) | 2004-10-06 | 2004-10-06 | Способ поперечно-винтовой прошивки |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2004129500/02A RU2288056C2 (ru) | 2004-10-06 | 2004-10-06 | Способ поперечно-винтовой прошивки |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2004129500A RU2004129500A (ru) | 2006-04-10 |
RU2288056C2 true RU2288056C2 (ru) | 2006-11-27 |
Family
ID=36458423
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2004129500/02A RU2288056C2 (ru) | 2004-10-06 | 2004-10-06 | Способ поперечно-винтовой прошивки |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2288056C2 (ru) |
-
2004
- 2004-10-06 RU RU2004129500/02A patent/RU2288056C2/ru not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
. * |
ДАНИЛОВ Ф.А. и др. Горячая прокатка труб. - М.: Металлургиздат, 1962, с.40-41. * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2004129500A (ru) | 2006-04-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0601932A1 (en) | Method and apparatus for elongating metal tubes by means of a mandrel mill | |
US4318294A (en) | Method of manufacturing seamless metal pipes and tubes | |
US4289011A (en) | Continuous pipe rolling process | |
RU2288056C2 (ru) | Способ поперечно-винтовой прошивки | |
RU2322317C2 (ru) | Способ производства слитков-заготовок электрошлаковым переплавом из труднодеформируемых марок стали и сплавов и прокатки из них товарных труб большого и среднего диаметров на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами и передельных труб для последующего переката на станах хпт | |
RU2322316C2 (ru) | Способ производства слитков-заготовок электрошлаковым переплавом из труднодеформируемых марок стали и сплавов и прокатки из них товарных труб большого и среднего диаметров на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами и передельных труб для последующего переката на станах хпт | |
RU2175899C2 (ru) | Способ производства труб из труднодеформируемых марок стали | |
RU2226132C2 (ru) | Способ производства бесшовных горячекатаных передельных длинномерных труб из труднодеформируемых марок стали и сплавов | |
RU2318622C2 (ru) | Способ прошивки слитков и заготовок из сплавов на основе титана в станах косой прокатки | |
RU2219006C2 (ru) | Способ производства бесшовных горячекатаных труб большого диаметра из сталей с повышенным коэффициентом линейного расширения | |
RU2207200C2 (ru) | Способ производства бесшовных горячекатаных труб большого диаметра повышенной точности по стенке на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами | |
RU2009739C1 (ru) | Способ поперечно-винтовой прошивки | |
RU2233720C2 (ru) | Способ производства бесшовных горячекатаных труб | |
Xiuhua et al. | Tube and Pipe Rolling | |
RU2207199C2 (ru) | Способ подготовки заготовок (гильз) из легированных марок стали и сплавов к пилигримовой прокатке труб | |
RU2220793C2 (ru) | Способ производства труб большого и среднего диаметров на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами | |
RU2441722C1 (ru) | Способ производства бесшовных труб на агрегате со станами винтовой прошивки и непрерывным станом продольной прокатки | |
RU2261151C1 (ru) | Способ производства бесшовных горячекатаных труб на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами | |
SU741970A1 (ru) | Стан винтовой прокатки труб | |
RU2198751C2 (ru) | Способ поперечно-винтовой прошивки слитков эшп и вдп из низкопластичных боросодержащих сталей | |
SU1650316A1 (ru) | Способ производства гильз на косовалковом стане | |
RU2276625C2 (ru) | Способ производства бесшовных горячекатаных труб из кованых и непрерывнолитых заготовок (нлз), слитков эшп и вдп на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами | |
SU997867A1 (ru) | Способ поперечно-винтового элонгировани | |
SU599883A1 (ru) | Стан дл производства сварных пр мошовных труб | |
RU2294249C2 (ru) | Способ прошивки слитков большого и среднего диаметров на станах поперечно-винтовой прокатки |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20081007 |