RU2278027C1 - Structural composite material and method for production thereof - Google Patents
Structural composite material and method for production thereof Download PDFInfo
- Publication number
- RU2278027C1 RU2278027C1 RU2004134845/04A RU2004134845A RU2278027C1 RU 2278027 C1 RU2278027 C1 RU 2278027C1 RU 2004134845/04 A RU2004134845/04 A RU 2004134845/04A RU 2004134845 A RU2004134845 A RU 2004134845A RU 2278027 C1 RU2278027 C1 RU 2278027C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- carbon fabric
- fiberglass
- layers
- composite material
- structural composite
- Prior art date
Links
Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области получения конструкционных материалов для изготовления узлов и целых конструкций с повышенным сопротивлением к удару, работающих в агрессивных средах при повышенных температурах, и может быть использовано в химической, космической, авиационной промышленности и других отраслях народного хозяйства.The invention relates to the field of production of structural materials for the manufacture of assemblies and entire structures with increased resistance to shock, operating in aggressive environments at elevated temperatures, and can be used in the chemical, space, aviation and other industries.
Применяемые до настоящего времени конструкции из нержавеющей стали имеют недостаточную коррозионную стойкость и большой удельный вес, а дефицит цветных металлов, входящих в состав нержавеющих сталей, делает их применение неэкономичным. Поэтому широкое распространение получило изготовление узлов и конструкций из композиционных материалов на основе стеклоткани.The stainless steel structures used to date have insufficient corrosion resistance and high specific gravity, and the shortage of non-ferrous metals that make up stainless steels makes their use uneconomical. Therefore, the manufacture of units and structures from composite materials based on fiberglass has become widespread.
Известен конструкционный композиционный материал на основе стеклоткани (см. патент RU №2015926, В 32 В 17/04, В 32 В 27/36, опубл. 15.07.94, бюл. №13). Однако эти конструкции не обладают значительным преимуществом по хемостойкости и имеют относительно низкую ударную вязкость (около 100 кгс·см/см2).Known structural composite material based on fiberglass (see patent RU No. 20155926, 32 V 17/04, 32 V 27/36, publ. 15.07.94, bull. No. 13). However, these designs do not have a significant advantage in terms of chemoresistance and have a relatively low impact strength (about 100 kgf · cm / cm 2 ).
Известен конструкционный композиционный материал для изготовления крупногабаритных изделий с повышенным сопротивлением к удару и эрозии в виде стеклооргановолокнитов, где наружный слой состоит из органических волокон с высокой хемостойкостью (см. Пластики конструкционного назначения, под редакцией Трастянской Л.Б. Москва, Химия, 1984). Однако органические волокна не обладают достаточной термостойкостью и значительно отличаются по коэффициенту термического расширения от стеклянных волокон, что не дает возможность применять такие конструкционные композиционные материалы при повышенных температурах.Known structural composite material for the manufacture of large-sized products with increased resistance to impact and erosion in the form of glass organ fibers, where the outer layer consists of organic fibers with high chemoresistance (see Plastics for structural purposes, edited by Trastyanskaya LB Moscow, Chemistry, 1984). However, organic fibers do not have sufficient heat resistance and significantly differ in thermal expansion coefficient from glass fibers, which makes it impossible to use such structural composite materials at elevated temperatures.
Известен конструкционный композиционный материал (см. патент RU №2112652, МПК B 29 D 9/00, F 16 L 9/12, В 32 В 5/28, опубл. 10.06.98, бюл. №16). Защитный слой выполнен из слоев углеродной ткани, пропитанной фенолоформальдегидным связующим, силовой слой выполнен из слоев стеклоткани, пропитанной эпоксидной смолой дианового типа. На границе раздела разнородных частей вводится третий промежуточный слой из термопластичного полимера. Соотношение толщин слоев от 1:1:1-45 мм до 6:6:10-45 мм. Предложенный конструкционный композиционный материал является хемостойким и при многократной смене температурной нагрузки от -30° до +110°С сохраняет герметичность, однако, имеет низкие показатели ударной вязкости (не более 100 кгс·см/см2), так как является многослойным и представляет собой неоднородный композиционный материал в виде соединения разнородных наполнителей с различными связующими и с промежуточным слоем из полимера.Known structural composite material (see patent RU No. 2112652, IPC B 29 D 9/00, F 16 L 9/12, 32 V 5/28, publ. 10.06.98, bull. No. 16). The protective layer is made of layers of carbon fabric impregnated with a phenol-formaldehyde binder, the power layer is made of layers of fiberglass impregnated with an epoxy resin of the diane type. At the interface of the dissimilar parts, a third intermediate layer of thermoplastic polymer is introduced. The ratio of the thicknesses of the layers is from 1: 1: 1-45 mm to 6: 6: 10-45 mm. The proposed structural composite material is chemically resistant and, with multiple changes in the temperature load from -30 ° to + 110 ° C, maintains tightness, however, it has low impact strengths (not more than 100 kgf · cm / cm 2 ), since it is multilayer and represents heterogeneous composite material in the form of compounds of heterogeneous fillers with various binders and with an intermediate layer of polymer.
Известно принятое за прототип техническое решение, где предлагается конструкционный композиционный материал (см. описание к патенту RU №1807948, МПК В 32 В 17/12, 27/38, 27/42, опубл. 07.04.93, бюл. №13). Защитный слой выполнен из слоев углеродной ткани, пропитанной фенолоформальдегидным связующим или раствором эпоксифенольной смолы на основе диметилвинилэтинилфенола, силовой слой выполнен из слоев стеклоткани, пропитанной фенолоформальдегидным связующим. Углеродную ткань и стеклоткань берут в массовом соотношении 1:2-42. Предложенный конструкционный композиционный материал является хемостойким и при многократной смене температурной нагрузки от -30° до +110°С сохраняет герметичность, однако, не пригоден для использования в изготовлении тонкостенных конструкций с повышенной ударной вязкостью.The technical solution adopted for the prototype is known, where a structural composite material is proposed (see the description for patent RU No. 1807948, IPC 32 V 17/12, 27/38, 27/42, publ. 07.04.93, bull. No. 13). The protective layer is made of layers of carbon fabric impregnated with a phenol-formaldehyde binder or a solution of epoxyphenol resin based on dimethylvinyl ethinyl phenol, the power layer is made of layers of fiberglass impregnated with a phenol-formaldehyde binder. Carbon fabric and fiberglass are taken in a mass ratio of 1: 2-42. The proposed structural composite material is chemically resistant and, when the temperature load is changed repeatedly from -30 ° to + 110 ° C, remains tight, however, it is not suitable for use in the manufacture of thin-walled structures with high impact strength.
Известен принятый за прототип способ получения конструкционного композиционного материала (см. патент RU №1807948, МПК В 32 В 17/12, опубл. 07.04.93, бюл. №13), включающий пропитку углеродных и стеклянных тканей термореактивным связующим, сборку в пакет и последующее отверждение, причем стеклоткань пропитывают фенолоформальдегидным связующим, а углеродную ткань пропитывают либо фенолоформальдегидным связующим, либо раствором эпоксифенольной смолы на основе диметилвинилэтинил-фенола. Хотя изготовленный по указанному способу композиционный материал имеет повышенные эксплуатационные свойства, однако, не пригоден для использования в тонкостенных конструкциях с высокой ударной вязкостью.A known adopted as a prototype method for producing structural composite material (see patent RU No. 1807948, IPC B 32 V 17/12, publ. 04/07/93, bull. No. 13), including the impregnation of carbon and glass fabrics with a thermosetting binder, assembly in a bag and subsequent curing, wherein the glass fabric is impregnated with a phenol formaldehyde binder, and the carbon fabric is impregnated with either a phenol formaldehyde binder or a solution of dimethylvinyl ethynyl phenol epoxyphenol resin. Although the composite material manufactured by the indicated method has enhanced operational properties, it is not suitable for use in thin-walled structures with high impact strength.
Задачей настоящего технического решения является получение хемо- и термостойкого конструкционного композиционного материала для тонкостенных конструкций с высокой ударной вязкостью.The objective of this technical solution is to obtain a chemo-and heat-resistant structural composite material for thin-walled structures with high impact strength.
Техническим результатом является отсутствие коробления и изменения геометрических параметров, сохранение повышенной стойкости к удару при повышенных температурах и в агрессивной среде.The technical result is the absence of warpage and changes in geometric parameters, the preservation of increased resistance to shock at elevated temperatures and in an aggressive environment.
Поставленная задача достигается тем, что конструкционный композиционный материал содержит защитный слой из углеродной ткани и силовой слой из стеклоткани, пропитанные фенолоформальдегидным связующим, при этом углеродная ткань и стеклоткань имеют полотняное переплетение с соотношением количества слоев из углеродной ткани и количества слоев из стеклоткани, равным 1:3-1:5. В качестве углеродной ткани используют имеющую значительную извитость нити углеродную ткань, полученную путем карбонизации гидратцеллюлозной ткани, коэффициенты линейного термического расширения КЛТР углеродной ткани и стеклоткани полотняного переплетения составляют 7,7×10-6 К-1 и 8,1×10-6 К-1 соответственно. Общее количество слоев для тонкостенных конструкций равно 12, причем количество слоев из углеродной ткани равно 2. В качестве стеклоткани используют стеклоткань СТФ-4А полотняного переплетения, в качестве углеродной ткани используют углеродную ткань УУТ-2 полотняного переплетения, в качестве фенолоформальдегидного связующего используется фенолоформальдегидная смола ВИАМ-Б, содержащая 3-5% отвердителя бензосульфокислоты.This object is achieved in that the structural composite material contains a protective layer of carbon fabric and a power layer of fiberglass impregnated with a phenol-formaldehyde binder, while the carbon fabric and fiberglass have a plain weave with a ratio of the number of layers of carbon fabric and the number of layers of fiberglass equal to 1: 3-1: 5. As a carbon fabric, carbon fabric having a significant crimp yarn obtained by carbonization of hydrated cellulose fabric is used; the linear thermal expansion coefficients of the CLTE of the carbon fabric and the plain weave fiberglass are 7.7 × 10 -6 K -1 and 8.1 × 10 -6 K - 1 respectively. The total number of layers for thin-walled structures is 12, and the number of layers of carbon fabric is 2. The fiberglass fabric is STF-4A plain fabric, the carbon fabric is UUT-2 plain fabric, and phenol-formaldehyde binder is VIAM phenol-formaldehyde resin -B, containing 3-5% hardener benzosulfonic acid.
Способ получения конструкционного композиционного материала включает пропитку стеклоткани и углеродной ткани термореактивным связующим, сборку в пакет, последующее отверждение, при этом пакет прессуют в пресс-форме полузакрытого типа при температуре 70°-100°С на гидравлическом прессе при давлении 15-30 кгс/см2, выдерживая в течение 1-2 часов, затем, не сбрасывая давления, охлаждают до 30-40°С.A method of obtaining a structural composite material involves the impregnation of fiberglass and carbon fabric with a thermosetting binder, assembly into a bag, subsequent curing, the bag being pressed in a semi-closed type mold at a temperature of 70 ° -100 ° C on a hydraulic press at a pressure of 15-30 kgf / cm 2 , keeping for 1-2 hours, then, without relieving pressure, cool to 30-40 ° C.
Конструкционный композиционный материал в качестве защитного (хемостойкого и термостойкого) слоя содержит углеродную ткань полотняного переплетения с высокой химической стойкостью, полученную путем карбонизации гидратцеллюлозной ткани, имеющей значительную извитость нити и повышенную хемостойкость. В качестве силового слоя используют стеклоткань полотняного переплетения. При этом углеродная ткань и стеклоткань пропитаны фенолоформальдегидным связующим, содержащим 3-5% отвердителя. Соотношение наполнителя и связующего составляет около 50%. Такой конструкционный композиционный материал не подчиняется закону аддитивности и имеет ударную вязкость в два раза выше расчетной. Сохраняет физико-механические свойства при повышенных температурах и в агрессивных средах.Structural composite material as a protective (chemically and heat-resistant) layer contains carbon fabric plain weave with high chemical resistance, obtained by carbonization of hydrated cellulose fabric, which has a significant crimp yarn and high chemostability. As the power layer using fiberglass plain weave. At the same time, carbon fabric and fiberglass are impregnated with a phenol-formaldehyde binder containing 3-5% hardener. The ratio of filler to binder is about 50%. Such a structural composite material does not obey the law of additivity and has an impact strength twice as high as calculated. Preserves physical and mechanical properties at elevated temperatures and in aggressive environments.
Способ получения конструкционного композиционного материала состоит в следующем. Стеклоткань и углеродную ткань пропитывают фенолоформальдегидным связующим, после этого собирают в пакет. Затем пакет прессуют в пресс-форме полузакрытого типа при температуре 70-100°С и давлении 15-30 кгс/см2 на гидравлическом прессе, выдерживая в течение 1-2 часов. Затем, не сбрасывая давления, охлаждают до 30-40°С и раскрывают пресс-форму.A method of obtaining a structural composite material is as follows. Fiberglass and carbon cloth are impregnated with a phenol-formaldehyde binder, then collected in a bag. Then the package is pressed into a semi-closed type mold at a temperature of 70-100 ° C and a pressure of 15-30 kgf / cm 2 on a hydraulic press, keeping for 1-2 hours. Then, without relieving pressure, cool to 30-40 ° C and open the mold.
Наилучший результат для тонкостенных конструкций получен из 12 слоев, из которых количество слоев из углеродной ткани равно 2, а количество слоев из стеклоткани равно 10 (см. таблицу).The best result for thin-walled structures was obtained from 12 layers, of which the number of layers of carbon fabric is 2, and the number of layers of fiberglass is 10 (see table).
Пример 1Example 1
Из стеклоткани СТФ-4А полотняного переплетения и углеродной ткани УУТ-2 полотняного переплетения, пропитанных фенолоформальдегидной смолой ВИАМ-Б, содержащей 4% отвердителя БСК (бензосульфокислота) собирается в пакет. Соотношение наполнителя и связующего составило около 50%. Затем пакет прессуют в пресс-форме полузакрытого типа при температуре 80°С и давлении 15 кгс/см2 на гидравлическом прессе, выдерживая в течение 1 часа. Затем охлаждают до 40°С и раскрывают пресс-форму. Весь пакет состоит из 12 отдельных слоев ткани, причем соотношение количества слоев из углеродной ткани к стеклоткани берется 9:3.From fiberglass STF-4A plain weave and carbon fabric UUT-2 plain weave impregnated with VIAM-B phenol-formaldehyde resin containing 4% hardener BSK (benzosulfonic acid) is collected in a bag. The ratio of filler to binder was about 50%. Then the package is pressed in a mold of a half-closed type at a temperature of 80 ° C and a pressure of 15 kgf / cm 2 on a hydraulic press, keeping for 1 hour. Then cooled to 40 ° C and open the mold. The entire package consists of 12 separate layers of fabric, and the ratio of the number of layers of carbon fabric to fiberglass is taken 9: 3.
Пример 2Example 2
То же, только соотношение количества слоев из углеродной ткани к стеклоткани берется 6:6.The same, only the ratio of the number of layers of carbon fabric to fiberglass is taken 6: 6.
Пример 3Example 3
То же, только соотношение количества слоев из углеродной ткани к стеклоткани берется 4:8.The same, only the ratio of the number of layers of carbon fabric to fiberglass is taken 4: 8.
Пример 4Example 4
То же, только соотношение количества слоев из углеродной ткани к стеклоткани берется 3:9.The same, only the ratio of the number of layers of carbon fabric to fiberglass is taken 3: 9.
Пример 5Example 5
То же, только соотношение количества слоев из углеродной ткани к стеклоткани берется 2:10.The same, only the ratio of the number of layers of carbon fabric to fiberglass is taken 2:10.
Пример 6Example 6
То же, только соотношение количества слоев из углеродной ткани к стеклоткани берется 1:11.The same, only the ratio of the number of layers of carbon fabric to fiberglass is taken 1:11.
Пример 7Example 7
То же, только соотношение количества слоев из углеродной ткани к стеклоткани берется 0:12.The same, only the ratio of the number of layers of carbon fabric to fiberglass is taken 0:12.
Пример 8Example 8
То же, только соотношение количества слоев из углеродной ткани к стеклоткани берется 12:0.The same, only the ratio of the number of layers of carbon fabric to fiberglass is taken 12: 0.
Пример 9Example 9
То же, только весь пакет состоит из 18 отдельных слоев тканей, причем соотношение количества слоев из углеродной ткани к стеклоткани берется 3:15.The same, only the entire package consists of 18 separate layers of fabric, and the ratio of the number of layers of carbon fabric to fiberglass is taken 3:15.
Пример 10Example 10
То же, только весь пакет состоит из 20 отдельных слоев тканей, причем соотношение количества слоев из углеродной ткани к стеклоткани берется 5:15.The same, only the entire package consists of 20 separate layers of fabrics, and the ratio of the number of layers of carbon fabric to fiberglass is taken 5:15.
Пример 11Example 11
То же, только весь пакет состоит из 24 отдельных слоев тканей, причем соотношение количества слоев из углеродной ткани к стеклоткани берется 4:20.The same, only the entire package consists of 24 separate layers of fabrics, and the ratio of the number of layers of carbon fabric to fiberglass is taken 4:20.
Полученные физико-механические характеристики конструкционного композиционного материала для тонкостенных конструкций из 12 слоев (примеры №1-№8) иллюстрируются на чертеже, где показано изменение значения показателя ударной вязкости с изменением соотношения между количеством слоев стеклоткани и количеством слоев углеродной ткани. Такой конструкционный композиционный материал не подчиняется закону аддитивности и имеет ударную вязкость со стороны углеродной ткани (кривая I) выше расчетной (эффект синергизма). Причем ударная вязкость со стороны стеклоткани (кривая II) имеет практически линейную зависимость от количественного соотношения армирующих компонентов и возрастает с увеличением доли стеклоткани, то есть близка к расчетной. Ударная вязкость конструкционного композиционного материала со стороны углеродной ткани (кривая I) возрастает не линейно и при соотношении 1:3-1:5, достигает величины в 3 раза выше, чем у углеродной ткани, в 1,5 выше, чем у стеклоткани и в два раза выше по сравнению с расчетной, которая практически соответствует прочности со стороны стеклоткани. При соотношении меньше 1:5 толщина более хрупкого слоя из углеродной ткани недостаточна и разрушение происходит практически по механизму разрушения стеклоткани. При соотношении выше 1:3 недостаточна толщина из стеклоткани (вязкого армированного слоя) и ударная вязкость конструкционного композиционного материала возрастает незначительно.The obtained physical and mechanical characteristics of the structural composite material for thin-walled structures of 12 layers (examples No. 1-No. 8) are illustrated in the drawing, which shows the change in impact strength with a change in the ratio between the number of layers of fiberglass and the number of layers of carbon fabric. Such a structural composite material does not obey the additivity law and has a toughness on the part of the carbon fabric (curve I) higher than the calculated one (synergy effect). Moreover, the impact strength from the side of the fiberglass (curve II) has an almost linear dependence on the quantitative ratio of the reinforcing components and increases with increasing proportion of fiberglass, that is, close to the calculated one. The impact strength of the structural composite material from the side of the carbon fabric (curve I) does not increase linearly and with a ratio of 1: 3-1: 5, it reaches a value 3 times higher than that of carbon fabric, 1.5 times higher than that of fiberglass and two times higher than the calculated one, which practically corresponds to the strength on the part of fiberglass. When the ratio is less than 1: 5, the thickness of the more fragile layer of carbon fabric is insufficient and the destruction occurs almost by the mechanism of destruction of fiberglass. When the ratio is above 1: 3, the thickness of the fiberglass (viscous reinforced layer) is insufficient and the impact strength of the structural composite material increases slightly.
Благодаря близким коэффициентам линейного термического расширения КЛТР углеродной ткани и стеклоткани полотняного переплетения, составляющим 7,7×10-6 К-1 и 8,1×10-6 К-1 соответственно, при повышенных температурах не происходит коробление изготовленных изделий из конструкционного композиционного материала и изменение геометрических параметров. Из таблицы видно, что ударная вязкость со стороны углеродной ткани при повышенной температуре (200°С) даже выше, чем при обычной температуре (20°С).Due to the close linear thermal expansion coefficients of the CTE of the carbon fabric and the plain weave fiberglass of 7.7 × 10 -6 K -1 and 8.1 × 10 -6 K -1, respectively, at elevated temperatures, warping of manufactured products from structural composite material does not occur and changing geometric parameters. The table shows that the impact strength from the carbon fabric at elevated temperature (200 ° C) is even higher than at ordinary temperature (20 ° C).
Claims (7)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004134845/04A RU2278027C1 (en) | 2004-11-30 | 2004-11-30 | Structural composite material and method for production thereof |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004134845/04A RU2278027C1 (en) | 2004-11-30 | 2004-11-30 | Structural composite material and method for production thereof |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2004134845A RU2004134845A (en) | 2006-05-10 |
| RU2278027C1 true RU2278027C1 (en) | 2006-06-20 |
Family
ID=36656811
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2004134845/04A RU2278027C1 (en) | 2004-11-30 | 2004-11-30 | Structural composite material and method for production thereof |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2278027C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2533148C1 (en) * | 2010-12-21 | 2014-11-20 | Хексел Композитс Лимитед | Improvement of composite materials |
| RU2563498C2 (en) * | 2011-02-15 | 2015-09-20 | Роксель Франс | Novel composite materials and methods for production thereof |
| RU2594417C2 (en) * | 2012-03-27 | 2016-08-20 | Мицубиси Хеви Индастрис, Лтд. | Structural material for structures |
| RU2659855C1 (en) * | 2014-09-11 | 2018-07-04 | Нитиас Корпорейшн | Heat insulating material and a method for manufacturing the same |
-
2004
- 2004-11-30 RU RU2004134845/04A patent/RU2278027C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2533148C1 (en) * | 2010-12-21 | 2014-11-20 | Хексел Композитс Лимитед | Improvement of composite materials |
| RU2563498C2 (en) * | 2011-02-15 | 2015-09-20 | Роксель Франс | Novel composite materials and methods for production thereof |
| RU2594417C2 (en) * | 2012-03-27 | 2016-08-20 | Мицубиси Хеви Индастрис, Лтд. | Structural material for structures |
| RU2659855C1 (en) * | 2014-09-11 | 2018-07-04 | Нитиас Корпорейшн | Heat insulating material and a method for manufacturing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2004134845A (en) | 2006-05-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5327412B2 (en) | Carbon fiber reinforced carbon composite and method for producing the same | |
| Mahajan et al. | Composite material: A review over current development and automotive application | |
| CN102501491B (en) | Polyethylene composite bulletproof plate and manufacturing method thereof | |
| RU2008102653A (en) | STRENGTHENING FIBER STRUCTURE FOR PARTS FROM COMPOSITE MATERIAL AND PARTS CONTAINING THIS STRUCTURE | |
| KR101659591B1 (en) | Method for manufacturing hybrid ceramic fiber reinforced composite material and hybrid ceramic fiber reinforced composite material manufactured thereby | |
| RU2278027C1 (en) | Structural composite material and method for production thereof | |
| EP0470155B1 (en) | Wear-resistant laminated articles | |
| JP2020513351A (en) | Plastic composite core member and method of manufacturing the same | |
| TWI627060B (en) | Thermal insulation material and manufacturing method thereof | |
| EP3006806B1 (en) | Heat insulation material and method of manufacturing heat insulation material | |
| CN106239647B (en) | A kind of manufacturing method of carbon fiber ecological ornamental plate | |
| Qi et al. | Bending properties of the multilayer‐connected biaxial weft knitted fabrics‐reinforced composites made with carbon fibers | |
| KR20180116511A (en) | Manufacturing method of carbon fiber reinforced plastics, carbon fiber reinforced resin composite and molded article using the same | |
| CN109094581B (en) | A kind of high-speed train equipment ceiling skirtboard and preparation method thereof | |
| CN106633633A (en) | Aramid composite material and preparation method thereof | |
| KR100910023B1 (en) | Heat resistance, wear resistant laminate | |
| CN108312656A (en) | Collision prevention girders carbon fibre composite and preparation method thereof | |
| WO2022071141A1 (en) | Molding base material, molded product using same, and production method therefor | |
| CN214462010U (en) | Novel composite material sound-insulation heat-insulation interior trim panel | |
| Gundberg | Face sheet materials for sandwich composites | |
| Perepelkin | Polymer fibre composites, basic types, principles of fabrication, and properties. Part 3. Basic types of polymer fibre composites, properties, and use | |
| CN108202513A (en) | A kind of thermoplastic fibre metal laminate and preparation method thereof | |
| RU2641125C1 (en) | Texstolite of multifunctional purpose | |
| KR20020087818A (en) | The Manufacturing Method of Gypsum Structure Board using Glass Fiber Tissue Reinforcement and Phenolic Matrix Resin | |
| KR100866622B1 (en) | Heat resistance, wear resistant laminate |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20081201 |