RU2260626C1 - Method for steel melting in converter - Google Patents
Method for steel melting in converter Download PDFInfo
- Publication number
- RU2260626C1 RU2260626C1 RU2003138153/02A RU2003138153A RU2260626C1 RU 2260626 C1 RU2260626 C1 RU 2260626C1 RU 2003138153/02 A RU2003138153/02 A RU 2003138153/02A RU 2003138153 A RU2003138153 A RU 2003138153A RU 2260626 C1 RU2260626 C1 RU 2260626C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- converter
- flux
- slag
- mgo
- magnesia
- Prior art date
Links
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к выплавке стали в кислородном конвертере.The invention relates to the field of metallurgy, in particular to steelmaking in an oxygen converter.
Известен способ конвертерного процесса с использованием в плавке в качестве флюса обожженного доломита [1], содержащего 60-65% СаО и 29-33% MgO. Способ характеризуется насыщением конвертерного шлака оксидами MgO и СаО в течение всей продувки плавки, в результате чего снижается окислительное воздействие шлака на футеровку конвертера.A known method of the Converter process using in the smelting as a flux of calcined dolomite [1] containing 60-65% CaO and 29-33% MgO. The method is characterized by saturation of the converter slag with MgO and CaO oxides during the entire purge purge, as a result of which the oxidative effect of the slag on the converter lining is reduced.
Недостатком вышеназванного способа является то, что при использовании обожженного доломита, несмотря на наличие в шлаковом расплаве оксидов железа, которые способствуют снижению растворения в шлаке обожженного доломита, он плохо растворяется в шлаке. В результате происходит гетерогенизация шлакового расплава с повышением вязкости и наличием твердых кусков доломита и извести. Продувка металла при таких шлаках сопровождается ухудшением процессов дефосфорации и десульфурации металла, а также усиленными выносами металла из конвертера, что приводит к снижению выхода жидкой стали и образованию настылей на продувочной фурме и металлических конструкциях газоотводящего тракта.The disadvantage of the above method is that when using calcined dolomite, despite the presence of iron oxides in the slag melt, which help to reduce the dissolution of the calcined dolomite in the slag, it is poorly soluble in the slag. As a result, the slag melt is heterogenized with increasing viscosity and the presence of solid pieces of dolomite and lime. Metal purging with such slags is accompanied by a deterioration in metal dephosphorization and desulfurization processes, as well as enhanced metal removal from the converter, which leads to a decrease in the yield of molten steel and the formation of deposits on the purge lance and metal structures of the exhaust duct.
Наиболее близким по технической сущности и получаемым результатам предлагаемому способу является способ выплавки стали с присадкой в конвертер в качестве шлакообразующего материала ожелезненного известково-магнезиального флюса, содержащего оксид кальция 45-60%; оксид магния 26-35% и оксид железа 5-15% [2]. Этот флюс вводят в конвертер в начале конвертерной плавки, т.е. 10-80% флюса присаживается в завалку, а остальное количество до 8-й мин продувки.The closest in technical essence and the obtained results to the proposed method is a method of steelmaking with an additive in the converter as a slag-forming material of a ferruginous lime-magnesia flux containing calcium oxide 45-60%; magnesium oxide 26-35% and iron oxide 5-15% [2]. This flux is introduced into the converter at the beginning of converter smelting, i.e. 10-80% of the flux sits in the filling, and the rest is up to the 8th minute of purging.
Недостатком известного способа выплавки стали является низкое содержание во флюсе оксидов магния и высокое содержание оксидов кальция. Низкое содержание оксидов магния во флюсе не позволяет в начальный период плавки иметь в шлаковом расплаве содержание MgO равным 8-10%, которое является предельным насыщением шлака оксидами магния. В результате этого снижается растворение MgO футеровки в шлаковом расплаве. Несмотря на присадку известково-магнезиального флюса в начальный период плавки высокое содержание в шлаке оксидов магния достигается при присадке флюса только на конечной стадии продувки вследствие малой скорости поступления оксидов магния из флюса в шлаковый расплав, которая составляет 1,8-2,1% в мин. Раннее формирование начальных шлаков, насыщенных оксидами магния, является одним из решающих факторов, снижающих интенсивность разрушения футеровки конвертеров на ранних стадиях продувки. Высокое содержание оксидов кальция в известково-магнезиальном флюсе не позволяет хранить и транспортировать флюс продолжительное время, т.к. при влажной атмосфере (дождь, снег) во флюсе образуется значительное количество соединений Са(ОН)2, что снижает прочность флюса. Использование флюса с соединением Са(ОН)2 в конвертерной плавке приводит к увеличению содержания водорода в отходящих газах при продувке, образуя взрывоопасную смесь.The disadvantage of this method of steelmaking is the low content of magnesium oxides in the flux and the high content of calcium oxides. The low content of magnesium oxides in the flux does not allow the MgO content in the slag melt to be 8-10% in the slag melt, which is the limiting saturation of the slag with magnesium oxides. As a result of this, the dissolution of the MgO lining in the slag melt is reduced. Despite the addition of lime-magnesia flux in the initial melting period, a high content of magnesium oxides in the slag is achieved when the flux is added only at the final stage of purging due to the low rate of supply of magnesium oxides from the flux to the slag melt, which is 1.8-2.1% per min . The early formation of initial slags saturated with magnesium oxides is one of the decisive factors that reduce the rate of destruction of the lining of converters in the early stages of purging. The high content of calcium oxides in the lime-magnesia flux does not allow storing and transporting the flux for a long time, because in a humid atmosphere (rain, snow), a significant amount of Ca (OH) 2 compounds is formed in the flux, which reduces the strength of the flux. The use of a flux with the compound Ca (OH) 2 in converter smelting leads to an increase in the hydrogen content in the exhaust gases during purging, forming an explosive mixture.
В предлагаемом способе поставлена задача увеличить стойкость футеровки конвертеров за счет формирования на ранних стадиях продувки первичных шлаков, насыщенных MgO, и поддержания высокого содержания MgO в шлаке на протяжении основного времени рафинирования при меньшем расходе магнийсодержащих материалов на плавку, а также исключить увеличение содержания водорода в отходящих конвертерных газах.In the proposed method, the task is to increase the durability of the lining of converters by forming primary slags saturated with MgO at the early stages of purging and maintaining a high MgO content in the slag during the main refining time at a lower consumption of magnesium-containing materials for melting, and also to exclude an increase in the hydrogen content in the waste converter gases.
Поставленная задача решается тем, что в известном способе выплавки стали в конвертере, включающем завалку лома, заливку чугуна, присадку извести, подачу ожелезненного магнезиального флюса, содержащего оксид магния и оксид железа, и кислородную продувку, ожелезненный магнезиальный флюс, содержащий 65-97% оксида магния и 2-15% оксида железа, подают в конвертер в количестве 0,2-40,0 кг/т стали. В технологическом процессе присадку флюса ожелезненного магнезиального (ФОМ) осуществляют в завалку и (или) в течение 5-95% основного времени продувки. Возможна также подача такого флюса на шлак после выпуска расплава металла из конвертера для подготовки шлака перед нанесением гарнисажа на футеровку конвертера.The problem is solved in that in the known method of steelmaking in a converter, including scrap filling, cast iron casting, lime additive, supply of ironized magnesia flux containing magnesium oxide and iron oxide, and oxygen blowing, ironized magnesia flux containing 65-97% oxide magnesium and 2-15% of iron oxide are fed into the converter in an amount of 0.2-40.0 kg / t of steel. In the technological process, the addition of iron flux magnesian (POF) is carried out in filling and (or) during 5-95% of the main time of purging. It is also possible to supply such a flux to the slag after the release of the molten metal from the converter to prepare the slag before applying the skull on the converter lining.
Используют ожелезненный магнезиальный флюс, полученный путем спекания во вращающейся печи тонкоизмельченных сырого магнезита и сидерита.Use a ferruginous magnesia flux obtained by sintering finely ground crude magnesite and siderite in a rotary kiln.
Сущность способа выплавки стали с присадкой ФОМ в конвертер заключается в формировании с первых минут продувки шлаков, насыщенных MgO, благодаря высокой скорости растворения флюса в шлаке, которая достигает 4,5-4,8% в мин. Высокая скорость растворения флюса обусловлена его минералогическим составом. Петрографические исследования ФОМ показали, что он в основном состоит из зерен периклаза (55-60%) с прослойками из легкоплавких ферритов в виде Fe2О3 и ферритов кальция за счет использования в качестве сырья сидерита. Содержание Fe2О3 в кристаллической решетке периклаза значительно и доходит до 7-12%.The essence of the method of steelmaking with the addition of POF to the converter consists in the formation from the first minutes of purging of slags saturated with MgO, due to the high dissolution rate of flux in the slag, which reaches 4.5-4.8% per min. The high dissolution rate of the flux is due to its mineralogical composition. Petrographic studies of POF showed that it mainly consists of periclase grains (55-60%) with interlayers of low-melting ferrites in the form of Fe 2 O 3 and calcium ferrites due to the use of siderite as a raw material. The content of Fe 2 About 3 in the periclase crystal lattice is significant and reaches 7-12%.
Значительное содержание во флюсе оксидов магния 65-97%, а также высокая скорость поступления MgO из флюса в шлаковый расплав позволяет уже на первых минутах продувки иметь в шлаке, за счет малого его количества в этот период предельное насыщение шлака оксидами магния, которые снижают активность оксидов железа в шлаке отрицательно влияющих на футеровку. Насыщенность шлака оксидами магния и снижение активности оксидов железа приводит к снижению растворения футеровки конвертера в шлаковом расплаве.The significant content of magnesium oxides in the flux is 65-97%, as well as the high rate of MgO input from the flux to the slag melt, it is possible to have slag in the slag already in the first minutes of purging, due to its small amount during this period, the slag is saturated with magnesium oxides, which reduce the activity of oxides iron in the slag adversely affecting the lining. Saturation of the slag with magnesium oxides and a decrease in the activity of iron oxides leads to a decrease in the dissolution of the converter lining in the slag melt.
При содержании во флюсе оксидов магния менее 65% поставленная задача не достигается, так же как низкая концентрация MgO во флюсе не позволяет иметь в шлаках начального периода плавки содержание MgO в количестве 8-10%. В этом случае величина по содержанию MgO в шлаке достигается в более поздние периоды продувки. Если содержание MgO во флюсе будет более 97%, то в этом случае, содержание оксидов железа во флюсе составит величину менее 2,0%, в результате чего резко снижается скорость растворения флюса в шлаковом расплаве. При содержании во флюсе оксидов железа более 15% ухудшаются условия его изготовления в период спекания исходных материалов во вращающихся печах.When the content of magnesium oxides in the flux is less than 65%, the task is not achieved, just as the low concentration of MgO in the flux does not allow to have an MgO content of 8-10% in the slags of the initial melting period. In this case, the value of the MgO content in the slag is reached in later purge periods. If the MgO content in the flux is more than 97%, then in this case, the content of iron oxides in the flux will be less than 2.0%, resulting in a sharp decrease in the rate of dissolution of the flux in the slag melt. When the flux content of iron oxides is more than 15%, the conditions for its manufacture worsen during the sintering of the starting materials in rotary kilns.
Расход ФОМ в конвертер в количестве 0,2-40,0 кг/т обеспечивает формирование первичных шлаков, насыщенных MgO. Поставленная задача не решается при расходе материала менее 0,2 кг/т, а при расходе материала более 40 кг/т формируются гетерогенные шлаки, затрудняющие ведение процесса и ухудшающие технологические и технико-экономические показатели конвертерной плавки.Consumption of POF in the converter in an amount of 0.2-40.0 kg / t ensures the formation of primary slags saturated with MgO. The problem is not solved with a material consumption of less than 0.2 kg / t, and with a material consumption of more than 40 kg / t, heterogeneous slags are formed that impede the process and worsen the technological and technical and economic indicators of converter smelting.
Присадка флюса ожелезненного магнезиального в завалку обеспечивает формирование первичных шлаков, насыщенных MgO, а для поддержания высоких концентраций MgO в шлаке на протяжении основного времени рафинирования осуществляют дополнительную присадку ФОМ в течение 5-95% основного времени продувки. Поставленная задача не решается при присадке материала позже чем за 95% основного времени продувки из-за неполного усвоения компонентов используемого флюса, а присадки флюса ранее чем за 5% основного времени продувки нарушают температурный режим конвертерной плавки на ранних стадиях рафинирования расплава. Флюс ожелезненный магнезиальный практически не содержит оксидов кальция, которые могут образовывать под действием влаги гидрооксидные фазы ОН. В результате спекания исходных материалов во вращающейся печи этот флюс не содержит кристаллической и молекулярной влаги (Н2О). Поэтому при использовании ФОМ в конвертерную плавку содержание водорода в отходящих газах уменьшается в сравнении с использованием обожженного доломита или ожелезненного известково-магнезиального флюса. Снижение водорода в отходящих газах при продувке металла с использованием ФОМ снижает риск получения взрывоопасной смеси в газоотводящем тракте конвертера, что определяет неочевидность заявляемого способа выплавки стали.The addition of fermented magnesian flux to the filling ensures the formation of primary slags saturated with MgO, and to maintain high MgO concentrations in the slag during the main refining time, an additional FOM additive is added during 5-95% of the main purge time. The problem is not solved when the material is added later than 95% of the main purge time due to incomplete absorption of the components of the flux used, and flux additives earlier than 5% of the main purge time violate the temperature regime of converter smelting in the early stages of melt refining. Ironized magnesia flux practically does not contain calcium oxides, which can form OH hydroxide phases under the influence of moisture. As a result of sintering of the starting materials in a rotary kiln, this flux does not contain crystalline and molecular moisture (H 2 O). Therefore, when using POF in converter smelting, the hydrogen content in the exhaust gases decreases in comparison with the use of calcined dolomite or iron-calcined magnesia flux. The reduction of hydrogen in the exhaust gases when purging the metal using POF reduces the risk of an explosive mixture in the exhaust duct of the converter, which determines the non-obviousness of the proposed method of steelmaking.
Сопоставление заявляемого способа выплавки стали в конвертере со способом, взятым за прототип, показывает, что ввод в конвертер высокомагнезиального и быстрорастворимого ФОМ позволяет иметь на первых минутах продувки достаточное содержание оксидов магния в шлаке, которое повышает стойкость футеровки, а отсутствие в ФОМе оксидов кальция и влаги снижает в отходящих газах содержание водорода. Таким образом, предложенное техническое решение соответствует критерию «новизна».A comparison of the proposed method for steel smelting in a converter with the method taken as a prototype shows that the introduction of a highly magnesian and rapidly soluble POF into the converter allows us to have a sufficient content of magnesium oxides in the slag in the first minutes of purging, which increases the lining resistance, and the absence of calcium and moisture oxides in the POF reduces the content of hydrogen in the exhaust gases. Thus, the proposed technical solution meets the criterion of "novelty."
Анализ патентов и научно-технической информации не выявил использования новых существенных признаков, используемых в предполагаемом решении, по их функциональному назначению. Следовательно, предлагаемое изобретение соответствует критерию «изобретательский уровень».The analysis of patents and scientific and technical information did not reveal the use of new significant features used in the proposed solution for their functional purpose. Therefore, the present invention meets the criterion of "inventive step".
Способ осуществляется следующим образом.The method is as follows.
В конвертер после завалки лома загружают известь и флюс ожелезненный магнезиальный, заливают чугун. Конвертер после 2-3 покачиваний ставят вертикально, опускают фурму и начинают продувку ванны кислородом. При достижении устойчивого "зажигания плавки" осуществляют присадки в конвертер извести и флюса ожелезненного магнезиального. После окончания продувки, замера температуры, отбора проб металла и шлака сливают металл в ковш и конвертер ставят вертикально. При необходимости на оставшийся шлак присаживают флюс ожелезненный магнезиальный и после 2-3 покачиваний конвертера опускают фурму и начинают раздувать шлак азотом с целью нанесения гарнисажа на поверхность футеровки.After filling up the scrap, lime and ironized magnesia flux are loaded into the converter, and cast iron is poured. After 2-3 swings, the converter is placed vertically, the lance is lowered and the bath is purged with oxygen. Upon reaching a stable “ignition of the heat” additives are added to the converter of lime and flux of ironized magnesia. After purging, measuring temperature, sampling metal and slag, the metal is poured into the ladle and the converter is placed vertically. If necessary, ironized magnesia flux is added to the remaining slag, and after 2-3 shaking of the converter, the lance is lowered and the slag is inflated with nitrogen in order to apply a skull on the lining surface.
Конкретный пример осуществления способа.A specific example of the method.
В конвертер емкостью 350 т (по годному) на лом присаживают 5 т извести и 3 т флюса ожелезненного магнезиального, содержащего 89,7% MgO и 8,3% Fe2О3. По ходу рафинирования расплава начиная с 2 мин и до 8 мин продувки в конвертер присадили 8 т извести и 6 т флюса ожелезненного магнезиального. Результаты приведены в таблице.5 tons of lime and 3 tons of ferruginous magnesia flux containing 89.7% MgO and 8.3% Fe 2 O 3 are planted in scrap with a capacity of 350 tons (suitable). In the course of refining the melt, starting from 2 minutes and up to 8 minutes of purging, 8 tons of lime and 6 tons of ferrous magnesia flux were added to the converter. The results are shown in the table.
Как видно из таблицы, применение предложенного способа обеспечило при более низком с известным способом расходе флюса ожелезненного магнезиального формирование высокомагнезиальных первичных шлаков, содержащих в среднем 12,3% MgO против 7,4% MgO при реализации известного способа. Также предложенный способ выплавки стали обеспечил более высокое содержание оксида магния в шлаке вплоть до окончания продувки, что составило 16,7% MgO в конечном шлаке против 9,8% при реализации известного способа. В результате количество растворенной футеровки конвертера за плавку, которое определялось методом сканирования футеровки, при предложенном способе уменьшилось и составило 92 кг против 143 кг при известном способе. При использовании ФОМ в плавку снизилось количество водорода в отходящих газах с 8,4% при известном способе до 2,3% при заявляемом.As can be seen from the table, the application of the proposed method ensured, with a lower consumption of the flux of ferruginous magnesia with the known method, the formation of highly magnesian primary slags containing an average of 12.3% MgO against 7.4% MgO when implementing the known method. Also, the proposed method of steel smelting provided a higher content of magnesium oxide in the slag up to the end of purging, which amounted to 16.7% MgO in the final slag against 9.8% when implementing the known method. As a result, the amount of dissolved converter lining for melting, which was determined by scanning the lining, decreased by the proposed method and amounted to 92 kg versus 143 kg with the known method. When using POF in smelting, the amount of hydrogen in the exhaust gases decreased from 8.4% with the known method to 2.3% with the claimed.
Источники информацииSources of information
1. Resch Werner. Rekordhaltbarkeit der fenerfesten Zustellung der LD-Konverter im Werk Kimitsu der Nippon Steel Corporation. «Stahl und Eisen», 1976, 96, №18, с.878-879.1. Resch Werner. Rekordhaltbarkeit der fenerfesten Zustellung der LD-Konverter im Werk Kimitsu der Nippon Steel Corporation. "Stahl und Eisen", 1976, 96, No. 18, p. 878-879.
2. Патент РФ № 2164952 от 10.04.2001 «Способ выплавки стали в конвертере».2. RF patent No. 2164952 dated 04/10/2001 “Method of steelmaking in a converter”.
Полученные результаты плавок, проведенных в конвертере по предлагаемому техническому решению и по способу, взятому за прототип.Table.
The results of swimming trunks conducted in the converter according to the proposed technical solution and by the method taken as a prototype.
ИМФ - известково-магнезиальный флюс;
ФОМ - флюс ожелезненный магнезиальный.* And - lime;
IMP - calc-magnesian flux;
POF - ferrous magnesia flux.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003138153/02A RU2260626C1 (en) | 2003-12-31 | 2003-12-31 | Method for steel melting in converter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003138153/02A RU2260626C1 (en) | 2003-12-31 | 2003-12-31 | Method for steel melting in converter |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2003138153A RU2003138153A (en) | 2005-06-10 |
| RU2260626C1 true RU2260626C1 (en) | 2005-09-20 |
Family
ID=35834072
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2003138153/02A RU2260626C1 (en) | 2003-12-31 | 2003-12-31 | Method for steel melting in converter |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2260626C1 (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2603759C1 (en) * | 2015-07-16 | 2016-11-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of melting metal in converter |
| RU2620217C2 (en) * | 2015-10-29 | 2017-05-23 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Procedure of melting steel in converter |
| RU2628588C1 (en) * | 2016-05-10 | 2017-08-21 | Олег Николаевич Скубаков | Procedure of melting steel in converter |
| RU2632743C1 (en) * | 2016-05-10 | 2017-10-09 | Олег Николаевич Скубаков | Method of smelting steel in electric arc furnace |
| RU2641442C2 (en) * | 2016-04-12 | 2018-01-17 | федеральное государственное бюджетное учреждение высшего образования "Воронежский государственный университет" (ФГБОУ ВО ВГУ) | Method of increasing metal-bearing capacity of slag due to modification of slag-forming mixtures |
-
2003
- 2003-12-31 RU RU2003138153/02A patent/RU2260626C1/en active
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2603759C1 (en) * | 2015-07-16 | 2016-11-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of melting metal in converter |
| RU2620217C2 (en) * | 2015-10-29 | 2017-05-23 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Procedure of melting steel in converter |
| RU2641442C2 (en) * | 2016-04-12 | 2018-01-17 | федеральное государственное бюджетное учреждение высшего образования "Воронежский государственный университет" (ФГБОУ ВО ВГУ) | Method of increasing metal-bearing capacity of slag due to modification of slag-forming mixtures |
| RU2628588C1 (en) * | 2016-05-10 | 2017-08-21 | Олег Николаевич Скубаков | Procedure of melting steel in converter |
| RU2632743C1 (en) * | 2016-05-10 | 2017-10-09 | Олег Николаевич Скубаков | Method of smelting steel in electric arc furnace |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2003138153A (en) | 2005-06-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5466275A (en) | Method and apparatus for desulphurizing iron with minimal slag formation | |
| RU2327743C2 (en) | Method of steel smelting in converter | |
| RU2260626C1 (en) | Method for steel melting in converter | |
| CN109943684A (en) | A method of utilizing the high-quality of scrap smelting containing zinc steel | |
| JP2007270238A (en) | Method for applying dephosphorize-treatment to molten iron | |
| RU2288958C1 (en) | Method for smelting steel in converter | |
| RU2164952C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| JP4639943B2 (en) | Hot metal desulfurization method | |
| RU2387717C2 (en) | Method of steelmaking in converter | |
| RU2729692C1 (en) | Steel melting method in converter with combined blowdown | |
| RU2131466C1 (en) | Process of winning of vanadium-carrying sludge while vanadium iron is processed by monoprocess | |
| RU2353662C2 (en) | Method of steel smelting in converter | |
| JP3353550B2 (en) | Converter refractory erosion control method | |
| US7537638B2 (en) | Metallurgical slag | |
| KR101301435B1 (en) | Method for refining the austenitic stainless steel | |
| RU2757511C1 (en) | Steelmaking method in electric arc furnace | |
| RU2215042C1 (en) | Method for processing of slag discharged from blast furnace | |
| RU2278168C1 (en) | High magnesium flux | |
| RU2773563C1 (en) | Slag modifier for steel processing in a steel ladle | |
| RU2070937C1 (en) | Method for treatment of metallurgical slag | |
| RU2254378C1 (en) | Method of converter steel making | |
| RU2347819C2 (en) | Method of steel production in oxygen converter | |
| JP3733819B2 (en) | How to remove hot metal | |
| RU2299913C2 (en) | Steel smelting flux (variants) | |
| RU2147038C1 (en) | Process of winning of vanadium-carrying slag |