RU2299913C2 - Steel smelting flux (variants) - Google Patents
Steel smelting flux (variants) Download PDFInfo
- Publication number
- RU2299913C2 RU2299913C2 RU2005110735/02A RU2005110735A RU2299913C2 RU 2299913 C2 RU2299913 C2 RU 2299913C2 RU 2005110735/02 A RU2005110735/02 A RU 2005110735/02A RU 2005110735 A RU2005110735 A RU 2005110735A RU 2299913 C2 RU2299913 C2 RU 2299913C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- flux
- oxides
- calcium
- iron
- magnesium
- Prior art date
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к составам флюсов для сталеплавильного производства.The invention relates to the field of metallurgy, in particular to compositions of fluxes for steelmaking.
Известны сталеплавильные флюсы, используемые для защиты футеровки сталеплавильного оборудования от воздействия шлаковых расплавов и содержащие 45-70% оксидов магния; 1,0-9,0 оксидов железа; 0,5-3,0% оксидов кремния; 0,2-0,6% оксидов алюминия; 4,0-16,0% углерода и 20,0-55,0 потерь при прокаливании (Δmпрк), основу которых составляют соединения СО3 и (ОН)2. Флюсы изготавливаются в виде гранул, получаемых методом окатывания сырого магнезита MgCO3 и брусита Mg(OH)2 в тарельчатом грануляторе. [1] Такие флюсы получили название самораспадающиеся магнезиальные гранулы (СМГ).Steelmaking fluxes are known that are used to protect the lining of steelmaking equipment from the effects of slag melts and containing 45-70% magnesium oxides; 1.0-9.0 iron oxides; 0.5-3.0% silicon oxides; 0.2-0.6% aluminum oxides; 4.0-16.0% carbon and 20.0-55.0 loss during calcination (Δm CRC ), which are based on compounds CO 3 and (OH) 2 . Fluxes are made in the form of granules obtained by the method of pelletizing raw magnesite MgCO 3 and brucite Mg (OH) 2 in a plate granulator. [1] Such fluxes are called self-decaying magnesia granules (SMG).
Недостатком этих флюсов является наличие в них значительного количества гидроокислов (ОН)2, которые обусловливают в СМГ высокую концентрацию водорода. В связи с этим использование этих гранул флюса ограничивает их использование в конвертерной плавке, в особенности в процессе продувки металла. Выделение водорода из флюса при попадании его в высокотемпературную зону конвертера увеличивает концентрацию водорода в отходящих газах выше опасных критических концентраций. Кроме этого гранулы оказывают охлаждающее воздействие на шлак за счет эндотермических реакций, протекающих при дегидратации брусита и декарбонизации магнезита, снижая температуру шлака, повышая его вязкость и, тем самым, ухудшая шлакообразование плавки, которое приводит к повышенным содержаниям серы и фосфора в металле.The disadvantage of these fluxes is the presence in them of a significant amount of hydroxides (OH) 2 , which cause a high concentration of hydrogen in the SMH. In this regard, the use of these flux granules limits their use in converter smelting, especially in the process of metal purging. The evolution of hydrogen from the flux when it enters the high-temperature zone of the converter increases the concentration of hydrogen in the exhaust gases above dangerous critical concentrations. In addition, the granules have a cooling effect on the slag due to endothermic reactions occurring during the dehydration of brucite and decarbonization of magnesite, lowering the temperature of the slag, increasing its viscosity and, thereby, worsening slag formation of the smelter, which leads to increased sulfur and phosphorus contents in the metal.
Известен флюс, содержащий 26-35% оксидов магния, 36-68% оксидов кальция, 5-15% оксидов железа, 0,5-7,0 оксидов кремния, 0,3-7,0% оксидов алюминия [2]. Изготовление флюса производят во вращающихся печах при высокотемпературном обжиге сырого доломита или магнезита совместно с железосодержащими добавками (конвертерный шлам, железная руда и т.п.). Образующиеся в процессе обжига легкоплавкие ферриты кальция являются "связкой" для других соединений оксидов.Known flux containing 26-35% of magnesium oxides, 36-68% of calcium oxides, 5-15% of iron oxides, 0.5-7.0 silicon oxides, 0.3-7.0% of aluminum oxides [2]. The production of flux is carried out in rotary kilns during high-temperature roasting of raw dolomite or magnesite together with iron-containing additives (converter sludge, iron ore, etc.). The fusible calcium ferrites formed during the firing process are a “bond” for other oxide compounds.
Недостатком этого флюса является потеря прочности флюса при его перевозках и длительном хранении, особенно в присутствии влажной атмосферы. Разрушение флюса обусловлено следующим образом. Как видно из вышеприведенного состава флюса, содержащееся в нем количество оксидов железа полностью расходуется на связывание оксидов кальция и в то же время значительное количество оксидов кальция, порядка 25-30% остается несвязанным в другие соединения. Присутствующие во флюсе несвязанные в другие оксиды кальция в условиях высокой влажности атмосферы, а также атмосферных осадков (дождь, снег) реагируют с Н2О с образованием Са(ОН)2, которые за счет объемных структурных изменений в куске флюса приводят к разрушению его, с образованием пылевидных фракций непригодных к дальнейшему использованию в сталеплавильных агрегатах. Кроме этого, неразложившиеся куски флюса под действием влаги будут насыщены гидрооксидом водорода, что также не позволит использовать их при выплавке стали. Другим недостатком вышеуказанного флюса является отсутствие в нем экзотермических свойств при высоких температурах сталеплавильных процессов. Например, при использовании такого флюса в конвертерной плавке в количестве 1 тонны, за счет затрат тепловой энергии расходуемой на нагрев и растворение флюса в шлаковом расплаве, температура металла на выпуске снижается на 6-10°С в сравнении с плавками без присадок этого флюса. Если в конечных конвертерных шлаках необходимо иметь более высокое содержание оксидов магния, например 12-15%, то необходимо увеличивать количество присаживаемого флюса, что еще более увеличивает охлаждающий эффект от присадки навески флюса. Это вызывает увеличение удельного расхода жидкого чугуна на плавку, что становится экономически нецелесообразно. Кроме этого продолжительный прогрев до расплавления флюса снижает скорость растворения флюса.The disadvantage of this flux is the loss of strength of the flux during transportation and long-term storage, especially in the presence of a humid atmosphere. The destruction of the flux is due to the following. As can be seen from the above flux composition, the amount of iron oxides contained in it is completely spent on binding calcium oxides and at the same time a significant amount of calcium oxides, of the order of 25-30%, remains unbound in other compounds. Unbound in other calcium oxides present in the flux under conditions of high atmospheric humidity and atmospheric precipitation (rain, snow) react with Н 2 О with the formation of Ca (ОН) 2 , which due to volume structural changes in a piece of flux lead to its destruction, with the formation of dusty fractions unsuitable for further use in steelmaking units. In addition, undecomposed flux pieces under the influence of moisture will be saturated with hydrogen hydroxide, which will also not allow their use in steelmaking. Another disadvantage of the above flux is the lack of exothermic properties at high temperatures of steelmaking processes. For example, when using such a flux in converter smelting in an amount of 1 ton, due to the cost of thermal energy spent on heating and dissolving the flux in the slag melt, the temperature of the metal at the outlet decreases by 6-10 ° C in comparison with melts without additives of this flux. If in the final converter slag it is necessary to have a higher content of magnesium oxides, for example 12-15%, then it is necessary to increase the amount of flux adhered, which further increases the cooling effect of the additive of a flux sample. This causes an increase in the specific consumption of liquid iron for melting, which becomes economically inexpedient. In addition, prolonged heating until the flux melts reduces the dissolution rate of the flux.
Задачей изобретения является создание составов сталеплавильных флюсов, обладающих экзотермическими свойствами, повышенной скоростью растворения флюса в шлаковых расплавах и высокой прочностью при хранении.The objective of the invention is to create compositions of steelmaking fluxes with exothermic properties, an increased dissolution rate of flux in slag melts and high storage strength.
Высокая прочность флюса достигается тем, что известный сталеплавильный флюс, содержащий оксиды магния, кальция, железа, кремния и алюминия согласно изобретения содержит указанные оксиды при следующем соотношении компонентов, мас.%:High strength of the flux is achieved by the fact that the known steelmaking flux containing oxides of magnesium, calcium, iron, silicon and aluminum according to the invention contains these oxides in the following ratio, wt.%:
Высокая скорость растворения флюса достигается тем, что известный сталеплавильный флюс, содержащий оксиды магния, кальция, железа, кремния, алюминия согласно изобретения дополнительно содержит органические и (или) минеральные соединения при следующем соотношении компонентов, мас.%:The high dissolution rate of the flux is achieved by the fact that the known steelmaking flux containing oxides of magnesium, calcium, iron, silicon, aluminum according to the invention additionally contains organic and (or) mineral compounds in the following ratio, wt.%:
Придание экзотермических свойств флюсу достигается тем, что известный сталеплавильный флюс, содержащий оксиды магния, кальция, железа, кремния и алюминия согласно изобретения дополнительно содержит углерод при следующем соотношении компонентов, мас.%:Giving exothermic properties to the flux is achieved by the fact that the known steelmaking flux containing oxides of magnesium, calcium, iron, silicon and aluminum according to the invention additionally contains carbon in the following ratio, wt.%:
Изготовление флюсов осуществляется из сырых природных или их отходов материалов, содержащих оксиды магния, кальция, железа и алюминия, а также гидроокислы (ОН)2 и карбонаты (СО3). Эти материалы после помола при соответствующем соотношении спекают во вращательной печи при высокой (1100-1500°С) температуре. В процессе спекания из сырых материалов удаляются гидроокислы и карбонаты. Спеченный материал дробят до соответствующей фракции, при необходимости добавляют углеродсодержащие материалы, производят перемешивание смеси и брикетируют со связкой, содержащей органические и (или) минеральные соединения.The production of fluxes is carried out from raw natural or their waste materials containing oxides of magnesium, calcium, iron and aluminum, as well as hydroxides (OH) 2 and carbonates (CO 3 ). After grinding, these materials are sintered at the appropriate ratio in a rotary kiln at a high temperature (1100-1500 ° C). During sintering, hydroxides and carbonates are removed from the raw materials. The sintered material is crushed to the appropriate fraction, if necessary, carbon-containing materials are added, the mixture is mixed and briquetted with a binder containing organic and (or) mineral compounds.
Указанное во флюсах соотношение между количеством оксидов кальция и железа позволяет в процессе спекания полностью образовывать соединения ферритов кальция (СаО·Fe2О3; 2CаО·Fe2О3), практически не образуя свободных оксидов кальция, и тем самым исключать образование гидроокислов Са(ОН)2. В результате прочность флюса возрастает при его выдержке, особенно в присутствии атмосферы с повышенной влажностью.The ratio between the amount of calcium and iron oxides indicated in fluxes allows sintering to completely form calcium ferrite compounds (CaO · Fe 2 O 3 ; 2CaO · Fe 2 O 3 ), practically without forming free calcium oxides, and thereby exclude the formation of Ca hydroxides ( OH) 2 . As a result, the strength of the flux increases when it is held, especially in the presence of an atmosphere with high humidity.
Согласно диаграмме системы MgO-Fe2О3-СаО при увеличении во флюсе оксидов магния образуются зерна магнезиовюстита (CaO-MgO-Fe2O3), а ввод в состав флюса оксидов кремния и алюминия с образованием зерен периклаза (MgO·Al2O3) и алита (CaO·SiO2; 2CaO·SiO2), окруженных ферритами кальция, также способствуют повышению прочностных свойств флюса.According to the diagram of the MgO-Fe 2 O 3 -CaO system, with an increase in the flux of magnesium oxides, magnesia-wustite grains (CaO-MgO-Fe 2 O 3 ) are formed, and the introduction of silicon and aluminum oxides into the flux with the formation of periclase grains (MgO · Al 2 O 3 ) and alite (CaO · SiO 2 ; 2CaO · SiO 2 ), surrounded by calcium ferrites, also contribute to increasing the strength properties of the flux.
Образующиеся во флюсе вышеперечисленные минералогические фазы обладают высокой температурой плавления. Для магнезиовюстита, например, температура ликвидуса по диаграмме MgO·Fe2O3·CaO при содержании MgO - 36-90% составляет 2100-2900°С, а периклаза по диаграмме MgO·Al2O3 - 2700-2780°С и алита - 1830-1970°С. Прослойки между зернами этих фаз из ферритов кальция (температура ликвидуса 1250-1350°С) позволяет растворяться флюсу в шлаковом расплаве при температурах сталеплавильных процессов (1600-1800°С).The above mineralogical phases formed in the flux have a high melting point. For magnesiouvustite, for example, the liquidus temperature according to the MgO · Fe 2 O 3 · CaO diagram with an MgO content of 36-90% is 2100-2900 ° С, and periclase according to the MgO · Al 2 O 3 diagram is 2700-2780 ° С and alite - 1830-1970 ° C. Interlayers between the grains of these phases from calcium ferrites (liquidus temperature 1250-1350 ° C) allow flux to dissolve in the slag melt at temperatures of steelmaking processes (1600-1800 ° C).
Снижение во флюсе оксидов магния менее 36% уменьшает количество зерен магнезиовюстита и, тем самым, снижается прочность флюса. Если содержание MgO во флюсе будет выше 94%, то флюс станет тугоплавким, так как снизится во флюсе количество прослоек ферритов кальция.A decrease in the flux of magnesium oxides of less than 36% reduces the number of grains of magnesiuustite and, thereby, decreases the strength of the flux. If the MgO content in the flux is higher than 94%, then the flux will become refractory, as the amount of calcium ferrite interlayers in the flux will decrease.
Количество прослоек ферритов кальция снижается и при содержании во флюсе оксидов кальция менее 1,0% и оксидов железа менее 3,0%, в результате чего температура плавления флюса может достигать 1950°С, что выше температуры шлаков сталеплавильных процессов и растворение флюса в этих шлаках будет затруднительным. В случае увеличения в составе флюса оксидов кальция более 35% образуется значительное количество свободного несвязанного в другие соединения СаО. Прочность флюса понизится, так как образуются гидроокислы Са(ОН)2. При увеличении во флюсе оксидов железа более 15%, флюс будет обладать значительным количеством легкоплавких фаз ферритов кальция, которые при изготовлении флюса во вращающейся печи будут откладываться на футеровке в виде ферритовых "колец", снижая производительность печи.The number of interlayers of calcium ferrites also decreases when the content of calcium oxides in the flux is less than 1.0% and iron oxides is less than 3.0%, as a result of which the melting temperature of the flux can reach 1950 ° C, which is higher than the temperature of the slag of steelmaking processes and the dissolution of the flux in these slags will be difficult. In the case of an increase in the flux of calcium oxides of more than 35%, a significant amount of free CaO unbound to other compounds is formed. The strength of the flux will decrease, since Ca (OH) 2 hydroxides are formed. With an increase in iron oxide flux of more than 15%, the flux will have a significant amount of low-melting phases of calcium ferrite, which during the manufacture of flux in a rotary kiln will be deposited on the lining in the form of ferrite "rings", reducing the productivity of the furnace.
При содержании во флюсе количества оксидов кремния и алюминия менее 1,0% каждого снижается прочность флюса, так как уменьшается в нем количество зерен алита и периклаза. При увеличении во флюсе оксидов кремния более 10%, возрастает количество алита, а при увеличении во флюсе оксидов алюминия более 4% увеличивается количество периклаза. Повышение в составе флюса алита и периклаза при его спекании увеличивает температуру плавления флюса.When the content of silicon and aluminum oxides in the flux is less than 1.0% of each, the strength of the flux decreases, since the number of alite and periclase grains in it decreases. With an increase in flux of silicon oxides of more than 10%, the amount of alite increases, and with an increase in flux of aluminum oxides of more than 4%, the amount of periclase increases. An increase in the composition of flux alite and periclase during sintering increases the melting point of the flux.
Для растворения флюса в шлаковом расплаве необходимо определенное время для его прогрева и достижения температуры, равной или выше температуры ликвидуса ферритов кальция. Продолжительность прогрева и растворения навески флюса, вводимого в сталеплавильный агрегат, может быть выше, чем время, затраченное на некоторые технологические операции, проводимые в этом агрегате. Так, например, при выплавке стали в конвертере при нанесении шлакового гарнисажа на футеровку азотом высокого давления продолжительность операции составляет 2-5 мин, что меньше, чем продолжительность растворения навески флюса, вводимого в шлак до расчетного, с целью повышения в шлаке содержания оксидов магния.To dissolve the flux in the slag melt, a certain time is required for it to warm up and reach a temperature equal to or higher than the liquidus temperature of calcium ferrites. The duration of heating and dissolution of a portion of the flux introduced into the steelmaking unit may be longer than the time spent on some technological operations carried out in this unit. So, for example, when steel is smelted in a converter when a slag skull is applied to a lining with high pressure nitrogen, the operation lasts 2-5 minutes, which is less than the duration of the dissolution of a sample of flux introduced into the slag to the calculated one in order to increase the content of magnesium oxides in the slag.
Для увеличения скорости прогрева и растворения флюса в шлаковом расплаве, придания ему экзотермических свойств спеченный флюс мелют до фракций менее 1 мм, смешивают с органическими или минеральными соединениями совместно с углеродсодержащими материалами (уголь, кокс и т.п.) и брикетируют на брикетных установках.To increase the rate of heating and dissolution of the flux in the slag melt, giving it exothermic properties, the sintered flux is ground to fractions less than 1 mm, mixed with organic or mineral compounds together with carbon-containing materials (coal, coke, etc.) and briquetted on briquette plants.
Наличие в брикетированных флюсах органических или минеральных соединений позволяет, во-первых, прочно скрепить под действием высокого давления на брикет мелкие фракции флюса, а во-вторых, при вводе в шлаковый расплав под действием высокой температуры органическая или минеральная связка из брикета выгорает и брикет распадается на мелкие кусочки, которые быстро прогреваются и вследствие низкой температуры плавления ферритов кальция в шлаковый расплав быстро переходят соединения оксидов магния.The presence of organic or mineral compounds in briquetted fluxes makes it possible, firstly, to firmly hold together small fractions of flux under the action of high pressure on the briquette, and secondly, when the organic or mineral binder from the briquette is introduced into the slag melt by high temperature, it burns out and the briquette breaks up into small pieces that quickly warm up and, due to the low melting point of calcium ferrites, magnesium oxide compounds quickly transfer to slag melt.
В качестве органических соединений могут использоваться смола или пек каменноугольные, этиленгликоль, бакелит и т.п., а в качестве минеральных соединений лингосульфанаты, жидкое натриевое стекло, ортофосфорная кислота и т.п.Coal tar, pitch, ethylene glycol, bakelite and the like can be used as organic compounds, and lingosulfanates, liquid sodium glass, phosphoric acid, etc. can be used as mineral compounds.
Если количество органических и (или) минеральных соединений в составе флюса будет меньше, чем 1,0%, то флюс будет обладать низкими прочностными свойствами, вследствие недостаточного сцепления между кусочками флюса в процессе брикетирования. При увеличении в составе флюса органических и (или) минеральных соединений более 10%, непосредственное изготовление флюса будет затруднительным, так как при сжатии сырьевой массы будет выделяться жидкая фаза органических и (или) минеральных соединений, которая приведет к выходу из строя ячеистых валков брикет пресса.If the amount of organic and (or) mineral compounds in the flux is less than 1.0%, then the flux will have low strength properties, due to insufficient adhesion between the flux pieces during briquetting. With an increase in the flux of organic and (or) mineral compounds more than 10%, the direct production of flux will be difficult, since the compression of the raw material will release the liquid phase of organic and (or) mineral compounds, which will lead to failure of the cellular rolls of the briquette press .
Процессы прогрева и растворения брикета флюса ускоряются, если в его составе будет содержаться углерод, который взаимодействует с оксидами железа во флюсе и в жидком шлаке, в результате экзотермической реакции С+FeO=СО+Fe выделяется тепловая энергия, равная ΔН=38000 кал/г·атом. Поэтому ввод в состав флюса углерода придает ему экзотермические свойства. Кроме этого, наличие углерода во флюсе необходимо для восстановления оксидов железа, содержащихся в шлаковом расплаве, снижение которых уменьшает коррозию огнеупоров в сталеплавильных агрегатах.The processes of heating and dissolving the flux briquette are accelerated if it contains carbon, which interacts with iron oxides in the flux and in liquid slag, as a result of the exothermic reaction C + FeO = CO + Fe, thermal energy equal to ΔН = 38000 cal / g ·atom. Therefore, the introduction of carbon flux gives it exothermic properties. In addition, the presence of carbon in the flux is necessary for the reduction of iron oxides contained in the slag melt, the reduction of which reduces the corrosion of refractories in steelmaking units.
Углерод в состав флюса может вноситься в виде мелкой фракции коксиком, антрацитом, электродным боем, криптолом и т.п.Carbon can be introduced into the flux in the form of a fine fraction with coke, anthracite, electrode battle, cryptol, etc.
Если содержание углерода во флюсе будет ниже 3,0%, то флюс не будет обладать экзотермическими свойствами, так как при таком содержании углерода выделение тепловой энергии в результате реакции углерода с оксидами железа флюса будет незначительным и недостаточным для самопроизвольного прогрева кусков флюса. При повышении содержания углерода во флюсе более 20% увеличится температура плавления кусков флюса за счет необходимости повышения во флюсе оксидов кремния и алюминия с образованием тугоплавких соединений периклаза и алита.If the carbon content in the flux is lower than 3.0%, then the flux will not have exothermic properties, since with such a carbon content, the release of thermal energy as a result of the reaction of carbon with iron oxides of the flux will be insignificant and insufficient for spontaneous heating of the flux pieces. With an increase in the carbon content in the flux of more than 20%, the melting temperature of the flux pieces will increase due to the need to increase the flux of silicon and aluminum oxides with the formation of refractory compounds of periclase and alite.
Новизна заявленного сталеплавильного флюса с вариантами обусловлена отсутствием в патентах и в литературе составов флюсов, содержащих оксиды кальция и магния в заявляемых пределах, а также наличием в заявляемом флюсе количества органических и (или) минеральных соединений и углерода по отношению к количеству оксидов кальция, железа, магния, кремния и алюминия.The novelty of the claimed steelmaking flux with options is due to the absence in the patents and in the literature of flux compositions containing calcium and magnesium oxides in the claimed limits, as well as the presence in the claimed flux of the amount of organic and (or) mineral compounds and carbon with respect to the amount of calcium, iron, magnesium, silicon and aluminum.
Присутствие в сталеплавильном флюсе высокотемпературных фаз плавления магнезиовюстита, алита и периклаза должно приводить к повышенной температуре плавления флюса. Однако высокая скорость растворения флюса в шлаковом расплаве и наличие экзотермических свойств флюса определяет неочевидность заявляемого состава флюса и его вариантов.The presence in the steelmaking flux of the high-temperature melting phases of magnesiuustite, alite and periclase should lead to an increased melting temperature of the flux. However, the high rate of dissolution of the flux in the slag melt and the presence of exothermic properties of the flux determines the non-obviousness of the claimed composition of the flux and its variants.
С целью определения свойств заявляемого флюса с вариантами в сравнении со свойствами известного состава флюса (прототип) были проведены эксперименты в трубчатой печи Таммана, оборудованной устройством для отбора проб выделяющихся газов. В печь помещали тигель со шлаком состава, %: 40,3 СаО; 30,8 Al2O3; 15,6 SiO2; 10,4 FeO; 2,9 MnO. Шлак доводили до расплавленного состояния и расплав нагревали до 1650°С, при которой проводили эксперименты. В жидкий шлак специальной державкой помещали испытуемые образцы флюсов. Замеряли скорость полного растворения флюса (г/мин) и изменение температуры шлака от момента ввода куска флюса до полного растворения куска (°С).In order to determine the properties of the inventive flux with options in comparison with the properties of the known flux composition (prototype), experiments were conducted in a Tammann tube furnace equipped with a device for sampling the evolved gases. A crucible with a slag composition was placed in the furnace,%: 40.3 CaO; 30.8 Al 2 O 3 ; 15.6 SiO 2 ; 10.4 FeO; 2.9 MnO. The slag was brought to a molten state and the melt was heated to 1650 ° C, at which experiments were performed. Test flux samples were placed in liquid slag with a special holder. We measured the rate of complete dissolution of the flux (g / min) and the change in the temperature of the slag from the moment of introducing a piece of flux to complete dissolution of the piece (° C).
С целью определения прочности флюсов во влажной атмосфере испытуемые составы флюсов подвергали выдержке их в воде в течение 15 суток.In order to determine the strength of fluxes in a humid atmosphere, the tested flux compositions were exposed to exposure to water for 15 days.
Результаты исследований приведены в таблице.The research results are shown in the table.
Данные таблицы показывают, что заявляемый сталеплавильный флюс, содержащий пониженное количество оксидов кальция и повышенное содержание оксидов магния, обладает примерно в 4-5 раза большей прочностью за счет меньшего насыщения водородными гидроокислами, о чем свидетельствует меньшее количество водорода в отходящих газах в процессе проведения эксперимента.The data in the table show that the inventive steelmaking flux, containing a reduced amount of calcium oxides and a high content of magnesium oxides, has about 4-5 times greater strength due to less saturation with hydrogen hydroxides, as evidenced by a lower amount of hydrogen in the exhaust gases during the experiment.
В случае добавления в состав заявляемого сталеплавильного флюса органических (каменноугольная смола) или минеральных (сульфидно-дрожжевая бражка) соединений скорость растворения флюса увеличивается примерно в 1,7-1,8 раза, в сравнении с известным составом флюса. Скорость растворения флюса в шлаке в еще большей степени увеличивается при добавлении в заявляемый флюс углерода (в 2,4 раза).In the case of adding to the composition of the inventive steelmaking flux organic (coal tar) or mineral (sulfide-yeast mash) compounds, the dissolution rate of the flux increases by about 1.7-1.8 times, in comparison with the known composition of the flux. The rate of dissolution of the flux in the slag increases even more when carbon is added to the inventive flux (2.4 times).
Свойства известного и заявляемых флюсов при их испытании в шлаковом расплаве.Table
The properties of the known and claimed fluxes when tested in slag melt.
Кроме этого, добавка в заявляемый флюс углерода придает флюсу экзотермические свойства, о чем свидетельствует повышение температуры шлака в процессе опытов, в то время как в опытах с использованием известного состава флюса температура шлака снижалась.In addition, the additive in the inventive flux of carbon gives the flux exothermic properties, as evidenced by an increase in the temperature of the slag during the experiments, while in experiments using the known composition of the flux, the slag temperature decreased.
Источники информацииInformation sources
1. К.Н.Демидов, О.Ф.Шатилов, А.М.Ламухин и др. "Повышение стойкости футеровки конвертеров при введении высокомагнезиальных материалов в плавку", - ж. Новые огнеупоры, №1, 2003 г., с.10-14.1. K. N. Demidov, O. F. Shatilov, A. M. Lamukhin and others. "Improving the durability of the lining of converters with the introduction of high-magnesian materials in the smelting", - g. New refractories, No. 1, 2003, pp. 10-14.
2. Патент Российской Федерации №2145357, заявлено 27.01.1999, С21С 5/36, 5/54.2. Patent of the Russian Federation No. 2145357, filed January 27, 1999, C21C 5/36, 5/54.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005110735/02A RU2299913C2 (en) | 2005-04-12 | 2005-04-12 | Steel smelting flux (variants) |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005110735/02A RU2299913C2 (en) | 2005-04-12 | 2005-04-12 | Steel smelting flux (variants) |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2005110735A RU2005110735A (en) | 2006-10-20 |
| RU2299913C2 true RU2299913C2 (en) | 2007-05-27 |
Family
ID=37437613
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005110735/02A RU2299913C2 (en) | 2005-04-12 | 2005-04-12 | Steel smelting flux (variants) |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2299913C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2509161C1 (en) * | 2012-07-09 | 2014-03-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) | Sintered fluxing charge material for steel making |
-
2005
- 2005-04-12 RU RU2005110735/02A patent/RU2299913C2/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2509161C1 (en) * | 2012-07-09 | 2014-03-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) | Sintered fluxing charge material for steel making |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2005110735A (en) | 2006-10-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3966456A (en) | Process of using olivine in a blast furnace | |
| RU2492247C1 (en) | Device and method for producing reduced iron from alkaline metal-containing metallurgical dust as initial material | |
| EA009599B1 (en) | Self-reducing, cold-bonded pellets and method for their production (embodiments) | |
| RU2005132303A (en) | METHOD FOR PRODUCING GRANULAR METAL IRON | |
| Lu et al. | Quality requirements of iron ore for iron production | |
| JPH0215130A (en) | Utilization of zinc-containing metallurgical dust and sludge | |
| RU2327743C2 (en) | Method of steel smelting in converter | |
| RU2299913C2 (en) | Steel smelting flux (variants) | |
| CN101353711B (en) | Carbonaceous material block molten iron bath reduction ironmaking desulphurization method | |
| KR20060127038A (en) | Steel desulphurating agent and use thereof in the desulphuration of steel | |
| US3547623A (en) | Method of recovering iron oxide from fume containing zinc and/or lead and sulfur and iron oxide particles | |
| Umadevi et al. | Influence of magnesia on iron ore sinter properties and productivity–use of dolomite and dunite | |
| Pal et al. | Development of carbon composite iron ore micropellets by using the microfines of iron ore and carbon-bearing materials in iron making | |
| RU2657675C1 (en) | Briquet for obtaining ferrovanadium | |
| CN105132630A (en) | Compound slag cleaning agent for electric furnaces and converters and preparation method thereof | |
| JP2002309312A (en) | Method for refining molten iron | |
| RU2524878C2 (en) | Steel high-magnesia flux and method of its production (versions) | |
| RU2749446C1 (en) | Charge and method of obtaining flux and refractory material for steel production (options) with its use | |
| RU2288958C1 (en) | Method for smelting steel in converter | |
| RU2307177C1 (en) | Pellets producing method for direct alloying of steel with manganese | |
| RU2260626C1 (en) | Method for steel melting in converter | |
| RU2739494C2 (en) | Method of producing high-magnesia modifying flux for steel-smelting slag | |
| RU2310694C2 (en) | Ferronickel production process | |
| RU2244017C2 (en) | Modificator for metallurgic dross of magnesia composition and method for producing the same | |
| RU2489491C2 (en) | Blast-furnace smelting method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PC4A | Invention patent assignment |
Effective date: 20080515 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20130413 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20150210 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20190413 |