RU2252972C1 - Труба для нефте-, газо- и продуктопроводов и способ ее производства - Google Patents

Труба для нефте-, газо- и продуктопроводов и способ ее производства Download PDF

Info

Publication number
RU2252972C1
RU2252972C1 RU2004117180/02A RU2004117180A RU2252972C1 RU 2252972 C1 RU2252972 C1 RU 2252972C1 RU 2004117180/02 A RU2004117180/02 A RU 2004117180/02A RU 2004117180 A RU2004117180 A RU 2004117180A RU 2252972 C1 RU2252972 C1 RU 2252972C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
nickel
manganese
phosphorus
molybdenum
gas
Prior art date
Application number
RU2004117180/02A
Other languages
English (en)
Inventor
В.С. Дуб (RU)
В.С. Дуб
С.И. Марков (RU)
С.И. Марков
А.С. Лобода (RU)
А.С. Лобода
С.В. Головин (RU)
С.В. Головин
А.С. Болотов (RU)
А.С. Болотов
А.В. Дуб (RU)
А.В. Дуб
М.Б. Рощин (RU)
М.Б. Рощин
С.В. Гошкадера (RU)
С.В. Гошкадера
Original Assignee
Закрытое акционерное общество Научно-производственное объединение "ПОЛИМЕТАЛЛ"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Закрытое акционерное общество Научно-производственное объединение "ПОЛИМЕТАЛЛ" filed Critical Закрытое акционерное общество Научно-производственное объединение "ПОЛИМЕТАЛЛ"
Priority to RU2004117180/02A priority Critical patent/RU2252972C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2252972C1 publication Critical patent/RU2252972C1/ru
Priority to PCT/RU2005/000314 priority patent/WO2005121385A1/ru
Priority to EP05759319A priority patent/EP1811054B1/en
Priority to AT05759319T priority patent/ATE478166T1/de
Priority to CNB2005800266856A priority patent/CN100485078C/zh
Priority to DE602005023043T priority patent/DE602005023043D1/de
Priority to UAA200701183A priority patent/UA83944C2/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/56—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering characterised by the quenching agents
    • C21D1/60—Aqueous agents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Materials For Medical Uses (AREA)
  • Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
  • Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области металлургии, в частности к производству сварных труб для нефте-, газо- и продуктопроводов и других аналогичных конструкций (резервуары, сосуды давления), работающих в сложных геологических, климатических условиях и при наличии агрессивных коррозионных сред. Труба для нефте-, газо- и продуктопроводов изготовлена из стали, выплавленной на первородных или чистых шихтовых материалах, содержащей углерод, марганец, кремний, хром, никель, ванадий, ниобий, титан, алюминий, кальций, серу, фосфор, азот, медь, сурьму, олово, мышьяк и железо, а также дополнительно содержит молибден при следующем соотношении компонентов, мас.%: углерод 0,02-0,11, марганец 0,10-1,80, кремний 0,06-0,60, хром 0,005-0,30, никель 0,005-1,0, ванадий 0,01-0,12, ниобий 0,02-0,10, титан 0,01-0,04, алюминий 0,01-0,05, кальций 0,0005-0,008, сера 0,0005-0,008, фосфор 0,001-0,012, азот 0,001-0,012, медь 0,005-0,25, сурьма 0,0001-0,005, олово 0,0001-0,007, мышьяк 0,0001-0,008, молибден 0,001-0,5, железо - остальное, при этом суммарное содержание никеля и марганца связано с концентрацией молибдена и фосфора в мас.% следующим соотношением: [(Ni + Mn)/(1+Mo)]Р<0,03. Способ производства описанной трубы включает выплавку стали с указанным составом, обработку в ковше, разливку, горячую прокатку, формовку и сварку, горячую прокатку ведут на реверсивном или непрерывном станах с последующим регулируемым ускоренным охлаждением. 2 н.п. ф-лы, 2 табл.

Description

Изобретение относится к области металлургии, в частности, к производству сварных труб для нефте-, газо- и продуктопроводов и других аналогичных конструкций (резервуары, сосуды давления), работающих в сложных геологических, климатических условиях и при наличии агрессивных коррозионных сред.
Известна труба и способ ее производства (патент РФ №2180691, С 21 D 9/08, опубл. 10.11.1999), включающий выплавку стали, обработку в ковше разливку, горячую прокатку на лист за несколько проходов с заданной степенью деформации, формовку и сварку. Сталь выплавляют на первородных или чистых шихтовых материалах, при следующем соотношении компонентов, мас.%:
углерод 0,03-0,11
марганец 0,90-1,80
кремний 0,06-0,60
хром 0,005-0,30
никель 0,005-0,30
ванадий 0,02-0,12
ниобий 0,03-0,10
титан 0,010-0,040
алюминий 0,010-0,055
кальций 0,001-0,005
сера 0,0005-0,008
фосфор 0,0005-0,010
азот 0,001-0,012
медь 0,005-0,25
сурьма 0,0001-0,005
олово 0,0001-0,007
мышьяк 0,0001-0,008
железо остальное,
при этом содержание углерода, азота, меди, фосфора, сурьмы, олова и мышьяка должны удовлетворять соотношениям:
С+10N<0,14
10P+Cu<0,14
2P+Sn+Sb+As<0,035
Горячая прокатка ведется с уменьшением степени деформации в каждом последующем проходе в 1,25-2,5 раза по отношению к предыдущему и при температуре, удовлетворяющей следующему соотношению:
Тн.пр.-Тк.пр.<200,
где Тн.пр. и Тк.пр. - температуры начала и конца прокатки в проходе соответственно.
Отсутствие в описанном выше способе производства труб из горячекатаного листа регулируемого ускоренного охлаждения резко ограничивает возможности получения высокопрочных труб класса К60 и выше (особенно при толщинах листа больше 12 мм) без снижения таких важных характеристик как ударная вязкость при отрицательных температурах, пластичность, свариваемость, трещиностойкость и коррозионная стойкость. Это обусловлено тем, что компенсацией не предусмотренного изобретением ускоренного охлаждения для обеспечения требуемых прочностных характеристик на уровне 60 кг/мм2 и выше могут быть: снижение температуры конца прокатки до 700-750°С, повышение содержания углерода и марганца. И то, и другое, обеспечивая необходимую прочность, приводят к ухудшению вышеперечисленных характеристик, в первую очередь, к резкому снижению ударной вязкости, свариваемости и коррозионной стойкости.
Задачей данного изобретения является обеспечение сочетания необходимого уровня прочности (предел прочности выше 620 кг/мм2) с высокими характеристики пластичности и вязкости, трещиностойкости и коррозионной стойкости в трубах и других конструкциях, изготавливаемых из листа толщиной до 50 мм.
Технический результат достигается тем, что труба для нефтегазопроводов изготавливают из стали, выплавленной на первородных или чистых шихтовых материалах при следующем соотношении компонентов, мас.%:
углерод 0,02-0,11
марганец 0,10-1,80
кремний 0,06-0,60
хром 0,005-0,30
никель 0,005-1,0
ванадий 0,01-0,12
ниобий 0,02-0,10
титан 0,01-0,04
алюминий 0,01-0,05
кальций 0,0005-0,008
сера 0,0005-0,008
фосфор 0,001-0,012
азот 0,001-0,012
медь 0,005-0,25
сурьма 0,0001-0,005
олово 0,0001-0,007
мышьяк 0,0001-0,008
молибден 0,001-0,5
железо остальное,
при этом суммарное содержание никеля и марганца связано с концентрацией молибдена и фосфора следующим соотношением, мас.%:
Figure 00000001
Технический результат достигается также тем, что способ производства включает получение стали с составом, указанным выше, обработку в ковше, разливку, горячую прокатку, формовку и сварку трубы. При этом горячую прокатку ведут на реверсивном или непрерывном станах с последующим регулируемым ускоренным охлаждением, скорость которого, определяемая по выражению:
Figure 00000002
удовлетворяет следующему соотношению:
Figure 00000003
где Тк.пр. - температура поверхности листа или полосы в конце прокатки в интервале 750-850°С;
Тк.охл. - температура поверхности листа или полосы в конце регулируемого ускоренного охлаждения в интервале 500-700°С;
Vл. - скорость перемещения листа или полосы в душирующей или ламинарной установках, м/с;
Lд.у. - длина душирующей или ламинарной установок (может изменяться в пределах 10-100 метров), м.
Предложенные изобретения с соблюдением приведенных соотношений обеспечивают одновременное удовлетворение требований как по прочностным характеристикам (предел прочности выше) труб из листов толщиной до 50 мм и вязкости при отрицательных температурах, так и свариваемости, трещиностойкости и коррозионной стойкости.
В таблице 1 приведен химический состав материала (стали) предложенной и известной труб. Составы подбирались таким образом, чтобы оценить влияние молибдена и никеля на прочность при различных условиях охлаждения листов после прокатки. Плавки проводили в вакуумной индукционной печи. Завалка состояла из чистого армко-железа и в зависимости от варианта состава - никеля, ферромолибдена, меди и других шихтовых материалов. После достижения требуемого разрежения в печи начинали расплавление завалки. После полного расплавления и нагрева металла до температуры 1630-1650°С проводили дегазирующую выдержку, а затем вводили в ванну необходимые расчетные количества металлического марганца, феррованадия и феррониобия, а затем присаживали раскислители: ферросилиций, алюминий и ферротитан. После доведения температуры жидкой стали до требуемой (1560-1580°С) металл без нарушения вакуума сливали непосредственно из тигля в изложницу.
Всего в вакуумной индукционной печи было выплавлено 12 опытных плавок. Для всех плавок был проанализирован химический состав металла, и по его результатам отобрали три плавки, в которых соотношение, связывающее суммарное содержание никеля и марганца с концентрацией молибдена и фосфора, для плавок 1, 2, 3 равно 0,01; 0,0057 и 0,0064 соответственно, т.е. меньше 0,03.
Отобранные слитки, а также металл плавки стали известной трубы были прокованы на пластины толщиной 80-430 мм, затем прокатаны на реверсивном стане на толщину 50 и 20 мм и охлаждены со скоростями 10 и 20 градусов в секунду, а также на воздухе. Последнее условие охлаждения соответствует горячекатаному листу, а первые два - регулируемому ускоренному охлаждению. Полученные листы подвергли формовке и сварке с получением труб.
В таблице 2 приведены свойства этих плавок в сравнении с плавкой известного состава. Полученные результаты свидетельствуют, что новая сталь заявленного состава в сочетании с заявленной технологией прокатки, предусматривающей регулируемое охлаждение со скоростями не менее 4°С/с, обладает требуемым сочетанием высокого уровня прочности в сечениях до 50 мм с высокой вязкостью, а значит и трещиностойкостью, пластичностью при низких температурах. Скорость регулируемого охлаждения, равная 10 м/с, получена при прокатке на широкополосном стане: температура поверхности полосы в конце прокатки - 840°С, температура поверхности полосы в конце регулируемого ускоренного охлаждения - 640°С, длина ламинарной установки - 60 м, скорость перемещения полосы в ламинарной установке 3 м/с. Скорость регулируемого охлаждения, равная 20 м/с, получена при прокатке на реверсивном стане: температура поверхности листа в конце прокатки - 800°С, температура поверхности листа в конце регулируемого ускоренного охлаждения - 600°С, длина душирующей установки - 10 м, скорость перемещения листа в душирующей установке - 1 м/с. Скорость охлаждения листа на воздухе равна примерно 2-3°С/с. После охлаждения формуют из листа трубу и сваривают ее.
Таблица 1
Химический состав стали
Компонент Содержание, мас.%
Плавка №1 Плавка №2 Плавка №3 Плавка известной стали
Углерод 0,02 0,04 0,09 0,06
Марганец 1,50 1,0 0,3 1,4
Кремний 0,1 0,18 0,25 0,25
Хром 0,05 0,28 0,2 0,15
Никель 0,5 0,1 0,9 0,1
Ванадий 0,1 0,05 0,01 0,07
Ниобий 0,032 0,06 0,087 0,06
Титан 0,01 0,015 0,035 0,015
Алюминий 0,012 0,021 0,028 0,024
Кальций 0,0005 0,003 0,006 0,005
Сера 0,0035 0,004 0,008 0,003
Фосфор 0,005 0,007 0,008 0,005
Азот 0,005 0,006 0,007 0,007
Медь 0,23 0,1 0,01 0,15
Сурьма 0,0003 0,0009 0,004 0,005
Олово 0,0005 0,005 0,007 0,005
Мышьяк 0,0002 0,004 0,008 0,006
Та6лица 2
Свойства стали
Плавка Толщина листа, мм Предел прочности, Н/мм2 Температура хрупко-вязкого перехода, °С
Скорость охлаждения, °С/с Скорость охлаждения, °С/с
20 10 воздух 20 10 воздух
1 20/50 836/687 780/730 550/470 -90/-80 -80/-70 -50/-40
2 20/50 807/712 750/650 540/460 -90/-80 -80/-70 -50/-40
3 20/50 767/657 720/630 530/450 -90/-80 -80/-70 -50/-40
плавка известной стали 20/50 621/528 500/410 420/340 -80/-30 -50/-20 -20/-10

Claims (2)

1. Труба для нефте-, газо- и продуктопроводов, изготовленная из стали, выплавленной на первородных или чистых шихтовых материалах, содержащей углерод, марганец, кремний, хром, никель, ванадий, ниобий, титан, алюминий, кальций, серу, фосфор, азот, медь, сурьму, олово, мышьяк и железо, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит молибден при следующем соотношении компонентов, мас.%:
углерод 0,02-0,11
марганец 0,10-1,80
кремний 0,06-0,60
хром 0,005-0,30
никель 0,005-1,0
ванадий 0,01-0,12
ниобий 0,02-0,10
титан 0,01-0,04
алюминий 0,01-0,05
кальций 0,0005-0,008
сера 0,0005-0,008
фосфор 0,001-0,012
азот 0,001-0,012
медь 0,005-0,25
сурьма 0,0001-0,005
олово 0,0001-0,007
мышьяк 0,0001-0,008
молибден 0,001-0,5
железо остальное
при этом суммарное содержание никеля и марганца связано с концентрацией молибдена и фосфора следующим соотношением, мас.%:
Figure 00000004
2. Способ производства трубы для нефте-, газо- и продуктопроводов, включающий выплавку стали, обработку в ковше, разливку, горячую прокатку, формовку и сварку, отличающийся тем, что осуществляют выплавку стали с составом по п.1, горячую прокатку ведут на реверсивном или непрерывном станах с последующим регулируемым ускоренным охлаждением, скорость которого определяют по выражению:
Figure 00000005
удовлетворяет следующему соотношению:
Figure 00000006
где
Тк.пр. - температура поверхности листа или полосы в конце прокатки в интервале 750-850°С;
Тк.охл. - температура поверхности листа или полосы в конце регулируемого ускоренного охлаждения в интервале 500-700°С;
Vл. - скорость перемещения листа или полосы в душирующей или ламинарной установках, м/с;
Lд.у. - длина душирующей или ламинарной установок.
RU2004117180/02A 2004-06-07 2004-06-07 Труба для нефте-, газо- и продуктопроводов и способ ее производства RU2252972C1 (ru)

Priority Applications (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2004117180/02A RU2252972C1 (ru) 2004-06-07 2004-06-07 Труба для нефте-, газо- и продуктопроводов и способ ее производства
PCT/RU2005/000314 WO2005121385A1 (fr) 2004-06-07 2005-06-07 Canalisation pour oleoducs et gazoducs, et procede de fabrication associe
EP05759319A EP1811054B1 (en) 2004-06-07 2005-06-07 Pipe for petroleum and gas product pipelines and method for the production thereof
AT05759319T ATE478166T1 (de) 2004-06-07 2005-06-07 Rohr für erdöl- und gasproduktpipelines und herstellungsverfahren dafür
CNB2005800266856A CN100485078C (zh) 2004-06-07 2005-06-07 用于石油产品、天然气产品和产品管道的管及其制造方法
DE602005023043T DE602005023043D1 (de) 2004-06-07 2005-06-07 Rohr für erdöl- und gasproduktpipelines und herstellungsverfahren dafür
UAA200701183A UA83944C2 (ru) 2004-06-07 2005-07-06 Труба для нефте,-газо- и продкутопроводов и способ ее производства

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2004117180/02A RU2252972C1 (ru) 2004-06-07 2004-06-07 Труба для нефте-, газо- и продуктопроводов и способ ее производства

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2252972C1 true RU2252972C1 (ru) 2005-05-27

Family

ID=35503078

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2004117180/02A RU2252972C1 (ru) 2004-06-07 2004-06-07 Труба для нефте-, газо- и продуктопроводов и способ ее производства

Country Status (7)

Country Link
EP (1) EP1811054B1 (ru)
CN (1) CN100485078C (ru)
AT (1) ATE478166T1 (ru)
DE (1) DE602005023043D1 (ru)
RU (1) RU2252972C1 (ru)
UA (1) UA83944C2 (ru)
WO (1) WO2005121385A1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2656900C1 (ru) * 2014-07-25 2018-06-07 Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн Стальная труба из низколегированного сплава для нефтяных скважин

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102605155B (zh) * 2012-04-06 2013-04-24 扬州华展管件有限公司 液化天然气深冷装置用管件加工工艺
CN103362454A (zh) * 2013-08-08 2013-10-23 成都伍田机械技术有限责任公司 解决油井管接箍粘扣和提高其耐蚀性的方法
KR102057765B1 (ko) 2017-12-29 2019-12-19 현대제철 주식회사 철근 및 이의 제조 방법

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5545269A (en) * 1994-12-06 1996-08-13 Exxon Research And Engineering Company Method for producing ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability
KR100386767B1 (ko) * 1997-07-28 2003-06-09 닛폰 스틸 가부시키가이샤 인성이 우수한 초고강도 용접성 강의 제조방법
DE19838673C1 (de) * 1998-08-20 2000-04-20 Mannesmann Ag Verfahren zur Herstellung hochfester und hochzäher Stahlprofilrohre und Anlage zu dessen Durchführung
US6299705B1 (en) * 1998-09-25 2001-10-09 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. High-strength heat-resistant steel and process for producing high-strength heat-resistant steel
JP4071906B2 (ja) * 1999-11-24 2008-04-02 新日本製鐵株式会社 低温靱性の優れた高張力ラインパイプ用鋼管の製造方法
RU2180691C1 (ru) * 2000-09-04 2002-03-20 Акционерное общество закрытого типа Научно-производственное объединение "Полиметалл" Труба для нефтегазопродуктопроводов и способ ее производства
RU2221875C2 (ru) * 2002-02-08 2004-01-20 Открытое акционерное общество "Волжский трубный завод" Способ производства бесшовных труб из углеродистой или низколегированной стали повышенной коррозионной стойкости
RU2241780C1 (ru) 2003-12-30 2004-12-10 Закрытое акционерное общество Научно-производственное объединение "ПОЛИМЕТАЛЛ" Сталь

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2656900C1 (ru) * 2014-07-25 2018-06-07 Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн Стальная труба из низколегированного сплава для нефтяных скважин

Also Published As

Publication number Publication date
CN101001971A (zh) 2007-07-18
EP1811054A4 (en) 2008-08-06
EP1811054B1 (en) 2010-08-18
ATE478166T1 (de) 2010-09-15
EP1811054A1 (en) 2007-07-25
UA83944C2 (ru) 2008-08-26
DE602005023043D1 (de) 2010-09-30
WO2005121385A1 (fr) 2005-12-22
CN100485078C (zh) 2009-05-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2406780C2 (ru) Нержавеющая сталь, полученная дуплекс-процессом
CN101437973B (zh) 油井管用马氏体类无缝不锈钢管及其制造方法
AU2004315176B2 (en) Steel product for line pipe excellent in resistance to HIC and line pipe produced by using the steel product
AU739624B2 (en) Martensitic stainless steel for seamless steel pipe
AU2003264947A1 (en) High strength seamless steel pipe excellent in hydrogen-induced cracking resistance and its production method
CA2826880A1 (en) Duplex stainless steel and production method therefor
EP2415883A1 (en) Method for producing high-strength seamless cr-ni alloy pipe
WO2006054430A1 (ja) マルテンサイト系ステンレス鋼
KR20190082804A (ko) 저온용 중망간 강 제품 및 그 제조 방법
CA3121604C (en) Hot rolled and steel and a method of manufacturing thereof
JP5217277B2 (ja) 高合金管の製造方法
US20230114537A1 (en) Martensitic stainless steel seamless pipe
RU2252972C1 (ru) Труба для нефте-, газо- и продуктопроводов и способ ее производства
RU2241780C1 (ru) Сталь
US10280487B2 (en) High alloy for oil well
RU2584315C1 (ru) Конструкционная криогенная аустенитная высокопрочная коррозионно-стойкая, в том числе в биоактивных средах, свариваемая сталь и способ ее обработки
CA3159934A1 (en) Alloy
CN106555095B (zh) 用于含h2s油气工程的耐蚀合金、含有该合金的油井管及其制造方法
RU2180691C1 (ru) Труба для нефтегазопродуктопроводов и способ ее производства
WO2014024234A1 (en) Steel plate for high strength steel pipe and high strength steel pipe
US11505842B2 (en) Low-alloy high-strength seamless steel pipe for oil country tubular goods
RU2333970C1 (ru) Трубная заготовка из низколегированной стали
WO1997048830A1 (fr) Alliage possedant une forte teneur en chrome et en nickel et resistant a la corrosion par sulfure d&#39;hydrogene
JP2007277698A (ja) 高温強度および靱性に優れたＣｒ含有鋼管の製造方法、およびＣｒ含有鋼管
JP2002105603A (ja) マルテンサイト系ステンレス鋼

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20060608

NF4A Reinstatement of patent

Effective date: 20100720

TK4A Correction to the publication in the bulletin (patent)

Free format text: AMENDMENT TO CHAPTER -MM4A- IN JOURNAL: 16-2007

HE4A Change of address of a patent owner
PC41 Official registration of the transfer of exclusive right

Effective date: 20121002

MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20150608