RU2242339C2 - Method for joining hard alloy with cast base of tool - Google Patents
Method for joining hard alloy with cast base of toolInfo
- Publication number
- RU2242339C2 RU2242339C2 RU2002135208/02A RU2002135208A RU2242339C2 RU 2242339 C2 RU2242339 C2 RU 2242339C2 RU 2002135208/02 A RU2002135208/02 A RU 2002135208/02A RU 2002135208 A RU2002135208 A RU 2002135208A RU 2242339 C2 RU2242339 C2 RU 2242339C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- hard alloy
- mold
- tool
- cast iron
- contact
- Prior art date
Links
Landscapes
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
Abstract
Description
Предлагаемое изобретение относится к области создания неразъемных соединений металлических материалов в машиностроении, в частности к области литья и пайки в инструментальном производстве и может быть использовано при изготовлении инструмента для горнодобывающей и металлообрабатывающей отраслей промышленности.The present invention relates to the field of creating permanent connections of metallic materials in mechanical engineering, in particular to the field of casting and soldering in tool manufacturing and can be used in the manufacture of tools for the mining and metalworking industries.
Известен способ соединения твердого сплава с литой основой инструмента, описанный в а.с. №565775. По данному способу на поверхности твердого сплава наносят слой защитного покрытия и припоя, после чего твердый сплав устанавливают в литейную форму, подогревают вместе с формой до 800...1100°С при одновременной подаче в ее полость защитной газовой среды, поддерживая подачу среды вплоть до заливки формы металлическим расплавом основы инструмента.A known method of connecting a hard alloy with a cast tool base, described in A. with. No. 565775. According to this method, a layer of protective coating and solder is applied to the surface of the hard alloy, after which the hard alloy is installed in the casting mold, heated together with the mold to 800 ... 1100 ° C while the protective gas medium is supplied into its cavity, maintaining the flow of the medium up to pouring the mold with a molten metal base of the tool.
Данный способ имеет два недостатка. Один из недостатков заключается в том, что для осуществления способа необходимо применение защитной газовой среды, принудительно подаваемой в полость литейной формы, а также совмещение этого процесса с одновременным подогревом формы перед заливкой. Подобная необходимость снижает технологичность процесса получения соединения с помощью данного способа.This method has two disadvantages. One of the disadvantages lies in the fact that the implementation of the method requires the use of a protective gas environment, forcibly supplied to the cavity of the mold, as well as the combination of this process with the simultaneous heating of the mold before pouring. This need reduces the manufacturability of the process of obtaining compounds using this method.
Другим недостатком способа, который следует считать достаточно серьезным, является весьма высокая температура верхнего интервала подогрева литейной формы с твердым сплавом перед заливкой расплавом основы инструмента - 1100°С.Another disadvantage of the method, which should be considered quite serious, is the very high temperature of the upper interval for heating the casting mold with the hard alloy before pouring the tool base with melt - 1100 ° С.
С одной стороны в этом случае достаточно быстро достигается непосредственный физический контакт расплава с поверхностью твердого сплава, характеризующийся весьма активным диффузионным взаимодействием материалов на границе контакта, что обеспечивает получение надежного соединения твердого сплава с затвердевающей основой инструмента. (Следует заметить, что исходя из здравого смысла по выбору материала для основы инструмента, температура расплава последнего должна быть более высокой, чем рассматриваемая граница, в результате чего твердый сплав будет дополнительно нагреваться теплом расплава с превышением данной границы).On the one hand, in this case, direct physical contact of the melt with the surface of the hard alloy is achieved rather quickly, which is characterized by a very active diffusion interaction of materials at the contact boundary, which ensures reliable bonding of the hard alloy with the hardening base of the tool. (It should be noted that, based on common sense in choosing the material for the tool base, the temperature of the melt of the latter should be higher than the considered boundary, as a result of which the solid alloy will be additionally heated by the heat of the melt in excess of this boundary).
С другой стороны в рассматриваемом случае негативное влияние оказывает время пребывания твердого сплава при столь высокой температуре, которая может быть существенно превышена в силу технологических обстоятельств, например, при выборе в качестве материала основы инструмента конструкционной стали, имеющей температуру начала затвердевания ~1500°С (например, по патенту РФ №2096128). В результате этого твердый сплав, будучи нагретым до рассматриваемой температурной границы и претерпевшим при этом некоторые структурные изменения (обратимого характера для медленного нагрева и медленного охлаждения), будет претерпевать их и далее (с наложение структурных изменений необратимого характера). Конкретно, в металлической связующей твердого сплава и на ее границах с карбидной фазой будут происходить процессы растворения ультрамелких карбидов, а также процессы коагуляции и укрупнения мелких и средних карбидов в карбидной фазе, что в итоге приведет к снижению твердости и прочности твердого сплава и, следовательно, к снижению качества полученного соединения, а в итоге - к снижению его эксплуатационной надежности.On the other hand, in the considered case, the residence time of the hard alloy at such a high temperature, which can be significantly exceeded due to technological circumstances, for example, when choosing structural steel with a solidification onset temperature of ~ 1500 ° C (for example , according to the patent of the Russian Federation No. 2096128). As a result of this, the hard alloy, being heated to the considered temperature boundary and undergoing some structural changes (of a reversible nature for slow heating and slow cooling), will undergo them further (with superposition of structural changes of an irreversible nature). Specifically, in the metal binder of the hard alloy and at its boundaries with the carbide phase, the processes of dissolution of ultrafine carbides will occur, as well as the processes of coagulation and coarsening of small and medium carbides in the carbide phase, which will ultimately lead to a decrease in the hardness and strength of the hard alloy and, therefore, to reduce the quality of the resulting compound, and ultimately to a decrease in its operational reliability.
Кроме того известен способ соединения твердого сплава с литой основой инструмента, описанный в а.с. №165059 и являющейся прототипом предлагаемого изобретения. По данному способу твердый сплав размещают на внутренней поверхности литейной формы, вместе с которой подогревают до 800...900°С и заливают расплавом чугуна, контактирующим с твердым сплавом и формирующим основу инструмента. При этом в процессе подогрева внутри формы образуется защитная газовая среда от выгорания остатков парафино-стеариновой массы выплавленной модели, что обеспечивает создание благоприятных условий для протекания взаимодиффузионных процессов на границе контакта твердого сплава и расплава чугуна.In addition, there is a known method of joining a hard alloy with a cast tool base, described in A.S. No. 165059 and which is the prototype of the invention. According to this method, the hard alloy is placed on the inner surface of the mold, with which it is heated to 800 ... 900 ° C and poured with molten iron, which is in contact with the hard alloy and forms the basis of the tool. In this case, during the heating process, a protective gas medium is formed inside the mold from burning out the residues of the paraffin-stearin mass of the smelted model, which creates favorable conditions for the occurrence of interdiffusion processes at the interface between the solid alloy and the cast iron melt.
При выполнении способа по прототипу заливаемый в форму расплав чугуна выполняет двоякую роль. С одной стороны - роль припоя для твердого сплава благодаря способности смачивать, а также диффузионно взаимодействовать с поверхностью твердого сплава, с другой стороны - роль металлической основы твердосплавного инструмента. В качестве флюса в данном случае, как было отмечено выше, выступают газообразные продукты выгорания остатков парафино-стеариновой массы модели.When performing the method according to the prototype, molten iron cast into a mold has a dual role. On the one hand, the role of solder for a hard alloy due to its ability to wet and diffusely interact with the surface of a hard alloy, on the other hand, the role of the metal base of a carbide tool. In this case, as noted above, the gaseous products of the burning of the residues of the paraffin-stearin mass of the model are used as a flux.
Однако данный способ, являясь более технологичным за счет простоты осуществления, имеет и недостатки, а именно: 1. нерегулируемость времени существования защитной газовой среды, образующейся в полости литейной формы на этапе “подогрев формы - заливка”;However, this method, being more technologically advanced due to the simplicity of implementation, also has drawbacks, namely: 1. unregulated life time of the protective gas medium formed in the mold cavity at the stage of “mold heating - filling”;
2. проявление эффекта “намораживания” чугуна на поверхности твердого сплава после первичного контакта массы расплава чугуна с массой твердого сплава; это исключает достижение непосредственного физического контакта расплава чугуна с поверхностью твердого сплава и проявление свойств чугуна, характеризующих его как припой.2. the manifestation of the effect of "freezing" of cast iron on the surface of the hard alloy after the initial contact of the mass of the molten iron with the mass of the hard alloy; this eliminates the direct physical contact of the molten iron with the surface of the hard alloy and the manifestation of the properties of cast iron, characterizing it as solder.
Указанные недостатки затрудняют получение надежного соединения твердого сплава с основой инструмента.These disadvantages make it difficult to obtain a reliable connection of the hard alloy with the base of the tool.
Задачей предлагаемого изобретения является создание способа соединения твердого сплава с литой основой инструмента, обеспечивающего повышение надежности соединения твердого сплава с основой инструмента без снижения твердости и прочности твердого сплава при сохранении технологичности процесса получения соединения.The objective of the invention is to provide a method of connecting a hard alloy with a cast base of the tool, providing increased reliability of the connection of the hard alloy with the base of the tool without reducing the hardness and strength of the hard alloy while maintaining the manufacturability of the process of obtaining the connection.
Решение поставленной задачи достигается тем, что в известном способе соединения твердого сплава с литой основой инструмента твердый сплав размещают на внутренней поверхности литейной формы, подогревают вместе с формой при образовании защитной газовой среды и заливают форму расплавом чугуна, контактирующим с твердым сплавом и формирующим после затвердевания основу инструмента. При этом перед размещением твердого сплава в литейной форме на его поверхность, обращенную в полость формы, предварительно наносят слой экзотермического флюса, а подогрев формы с твердым сплавом проводят до 650...750°С. При заливке формы расплав чугуна контактирует с твердым сплавом через слой флюса, который обеспечивает активное диффузионное взаимодействие твердого сплава с чугуном в зоне контакта.The solution to this problem is achieved by the fact that in the known method of connecting a hard alloy with a cast base of a tool, a hard alloy is placed on the inner surface of the mold, heated together with the mold to form a protective gas medium, and the mold is poured with molten iron in contact with the hard alloy and forming the base after hardening tool. In this case, before placing the hard alloy in the mold, a layer of exothermic flux is preliminarily applied to its surface facing the mold cavity, and the mold with the hard alloy is heated to 650 ... 750 ° C. When pouring the mold, the cast iron melt is in contact with the hard alloy through a flux layer, which provides an active diffusion interaction of the hard alloy with cast iron in the contact zone.
Предложенный способ осуществляется следующим образом (на примере использования твердого сплава, имеющего форму пластинки).The proposed method is as follows (for example, the use of a hard alloy having the shape of a plate).
На одну из поверхностей твердосплавной пластинки наносят слой экзотермического флюса, после чего пластинку размещают в пресс-форме для изготовления модели основы инструмента из парафино-стеариновой смеси. На внутренней поверхности пресс-формы для этой цели предусматривают наличие специальной ниши, в которую пластинку вставляют таким образом, чтобы нанесенный слой флюса был обращен в полость пресс-формы. После этого пресс-форму заполняют парафино-стеариновой смесью, формирующей модель основы инструмента, составной частью которой впоследствии становится твердосплавная пластинка.A layer of exothermic flux is applied to one of the surfaces of the carbide plate, after which the plate is placed in the mold for manufacturing a model of the tool base from a paraffin-stearin mixture. For this purpose, a special niche is provided on the inner surface of the mold, into which the plate is inserted so that the applied flux layer faces the cavity of the mold. After that, the mold is filled with paraffin-stearin mixture, forming a model of the base of the instrument, a carbide plate subsequently becomes an integral part of which.
В дальнейшем на поверхности изготовленной модели получают керамическую оболочку литейной формы, из которой модель выплавляют, а твердосплавная пластинка остается внутри формы вместе с остатками парафино-стеариновой массы и становится частью литейной формы. Изготовленную подобным образом литейную форму подогревают перед заливкой до 650...750°С, совмещая данный процесс с ее прокаливанием, в результате чего в полости формы образуется защитная газовая среда от выгорания остатков парафино-стеариновой массы. После этого форму заливают расплавом чугуна, выполняющим с одной стороны - роль припоя в зоне контакта с твердым сплавом, с другой стороны - роль основы инструмента после затвердевания его общей массы.Subsequently, a ceramic shell of the mold is obtained on the surface of the manufactured model, from which the model is smelted, and the carbide plate remains inside the mold along with the remains of the paraffin-stearic mass and becomes part of the mold. A mold made in this way is heated before pouring to 650 ... 750 ° C, combining this process with its calcination, as a result of which a protective gas medium is formed in the mold cavity from burning out the residues of the paraffin-stearin mass. After that, the mold is poured with a cast iron melt, performing, on the one hand, the role of solder in the zone of contact with the hard alloy, and on the other hand, the role of the base of the tool after its total mass has hardened.
Учитывая вышеизложенное, при осуществление предлагаемого способа необходимо: 1. подогревать форму с твердым сплавом до 650...750°С; 2. перед размещением твердого сплава в форме наносить на его поверхность, обращенную в полость формы, слой экзотермического флюса.Given the above, when implementing the proposed method, it is necessary: 1. to heat the form with a hard alloy to 650 ... 750 ° C; 2. Before placing the hard alloy in the mold, apply a layer of exothermic flux to its surface facing the mold cavity.
Указанный выше температурный интервал подогрева формы выбран из необходимости учета следующих обстоятельств: а) при температурах данного интервала выгорание остатков парафино-стеариновой массы внутри формы будет происходить медленнее, чем по прототипу, но без существенных образований сажистых налетов (сажистого углерода) на ее внутренней поверхности, что позволяет увеличить время действия защитной газовой среды; б) время пребывания твердого сплава при температурах данного интервала (при условии поверхностной защиты) не оказывает влияния на конечные свойства твердого сплава, главными из которых являются твердость и прочность; повышение же температуры приводит ко все более заметному проявлению негативного влияния в этом отношении фактора времени, которое при температурах, близких к температуре плавления чугуна, становится превалирующим (по данным ВНИИТСа, ВНИИ Инструмента и других авторитетных источников); особо следует отметить тот факт, что выбранный температурный интервал не должен соприкасаться с интервалом “провала” прочности нагретого твердого сплава, который следует проходить медленно как при нагреве, так и при охлаждении; по всей вероятности, проявление “провала” связано с полиморфным превращением в легированной кобальтовой фазе твердого сплава и отмечается в зависимости от марки твердого сплава (для распространенных групп ВК и ТК) в интервале 400...600°С; в) после заливки литейной формы, подогретой вместе с твердым сплавом до температур данного интервала, расплав чугуна, контактируя с внутренней поверхностью формы, затвердевает значительно раньше в зоне расположения твердого сплава и образует устойчивую корку (“намороженный” слой), что следует допустить из следующих соображений; с одной стороны - затвердевший слой чугуна являясь своеобразной тепловой защитой для твердого сплава, способствует более плавному дополнительному подогреву последнего за счет тепла сохраняющегося расплава чугуна, с другой стороны - при некоторой температуре подогрева на поверхности твердого сплава активизируется слой экзотермического флюса с выделением дополнительного тепла за счет экзотермических реакций, в результате чего приграничный слой затвердевшего чугуна (корки) подплавляется и достигается временный физический контакт полученного расплава с поверхностью твердого сплава (здесь следует заметить, что при отработке технологии изготовления паяного твердосплавного инструмента с использованием в качестве припоя чугуна по патенту РФ №2076795, время существования припоя в расплавленном состоянии составляло 5...7 с); достигаемая температура и время ее действия для экзотермических флюсов могут быть регулируемыми их составом и количеством составляющих, что общеизвестно; г) в виду совмещения процесса подогрева твердого сплава с прокалкой литейной формы при выбранном температурном интервале, следует рассмотреть данный вопрос обстоятельнее; главными качествами литейной формы, обеспечивающими ее служебные свойства, являются огнеупорность, сочетающаяся с определенной газопроницаемостью, и прочность для удержания массы металлического расплава в пространстве; огнеупорность и газопроницаемость формы достигаются практически полностью уже при подогреве ее до 500...600°С, когда выгорает (или необратимо разлагается) органическая составляющая гидролизованного этилсиликата (C2H5O)Si·nH2O, склеивавшая ранее частицы кварц-маршалита, а гидратная и химически связанная вода удаляются еще ранее (до 500°С); прочность же формы обеспечивается условиями подготовки ее к заливке - установкой в ящик-опоку с засыпкой смесью кварцевого песка и шамотной крошки (к этому следует добавить, что рекомендуемые в технической литературе температуры прокаливания литейных форм перед заливкой металлическим расплавом основы инструмента, укладывающиеся в интервал 800...1100°С, продиктованы, видимо, необходимостью учета тех или иных технологических обстоятельств).The above temperature range for heating the mold is selected from the need to take into account the following circumstances: a) at temperatures of this interval, the residues of paraffin-stearin mass inside the mold will burn out more slowly than in the prototype, but without significant formation of soot deposits (soot carbon) on its inner surface, which allows to increase the duration of the protective gas environment; b) the residence time of the hard alloy at temperatures of this interval (subject to surface protection) does not affect the final properties of the hard alloy, the main of which are hardness and strength; an increase in temperature leads to an increasingly noticeable manifestation of the negative influence of the time factor in this regard, which at temperatures close to the melting temperature of cast iron becomes prevailing (according to VNIITS, VNII Instrument and other authoritative sources); it should be specially noted that the selected temperature range should not be in contact with the interval of “failure” of the strength of the heated hard alloy, which should be passed slowly both during heating and cooling; in all likelihood, the “dip” manifestation is associated with the polymorphic transformation of the hard alloy in the cobalt doped phase and is noted depending on the grade of the hard alloy (for common VK and TC groups) in the range of 400 ... 600 ° С; c) after pouring the casting mold, heated together with the hard alloy to the temperatures of this interval, the molten iron, in contact with the inner surface of the mold, solidifies much earlier in the area of the hard alloy and forms a stable crust (“frosted” layer), which should be admitted from the following considerations; on the one hand, the hardened cast iron layer, being a kind of thermal protection for the hard alloy, contributes to a smoother additional heating of the latter due to the heat of the retained cast iron melt, on the other hand, at a certain heating temperature, an exothermic flux layer is activated with the release of additional heat due to exothermic reactions, as a result of which the boundary layer of hardened cast iron (crust) is fused and a temporary physical contact is achieved chennogo melt carbide surface (here it should be noted that when developing manufacturing brazed carbide tools technology using as a solder iron RF patent №2076795, the lifetime of the solder in a molten state was 5 ... 7); the achieved temperature and the time of its action for exothermic fluxes can be controlled by their composition and the number of components, which is well known; d) in view of combining the process of heating a hard alloy with calcining a mold at a selected temperature range, this issue should be considered in more detail; the main qualities of the mold, ensuring its service properties, are refractoriness, combined with a certain gas permeability, and strength to hold the mass of the metal melt in space; refractoriness and gas permeability of the form are achieved almost completely when it is heated to 500 ... 600 ° C, when the organic component of the hydrolyzed ethyl silicate (C 2 H 5 O) Si · nH 2 O, which previously glued quartz-marshallite particles, burns out , and hydrated and chemically bound water is removed even earlier (up to 500 ° C); the strength of the mold is ensured by the conditions for preparing it for pouring - installation in a flask box filled with a mixture of quartz sand and fireclay chips (it should be added that the temperature of calcination of casting molds recommended in the technical literature before pouring metal melt into the tool base, falling within the range of 800. ..1100 ° С, apparently dictated by the need to take into account certain technological circumstances).
Указанное ранее технологическое действие по осуществлению предлагаемого способа соединения твердого сплава с литой основой инструмента, заключающееся в предварительном нанесении на поверхность твердого сплава слоя экзотермического флюса, не требует никакой предварительной подготовки поверхности твердого сплава. Это объясняется достаточной технологичностью чугуна как припоя, способного, как отмечалось выше, смачивать и диффузионно взаимодействовать с поверхностью твердого сплава (а также со стальной поверхностью, если иметь ввиду технологию изготовления паяного твердосплавного инструмента). К отмеченному ранее по поводу отработки технологии изготовления паяного твердосплавного инструмента следует добавить, что наличие на стальной поверхности жировых пленок, следов коррозии или окисных пленок после наждачной зачистки (прижогов) не оказывает влияния на качество соединения стали с твердым сплавом с помощью слоя чугуна. Многолетние исследования чугуна как материала для использования в качестве припоя приводят к выводу, что расплав чугуна в некоторой степени обладает и свойствами флюса, так как способен не только смачивать и диффузионно взаимодействовать с поверхностями сталей и твердых сплавов, содержащих металлическую составляющую, но и реагировать с различными веществами на их поверхности, избирательно поглощая продукты реакций.The previously indicated technological action for the implementation of the proposed method for connecting a hard alloy with a cast base of a tool, which consists in preliminary applying an exothermic flux layer to the surface of the hard alloy, does not require any preliminary preparation of the surface of the hard alloy. This is explained by the sufficient manufacturability of cast iron as solder, which, as noted above, is capable of wetting and diffusively interacting with the surface of a hard alloy (as well as with a steel surface, if we take into account the technology for manufacturing a brazed carbide tool). To the previously noted regarding the development of the technology for manufacturing a brazed carbide tool, it should be added that the presence on the steel surface of grease films, traces of corrosion or oxide films after sanding (burns) does not affect the quality of the connection of steel with carbide using a layer of cast iron. Long-term studies of cast iron as a material for use as solder lead to the conclusion that cast iron melt to some extent also has flux properties, as it can not only wet and diffusely interact with the surfaces of steels and hard alloys containing a metal component, but also react with various substances on their surface, selectively absorbing reaction products.
Подобного поведения расплава чугуна следует ожидать и при протекании реакций разложения нанесенного на твердый сплав слоя экзотермического флюса, который до разложения выполняет роль защитного покрытия для твердого сплава ввиду сохраняющейся ограниченности времени действия защитной газовой среды, образующейся при подогреве формы в результате выгорания остатков парафино-стеариновой массы выплавленной модели.A similar behavior of the cast iron melt should also be expected during the decomposition of the exothermic flux layer deposited on the hard alloy, which, before decomposition, acts as a protective coating for the hard alloy due to the continued limited time of action of the protective gaseous medium formed upon heating of the mold as a result of burning of paraffin-stearin mass residues smelted model.
Таким образом, при осуществлении предлагаемого способа после заливки формы расплавом чугуна в зоне контакта чугуна с твердым сплавом создаются условия, характерные для пайки - наличие устойчивой корки затвердевшего чугуна в зоне расположения твердого сплава, подогрев зоны теплом основной массы расплава чугуна до температуры активизации флюса с дальнейшим подогревом теплом экзотермических реакций, в результате чего происходит подплавление корки чугуна и достигается кратковременный физический контакт чугуна с твердым сплавом. Это обеспечивает активное диффузионное взаимодействие твердого сплава с чугуном в зоне их контакта, что способствует с одной стороны - повышению качества формирующегося соединения, с другой стороны - исключению негативного влияния температурно-временного фактора на твердость и прочность твердого сплава, а в целом - повышению надежности соединения без существенных технологических изменений процесса получения последнего.Thus, in the implementation of the proposed method, after casting the mold with molten iron in the contact zone of cast iron with hard alloy, the conditions typical for soldering are created - the presence of a stable crust of hardened cast iron in the zone of location of the solid alloy, heating the zone with heat of the bulk of the molten iron to a flux activation temperature with further heated by heat of exothermic reactions, as a result of which the pig-iron crust is melted and a short-term physical contact of cast iron with hard alloy is achieved. This ensures active diffusion interaction of the hard alloy with cast iron in the zone of their contact, which contributes, on the one hand, to improving the quality of the forming compound, and on the other hand, to eliminating the negative influence of the temperature-time factor on the hardness and strength of the hard alloy, and in general to improving the reliability of the joint without significant technological changes in the process of obtaining the latter.
Учитывая вышеизложенное, следует сделать вывод, что предлагаемый способ позволяет повысить надежность соединения твердого сплава с литой основой инструмента без снижения твердости и прочности твердого сплава при сохранении технологичности процесса получения соединения.Given the foregoing, it should be concluded that the proposed method improves the reliability of the connection of the hard alloy with the cast base of the tool without reducing the hardness and strength of the hard alloy while maintaining the manufacturability of the process of obtaining the connection.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002135208/02A RU2242339C2 (en) | 2002-12-24 | 2002-12-24 | Method for joining hard alloy with cast base of tool |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002135208/02A RU2242339C2 (en) | 2002-12-24 | 2002-12-24 | Method for joining hard alloy with cast base of tool |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2002135208A RU2002135208A (en) | 2004-06-27 |
| RU2242339C2 true RU2242339C2 (en) | 2004-12-20 |
Family
ID=34387413
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2002135208/02A RU2242339C2 (en) | 2002-12-24 | 2002-12-24 | Method for joining hard alloy with cast base of tool |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2242339C2 (en) |
-
2002
- 2002-12-24 RU RU2002135208/02A patent/RU2242339C2/en not_active IP Right Cessation
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100369887B1 (en) | Foundry exothermic assembly | |
| KR100994388B1 (en) | Protective coating for a ceramic surface in a casting tool | |
| US2912729A (en) | Refractory molds | |
| CN106238670A (en) | Foundry facing and preparation method and application | |
| JPS6121287B2 (en) | ||
| JP5437788B2 (en) | Casting mold and method for directional solidification process | |
| JPH0335839A (en) | Molding material | |
| RU2242339C2 (en) | Method for joining hard alloy with cast base of tool | |
| CN102430744A (en) | Casting process of highly-abrasionproof composite lining plate | |
| US20060091187A1 (en) | Flux and method for joining dissimilar metals | |
| US3605855A (en) | Process for the making of metal moulds for a casting | |
| JP2013522047A (en) | Method for brazing the surface of a metal substrate | |
| JP3190116B2 (en) | Pre-treatment method for repair work of irregular refractories | |
| RU2279946C2 (en) | Method of manufacture of hard-carbide-tipped tools | |
| JP2001038461A (en) | Parts jointing method by casting | |
| CN107034460A (en) | A kind of method for preparing titanium carbide base hard alloy coating | |
| JPH0328255B2 (en) | ||
| CN109809805A (en) | It is a kind of for controlling the silicon carbide ceramics membrane preparation method in Jinsui River mouthful | |
| RU2003432C1 (en) | Method for making castings with sealing members | |
| KR100398705B1 (en) | Coating material, its production method and coating process for metal mold casting of high melting point alloys. | |
| JPH0519508B2 (en) | ||
| RU2202441C2 (en) | Method for connecting hard alloy with cast base of tool | |
| JPS59227781A (en) | Ceramic metal bonding method | |
| FR2556623A1 (en) | METHOD FOR MOLDING A MODEL LOST OF METALS, MOLDS FOR CARRYING OUT SAID METHOD, AND PROCESS FOR PRODUCING SAID MOLDS | |
| RU2001036C1 (en) | Raw mixture for ceramic fettling of refractory lining |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20071225 |