RU2237103C1 - Высокопрочная конструкционная сталь повышенной прокаливаемости - Google Patents
Высокопрочная конструкционная сталь повышенной прокаливаемости Download PDFInfo
- Publication number
- RU2237103C1 RU2237103C1 RU2003110346/02A RU2003110346A RU2237103C1 RU 2237103 C1 RU2237103 C1 RU 2237103C1 RU 2003110346/02 A RU2003110346/02 A RU 2003110346/02A RU 2003110346 A RU2003110346 A RU 2003110346A RU 2237103 C1 RU2237103 C1 RU 2237103C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- hardenability
- boron
- silicon
- vanadium
- Prior art date
Links
- 229910000746 Structural steel Inorganic materials 0.000 title claims description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 11
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 10
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 10
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 8
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 4
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 10
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 6
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 36
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 36
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 abstract 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 abstract 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 abstract 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 8
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 8
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 4
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 1
- 238000010835 comparative analysis Methods 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 238000007542 hardness measurement Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000010606 normalization Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000004848 polyfunctional curative Substances 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии, в частности к разработке конструкционной высокопрочной стали, предназначенной для изготовления сварных конструкций. Сталь содержит компоненты в следующем соотношении, мас.%: углерод 0.16-0.21; марганец 0.95-1.30; кремний 0.20-0.35; никель 0.30-0.70; хром 0.40-0.65; молибден 0.20-0.30; ванадий 0.03-0.08; бор 0.0005-0.0050; алюминий 0.030-0.060; титан 0.01-0.03; азот 0.005-0.015; железо – остальное. Причем 
;
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к разработке конструкционной высокопрочной стали, предназначенной для изготовления сварных конструкций различного назначения.
Известна конструкционная сталь, содержащая, мас.%: углерод 0.17-0.24, кремний 0.17-0.37, марганец 0.8-1.2, хром 0.8-1.2, бор 0.002-0.004, молибден 0.07-0.11, сера не более 0.03, фосфор не более 0.03, остальное железо [1].
Недостатком данной стали являются: широкие границы содержания легирующих элементов, что может привести к нестабильности механических свойств; низкие характеристики технологичности, прокаливаемости и прочности.
Наиболее близкая по технической сущности и достигаемому эффекту к предлагаемой стали является сталь, содержащая, мас.%: углерод 0.16-0.27, кремний 0.20-0.80, марганец 0.30-1.20, хром 0.15-0.35, никель 0.3-1.0, ванадий 0,03-0,5, бор 0.0015-0.06, титан 0.03-0,20, алюминий 0.04-0.15, азот 0.02-0.3, остальное железо [2].
Недостатки известной стали заключаются в том, что при относительно высоком содержании азота не учтен фактор защиты бора от связывания в нитриды, что не позволит получить повышенные характеристики прокаливаемости.
Задачей изобретения является повышение характеристик прокаливаемости и обеспечение сквозной прокаливаемости термоулучшенных листов в толщинах до 50 мм и сортового проката диаметром до 65 мм.
Поставленная задача достигается тем, что предлагаемая сталь, содержащая углерод, марганец, кремний, хром, никель, бор, титан, ванадий, алюминий, азот, остальное железо, дополнительно содержит молибден при следующем соотношении компонентов, мас.%:
Углерод 0.16-0.21
Марганец 0,95-1.30
Кремний 0.20-0.35
Никель 0.30-0.70
Хром 0.40-0.65
Молибден 0.20-0.30
Ванадий 0.03-0.08
Бор 0.0005-0.0050
Алюминий 0.030-0.060
Титан 0.01-0.03
Азот 0.005-0.015
Причем
Mn+Cr+Mo+10×V≥2.0
Примеси: сера до 0.025%, фосфор до 0.025%, медь до 0.20%.
Приведенные сочетания легирующих элементов позволяют получить в предлагаемой стали (листы толщиной до 50 мм и сортовой прокат диаметром до 65 мм), после термоулучшения (закалка от температуры не менее 920°С с последующим отпуском от температуры не ниже 620°С) однородную мелкодисперсную структуру мартенсита отпуска с благоприятным сочетанием характеристик прочности и пластичности.
Углерод и карбонитридообразующие элементы вводятся в композицию данной стали с целью обеспечения мелкодисперсной зеренной структуры, что позволит повысить как уровень ее прочности, так и обеспечить заданный уровень пластичности. При этом ванадий управляет процессами в аустенитной области (определяет склонность к росту зерна аустенита (до 950°С), стабилизирует структуру при термомеханической обработке, повышает температуру рекристаллизации и, как следствие, влияет на характер γ-α-превращения. Ванадий способствует также упрочнению стали при термоулучшении. Верхняя граница содержания углерода (0.21%), ванадия (0.08%) обусловлена необходимостью обеспечения требуемого уровня пластичности стали, а нижняя - соответственно 0.16%, 0.03% - обеспечением требуемого уровня прочности данной стали.
Марганец, хром и молибден используются, с одной стороны, как упрочнители твердого раствора, с другой стороны, как элементы, существенно повышающие устойчивость переохлажденного аустенита и увеличивающие прокаливаемость стали. При этом верхний уровень содержания указанных элементов (соответственно 1.3% Мn, 0.65% Сr, 30% Мо) определяется необходимостью обеспечения требуемого уровня пластичности стали, а нижний - (соответственно 0.95% Мn, 0.40% Сr, 0.20% Мо), необходимостью обеспечить требуемый уровень прочности и прокаливаемости стали.
Никель в заданных пределах влияет на характеристики прокаливаемости и вязкости стали. При этом нижний уровень содержания никеля - 0.30% обусловливается необходимостью обеспечения заданного уровня вязкости стали, а верхний - 0.7% - необходимостью получения мартенситной структуры при закалке стали (так как никель является аустенитизатором).
Кремний относится к ферритообразующим элементам. Нижний предел по кремнию - 0.20% обусловлен технологией раскисления стали. Содержание кремния выше 0.35% неблагоприятно скажется на характеристиках пластичности стали.
Бор способствует резкому увеличению прокаливаемости стали. При этом верхний предел содержания бора определяется соображениями пластичности стали, а нижний - необходимостью обеспечения требуемого уровня прокаливаемости.
Титан и алюминий используются в качестве раскислителей и обеспечивают защиту бора от связывания в нитриды, что способствует резкому повышению прокаливаемости стали. Так нижний уровень содержания титана - 0.01% и алюминия - 0.03% определяется требованием обеспечения прокаливаемости стали, а верхний уровень - 0.03% и 0.06% соответственно требованием обеспечения заданного уровня пластичности стали.
Азот, элемент участвующий в образовании карбонитридов, при этом нижний уровень его содержания (0.005%) определяется требованием обеспечения заданного уровня прочности, а верхний уровень (0.015%) - требованием обеспечения заданного уровня пластичности и прокаливаемости.
Для обеспечения полного связывания азота в нитриды типа TiN и AlN в результате протекания реакций:
[Ti]+[N]=TiN
[Al]+[N]=AlN
требуется выполнение следующего соотношения элементов:
в противном случае не обеспечивается защита бора от связывания его в нитриды и резко снижаются характеристики прокаливаемости стали.
Соотношение
определяет условия сохранения в стали более 50% эффективного бора, что обеспечивает заданные характеристики прокаливаемости стали.
Соотношение Mn+Cr+Mo+10×V≥2.0, с одной стороны, определяет условия, обеспечивающие заданный уровень прочности стали, с другой стороны, определяет уровень базового легирования, обеспечивающего минимальный уровень прокаливаемости стали.
Сопоставительный анализ с прототипом позволяет сделать вывод, что заявляемый состав отличается от известного введением новых компонентов - молибдена и титана, а также соотношениями:
и
Mn+Cr+Mo+10×V≥2.0.
Таким образом, заявляемое техническое решение соответствует критерию "новизна".
Анализ патентной и научно-технической информации не выявил решений, имеющих аналогичную совокупность признаков, которой достигался бы сходный эффект - повышение характеристик прокаливаемости стали.
Следовательно, заявляемая совокупность признаков соответствует критерию "существенные отличия".
Ниже дан пример осуществления предлагаемого изобретения, не исключая других в объеме формулы изобретения.
В экспериментальных условиях выплавлено 10 плавок опытных сталей, химический состав которых приведен в таблице 1. Заготовки образцов размером 14×14×300 мм прошли термическую обработку в лабораторных печах типа СНЗ по следующим режимам: закалка от 950°С с выдержкой 50 минут и охлаждением в воде. Отпуск при температуре 630°С с выдержкой 30 минут. Толщина заготовок и режимы охлаждения при закалке обеспечивали сквозную прокаливаемость заготовок. Механические характеристики определяли на тангенциальных образцах. Испытания на растяжение при комнатной температуре проводили на образцах тип I, ГОСТ 1497-84, на испытательной машине "INSTRON-1185" с тензометрической регистрацией деформации. Скорость нагружения образца - 5 мм/мин. Определяли характеристики прочности σb и σ0.2 и вязкости - δ и φ. Средние значения характеристик подсчитывали по результатам испытаний не менее трех образцов на точку. Значимость различий средних значений анализируемых величин оценивали с использованием критерия Стьюдента, вычисляемого следующим образом:
где M1 и М2 - средние значения сравниваемых величин; S и S - дисперсии среднего; t (α) - критическое значение критерия Стьюдента при уровне значимости 0.95 и числе степеней свободы - α.
Определение характеристик прокаливаемости (критический диаметр Д50) проводили методом торцевой закалки цилиндрических образцов диаметром 25.0 мм и длиной 100 мм с заплечиками согласно ГОСТ 5657. Перед изготовлением образца заготовки прошли термическую обработку в камерных печах по следующему режиму: нормализация, 950°С, 1 час, воздух. Испытывали по два образца на плавку. Закалка образцов проводилась струей воды в специальной установке. В связи с необходимостью предотвращения окисления и обезуглероживания торца образца, непосредственно соприкасающегося со струей воды при закалке, нагрев образцов в камерных печах (без защитной атмосферы) проводили в специальных стаканах. Торец образца ставился на специальную графитовую пластину. Образец нагревался в камерной печи до температуры 950°С. Продолжительность прогрева образца до температуры закалки составляла 30÷50 минут. Отклонения от заданной температуры закалки не превышало ±5°С. Выдержка образца при температуре закалки после нагрева составляла 30 мин. Время с момента извлечения образца из печи до начала охлаждения не превышало 5 сек. Образец находился под струей воды до полного охлаждения (порядка 15-20 мин). Температура охлаждающей воды составляла 20±5°С. Для замера твердости по всей длине закаленного образца сошлифовывались две диаметрально противоположные площадки на глубину 0.5±0.1 мм. Площадки сошлифовывались при обильном охлаждении водой. Шероховатость поверхности площадок была не грубее 7-го класса чистоты по ГОСТ 2789. Не допускались прижоги, вызывающие структурные изменения металла. Для построения кривой прокаливаемости стали замер твердости начинали на расстоянии 1.5 мм от закаленного торца в осевом направлении. Первые 16 замеров от торца образца производили с интервалом 1.5 мм, а затем через 3 мм. В случае необходимости повторного измерения твердости на площадке, на которой были сделаны замеры, площадку перешлифовывали. Глубина съема металла при повторной шлифовке составляла 0.1-0.2 мм. Твердость определяли по Роквеллу (HRC) в соответствии с требованиями ГОСТ 9013. Для каждой пары точек, находящихся на одинаковом расстоянии от торца образца на двух противоположных площадках, подсчитывали среднее арифметическое значение твердости.
Механические свойства представлены в таблице 2.
Как видно из таблицы 2, предлагаемая сталь по сравнению с известной имеет более высокие характеристики прокаливаемости.
Источники информации
1. Авторское свидетельство СССР № 282658, С 22 С 39/00, 11.11.1968.
2. Авторское свидетельство СССР № 432225, С 22 С 39/00, 16.11.1972 (прототип).
Claims (1)
- Высокопрочная конструкционная сталь повышенной прокаливаемости, содержащая углерод, марганец, кремний, хром, никель, бор, титан, ванадий, алюминий, азот и железо, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит молибден при следующем соотношении компонентов, мас.%:Углерод 0,16-0,21Марганец 0,95-1,30Кремний 0,20-0,35Никель 0,30-0,70Хром 0,40-0,65Молибден 0,20-0,30Ванадий 0,03-0,08Бор 0,0005-0,0050Алюминий 0,030-0,060Титан 0,01-0,03Азот 0,005-0,015Железо Остальноепричем
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003110346/02A RU2237103C1 (ru) | 2003-04-14 | 2003-04-14 | Высокопрочная конструкционная сталь повышенной прокаливаемости |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003110346/02A RU2237103C1 (ru) | 2003-04-14 | 2003-04-14 | Высокопрочная конструкционная сталь повышенной прокаливаемости |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2237103C1 true RU2237103C1 (ru) | 2004-09-27 |
| RU2003110346A RU2003110346A (ru) | 2005-01-10 |
Family
ID=33433741
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2003110346/02A RU2237103C1 (ru) | 2003-04-14 | 2003-04-14 | Высокопрочная конструкционная сталь повышенной прокаливаемости |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2237103C1 (ru) |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU432225A1 (ru) * | 1972-11-16 | 1974-06-15 | Б. В. Иванов | Сталь |
| SU863706A1 (ru) * | 1979-05-03 | 1981-09-15 | Научно-исследовательский институт металлургии | Сталь |
| GB2162857A (en) * | 1984-08-09 | 1986-02-12 | Nippon Kokan Kk | Method of manufacturing pressure vessel steel with high strength and toughness |
| SU1497266A1 (ru) * | 1987-11-04 | 1989-07-30 | Уральский политехнический институт им.С.М.Кирова | Сталь |
| EP0666332A1 (en) * | 1993-08-04 | 1995-08-09 | Nippon Steel Corporation | High tensile strength steel having superior fatigue strength and weldability at welds and method for manufacturing the same |
| RU2042734C1 (ru) * | 1993-04-20 | 1995-08-27 | Пермский машиностроительный завод им.В.И.Ленина | Конструкционная сталь |
| EP0877097A1 (en) * | 1997-04-29 | 1998-11-11 | Ovako Steel AB | Case hardening steel |
-
2003
- 2003-04-14 RU RU2003110346/02A patent/RU2237103C1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU432225A1 (ru) * | 1972-11-16 | 1974-06-15 | Б. В. Иванов | Сталь |
| SU863706A1 (ru) * | 1979-05-03 | 1981-09-15 | Научно-исследовательский институт металлургии | Сталь |
| GB2162857A (en) * | 1984-08-09 | 1986-02-12 | Nippon Kokan Kk | Method of manufacturing pressure vessel steel with high strength and toughness |
| SU1497266A1 (ru) * | 1987-11-04 | 1989-07-30 | Уральский политехнический институт им.С.М.Кирова | Сталь |
| RU2042734C1 (ru) * | 1993-04-20 | 1995-08-27 | Пермский машиностроительный завод им.В.И.Ленина | Конструкционная сталь |
| EP0666332A1 (en) * | 1993-08-04 | 1995-08-09 | Nippon Steel Corporation | High tensile strength steel having superior fatigue strength and weldability at welds and method for manufacturing the same |
| EP0877097A1 (en) * | 1997-04-29 | 1998-11-11 | Ovako Steel AB | Case hardening steel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2003110346A (ru) | 2005-01-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101745224B1 (ko) | 침탄용 강 | |
| KR20190031533A (ko) | 열간 프레스 성형 부재 | |
| RU2127770C1 (ru) | Конструкционная сталь повышенной прокаливаемости | |
| KR102402361B1 (ko) | 침탄 처리가 행해지는 부품용 강재 | |
| US20140182414A1 (en) | Steel for induction hardening and crankshaft manufactured by using the same | |
| JPH09170017A (ja) | 高強度高靭性鋼板の製造方法 | |
| EP3115477B1 (en) | Age hardening non-heat treated bainitic steel | |
| US3379582A (en) | Low-alloy high-strength steel | |
| RU2237103C1 (ru) | Высокопрочная конструкционная сталь повышенной прокаливаемости | |
| RU2237108C1 (ru) | Высокопрочная конструкционная сталь | |
| RU2237104C1 (ru) | Сталь конструкционная повышенной прокаливаемости | |
| RU2237106C1 (ru) | Сталь конструкционная | |
| RU2225457C1 (ru) | Сталь повышенной прокаливаемости для холодной объемной штамповки | |
| RU2071989C1 (ru) | Сталь (ее варианты) | |
| CN113316651A (zh) | 钢材及部件 | |
| RU2127769C1 (ru) | Сталь конструкционная | |
| RU2237105C1 (ru) | Конструкционная сталь повышенной прокаливаемости | |
| RU2225894C1 (ru) | Термоупрочняемая сталь повышенной прокаливаемости для холодной объемной штамповки | |
| RU2237107C1 (ru) | Сталь повышенной прокаливаемости для холодной объемной штамповки | |
| RU2237100C1 (ru) | Сталь повышенной прокаливаемости | |
| RU2224815C1 (ru) | Сталь конструкционная для электротермообработки | |
| RU2224814C1 (ru) | Высокопластичная конструкционная сталь повышенной прокаливаемости для холодной объемной штамповки | |
| RU2237099C1 (ru) | Высокопрочная сталь повышенной прокаливаемости | |
| RU2071988C1 (ru) | Сталь (ее варианты) | |
| JPH10183296A (ja) | 高周波焼入れ用鋼材及びその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TK4A | Correction to the publication in the bulletin (patent) |
Free format text: AMENDMENT TO CHAPTER -FG4A- IN JOURNAL: 27-2004 FOR TAG: (73) |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20070415 |