RU2233986C1 - Method of distribution of steam between steam turbines operating at counterpressure in production of ammonia - Google Patents
Method of distribution of steam between steam turbines operating at counterpressure in production of ammonia Download PDFInfo
- Publication number
- RU2233986C1 RU2233986C1 RU2003113104/06A RU2003113104A RU2233986C1 RU 2233986 C1 RU2233986 C1 RU 2233986C1 RU 2003113104/06 A RU2003113104/06 A RU 2003113104/06A RU 2003113104 A RU2003113104 A RU 2003113104A RU 2233986 C1 RU2233986 C1 RU 2233986C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steam
- pressure steam
- turbines
- ammonia
- mpa
- Prior art date
Links
Landscapes
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области промышленной энергетики и химической промышленности и может быть использовано при производстве аммиака из углеводородных газов.The invention relates to the field of industrial energy and the chemical industry and can be used in the production of ammonia from hydrocarbon gases.
Известен способ распределения пара и газа на турбины в комбинированной парогазовой энергетической установке (см. RU 2050443 С1, кл. F 01 К 13/00, 20.12.1995), работающей на природном газе и включающей полузамкнутый газовый и замкнутый паровой контуры, соединенные между собой посредством парового котла.A known method of distributing steam and gas to turbines in a combined combined cycle power plant (see RU 2050443 C1, class F 01 K 13/00, 12/20/1995) operating on natural gas and including a semi-closed gas and closed steam circuits interconnected through a steam boiler.
Недостатком известного способа является ограниченная возможность применения.The disadvantage of this method is the limited applicability.
Известен способ распределения расхода пара на паровые турбины, работающие с противодавлением, при производстве аммиака из природного газа, включающий: сероочистку углеводородных газов, паровой каталитический риформинг в трубчатой печи при давлении 2,9-3,8 МПа, компрессию воздуха с приводом от электродвигателя, паровоздушную каталитическую конверсию в шахтном реакторе, двухступенчатую каталитическую конверсию оксида углерода, использование теплоты конвертированной парогазовой смеси, очистку газа от диоксида углерода, дожимающую компрессию полученного синтез-газа с приводом от электродвигателя, синтез аммиака по циркуляционной схеме с циркуляционным нагнетателем и систему генерации перегретого водяного пара давлением 3,8-4,2 МПа в котлах-утилизаторах за счет использования теплоты технологических процессов, теплоты дымовых газов печи риформинга в блоке теплоиспользующей аппаратуры (БТА) трубчатой печи с отходом дымового газа при температуре не ниже 220°C; часть полученного водяного пара используют для технологического процесса парового риформинга и другие потребности производства, другую часть пара выдают на сторону. (См. Проект производства аммиака мощностью 600 т/сутки, вторая очередь, объект 19418-С для Ровенского ЗАУ Предприятие п/я А-7531, г. Северодонецк, 1968 г. с.138 - схема пара и конденсата).A known method of distributing steam flow to steam turbines operating with backpressure in the production of ammonia from natural gas, including: desulfurization of hydrocarbon gases, steam catalytic reforming in a tubular furnace at a pressure of 2.9-3.8 MPa, air compression driven by an electric motor, steam-air catalytic conversion in a mine reactor, two-stage catalytic conversion of carbon monoxide, the use of the heat of the converted vapor-gas mixture, the purification of gas from carbon dioxide, compressing the compressor the generation of synthesis gas driven by an electric motor, the synthesis of ammonia in a circulation circuit with a circulation supercharger, and a system for generating superheated water vapor with a pressure of 3.8-4.2 MPa in waste heat boilers by using the heat of technological processes, the heat of the flue gases of a reforming furnace in a block of heat-using equipment (BTA) of a tubular furnace with flue gas waste at a temperature of at least 220 ° C; part of the obtained water vapor is used for the steam reforming process and other production needs, another part of the steam is supplied to the side. (See Project for the production of ammonia with a capacity of 600 tons / day, second stage, facility 19418-С for Rivne ZAU Enterprise p / A-7531, Severodonetsk, 1968 p.138 - scheme of steam and condensate).
Известный способ обладает следующим существенным недостатком: в связи с тем, что все основные компрессорные машины и насосы имеют электрические приводы, значительная часть полученного пара давлением 3,8-4,2 МПа не может быть использована в производстве аммиака и выдается на сторону, что увеличивает затраты энергии на производство аммиака.The known method has the following significant drawback: due to the fact that all the main compressor machines and pumps have electric drives, a significant part of the obtained steam pressure of 3.8-4.2 MPa cannot be used in the production of ammonia and is supplied to the side, which increases energy costs for the production of ammonia.
Из известных способов наиболее близким является способ распределения расхода пара на паровые турбины, работающие с противодавлением, при производстве аммиака из углеводородных газов, осуществляемый путем сероочистки углеводородных газов, парового каталитического риформинга в трубчатой печи при давлении 2,9-3,8 МПа, компрессии воздуха, паровоздушной каталитической конверсии в шахтном реакторе, двухступенчатой конверсии оксида углерода, использования теплоты конвертированной парогазовой смеси, очистки газа от диоксида углерода, дожимающей компрессии полученного синтез-газа, синтеза аммиака по циркуляционной схеме с циркуляционным нагнетателем и генерации перегретого водяного пара высокого давления (9,7-10,6 МПа) в котлах-утилизаторах за счет использования теплоты технологических процессов, теплоты дымовых газов печи риформинга в блоке теплоиспользующей аппаратуры (БТА) трубчатой печи, во вспомогательном котле, обеспечивающем поддержание баланса пара, а также в пусковом котле, генерирующем перегретый пар среднего давления (3,8-4,2 МПа) и обеспечивающем пусковые и переходные режимы работы, использования полученного водяного пара высокого давления (9,7-10,6 МПа) в первой ступени турбины компрессора синтез-газа, работающей с противодавлением и имеющей на выходе перегретый пар среднего давления (3,8-4,2 МПа), часть которого используется для технологического процесса парового риформинга, а другая часть используется во второй ступени турбины компрессора синтез-газа и в турбинах других компрессоров, дымососов, насосов в конденсационных турбинах и в турбинах, работающих с противодавлением с отводом пара низкого давления (0,4-0,8 МПа), с выдачей части пара низкого давления на сторону. (См. Технический проект производства аммиака АМ-70 мощностью 1360 т/сутки для Кирово-Чепецкого химкомбината, объект №25040, ГИАП, Москва, 1974 г., с.111, 117, 118).Of the known methods, the closest is the method of distributing steam flow to backpressure steam turbines in the production of ammonia from hydrocarbon gases, carried out by desulfurization of hydrocarbon gases, steam catalytic reforming in a tube furnace at a pressure of 2.9-3.8 MPa, air compression , steam-air catalytic conversion in a shaft reactor, two-stage conversion of carbon monoxide, use of the heat of the converted vapor-gas mixture, gas purification from carbon dioxide, booster compression of the obtained synthesis gas, ammonia synthesis in a circulation scheme with a circulation supercharger, and the generation of superheated high-pressure steam (9.7-10.6 MPa) in waste heat boilers by using the heat of technological processes, the heat of the flue gases of the reforming furnace in the unit heat-using equipment (BTA) of the tube furnace, in the auxiliary boiler, ensuring the maintenance of steam balance, as well as in the start-up boiler, generating superheated medium-pressure steam (3.8-4.2 MPa) and providing starting and transition operating modes, using the obtained high-pressure water vapor (9.7-10.6 MPa) in the first stage of the synthesis gas compressor turbine operating with back pressure and having superheated medium-pressure steam (3.8-4.2 MPa) at the output , part of which is used for the steam reforming process, and the other part is used in the second stage of the syngas compressor turbine and in turbines of other compressors, smoke exhausters, pumps in condensing turbines and in low-pressure steam back-pressure turbines Nia (0.4-0.8 MPa), with delivery of the low pressure steam to the side. (See Technical design for the production of ammonia AM-70 with a capacity of 1360 tons / day for the Kirov-Chepetsk Chemical Plant, facility No. 25040, GIAP, Moscow, 1974, p. 111, 117, 118).
Описанный способ обладает тем недостатком, что часть пара низкого давления не используется в производстве аммиака, а выдается на сторону, что увеличивает затраты энергии на производство. В то же время, этот пар часто не находит полноценного использования в сетях предприятий ввиду его низких параметров. Кроме того, выдача пара на сторону, как правило, связано с не возвратом конденсата, что увеличивает затраты на получение питательной котловой воды.The described method has the disadvantage that part of the low-pressure steam is not used in the production of ammonia, but is supplied to the side, which increases the energy cost of production. At the same time, this steam often does not find full use in enterprise networks due to its low parameters. In addition, the issuance of steam to the side, as a rule, is associated with non-return of condensate, which increases the cost of obtaining feed boiler water.
Техническим результатом, на достижение которого направлено изобретение, является оптимизация производства и распределения пара при производстве аммиака, снижение затрат на генерацию пара высокого давления и сокращение расхода питательной воды.The technical result to which the invention is directed is to optimize the production and distribution of steam in the production of ammonia, reduce the cost of generating high pressure steam and reduce the consumption of feed water.
Технический результат достигается тем, что в способе распределения расхода пара на паровые турбины, работающие с противодавлением, при производстве аммиака из углеводородных газов, осуществляемого путем сероочистки углеводородных газов, парового каталитического риформинга в трубчатой печи при давлении 2,9-3,8 МПа, компрессии воздуха, паровоздушной каталитической конверсии в шахтном реакторе, двухступенчатой конверсии оксида углерода, использования теплоты конвертированной парогазовой смеси, очистки газа от диоксида углерода с потреблением пара низкого давления, дожимающей компрессии полученного синтез-газа, синтеза аммиака по циркуляционной схеме с циркуляционным нагнетателем и водоаммиачной холодильной установкой, потребляющей пар низкого давления, деаэрацией питательной воды, с потреблением пара низкого давления, генерации перегретого водяного пара высокого давления (9,7-10,6 МПа) в котлах-утилизаторах за счет использования теплоты технологических процессов, теплоты дымовых газов печи риформинга в блоке теплоиспользующей аппаратуры (БТА) трубчатой печи, во вспомогательном котле, обеспечивающем поддержание баланса пара, а также в пусковом котле, генерирующем перегретый пар среднего давления (3,8-4,2 МПа) и обеспечивающем пусковые и переходные режимы работы, использования полученного водяного пара высокого давления (9,7-10,6 МПа) в первой ступени турбины компрессора синтез-газа, работающей с противодавлением и имеющей на выходе перегретый пар среднего давления (3,8-4,2 МПа), часть которого используется для технологического процесса парового риформинга, а другая часть используется во второй ступени турбины компрессора синтез-газа и в конденсационных турбинах и в турбинах, работающих с противодавлением с отводом пара низкого давления (0,4-0,8 МПа), других компрессоров, дымососов и насосов, с выдачей части пара низкого давления на сторону, суммарный расход пара среднего давления на паровые турбины, работающие с противодавлением Gпт, поддерживают на уровне, значение которого определяется следующим уравнением:The technical result is achieved by the fact that in the method of distributing the flow of steam to back-pressure steam turbines in the production of ammonia from hydrocarbon gases, carried out by desulfurization of hydrocarbon gases, steam catalytic reforming in a tube furnace at a pressure of 2.9-3.8 MPa, compression air, steam-air catalytic conversion in a mine reactor, two-stage conversion of carbon monoxide, use of the heat of the converted vapor-gas mixture, gas purification from carbon dioxide with by low-pressure steam, compressing the compression of the obtained synthesis gas, ammonia synthesis in a circulation scheme with a circulation supercharger and a water-ammonia refrigeration unit, consuming low-pressure steam, deaerating feed water, using low-pressure steam, generating superheated high-pressure steam (9.7 -10.6 MPa) in waste heat boilers through the use of the heat of technological processes, the heat of the flue gases of the reforming furnace in the block of heat-using equipment (BTA) of the tubular furnace, in burning boiler, ensuring the maintenance of steam balance, as well as in the starting boiler, generating superheated medium-pressure steam (3.8-4.2 MPa) and providing starting and transient modes of operation, the use of the obtained high-pressure water vapor (9.7-10, 6 MPa) in the first stage of the syngas compressor turbine operating with back pressure and having superheated medium-pressure steam (3.8-4.2 MPa) at the output, part of which is used for the steam reforming process, and the other part is used in the second stage turbines synthesis gas compressor in condensing turbines and in turbines operating with backpressure with low pressure steam removal (0.4-0.8 MPa), other compressors, smoke exhausters and pumps, with the issuing of a part of low pressure steam to the side, total steam consumption the average pressure on steam turbines operating with a back pressure Gpt maintain at a level whose value is determined by the following equation:
Gпт=Gор+Gд+Gва+Gоб,Gpt = Gor + Gd + Gva + Gob,
где Gop - расход пара низкого давления на очистку газа от CO2 и разгонку процессного конденсата;where Gop is the low-pressure steam flow rate for gas purification from CO 2 and distillation of the process condensate;
Gд - расход пара низкого давления на деаэрацию питательной воды;Gd - low pressure steam consumption for deaeration of feed water;
Gва - расход пара низкого давления на водоаммиачную холодильную установку;Gwa — low pressure steam flow rate to a water-ammonia refrigeration unit;
Goб - расход пара низкого давления на обогрев аппаратов, трубопроводов и другие цели.Gob - low-pressure steam consumption for heating apparatus, pipelines and other purposes.
Технический результат достигается также тем, что изменение суммарного расход пара среднего давления на паровые турбины, работающие с противодавлением, осуществляют путем замены части турбин дымососов и насосов, работающих от турбин с противодавлением, на конденсационные турбины или электрические приводы.The technical result is also achieved by the fact that the change in the total consumption of medium pressure steam for backpressure steam turbines is carried out by replacing part of the exhaust fan turbines and pumps operating from counterpressure turbines with condensing turbines or electric drives.
На чертеже показана принципиальная схема устройства для осуществления способа.The drawing shows a schematic diagram of a device for implementing the method.
Устройство для осуществления способа включает в себя: сероочистку углеводородного газа 1, паровой каталитический риформинг в трубчатой печи 2 с блоком теплоиспользующей аппаратуры 3 и вспомогательным котлом 4, паровоздушнную каталитическую конверсию 5 с котлами-утилизаторами 6, двухступенчатую конверсию оксида углерода 7 с использованием теплоты конвертированной парогазовой смеси 8, очистку газа от диоксида углерода 9, дожимающую компрессию синтез-газа 10, синтез аммиака 11 с циркуляционным нагнетателем 12 и водоаммиачной холодильной установкой 13, установку приготовления питательной котловой воды 14, деаэрацию питательной котловой воды 15, пусковой котел 16, первую ступень турбины компрессора синтез-газа 17, работающую с противодавлением 3,8-4,2 МПа, вторую конденсационную ступень турбины компрессора синтез-газа 18, конденсационные турбины компрессоров воздуха и природного газа 19, 20, турбины дымососов и насосов 21, 22, работающие с противодавлением 0,4-0,8 МПа, установку обогрева аппаратов и трубопроводов 23.A device for implementing the method includes: desulfurization of hydrocarbon gas 1, steam catalytic reforming in a tube furnace 2 with a block of heat-using equipment 3 and auxiliary boiler 4, steam-air catalytic conversion 5 with waste heat boilers 6, two-stage conversion of carbon monoxide 7 using heat from converted steam-gas mixture 8, gas purification from carbon dioxide 9, compressing the compression of synthesis gas 10, synthesis of ammonia 11 with a circulation supercharger 12 and water-ammonia refrigeration unit lamb 13, a boiler feedwater preparation plant 14, a boiler boiler deaeration 15, a start-up boiler 16, a first stage of the synthesis gas compressor turbine 17 operating with a back pressure of 3.8-4.2 MPa, a second condensation stage of the synthesis gas compressor turbine 18 , condensation turbines of air and natural gas compressors 19, 20, turbines of smoke exhausters and pumps 21, 22, operating with a back pressure of 0.4-0.8 MPa, installation of heating apparatus and pipelines 23.
Углеводородный газ по линии 24 под давлением 3,9-4,5 МПа поступает в сероочистку и проходит последовательно все технологические стадии производства. Пар высокого давления (9,7-10,6 МПа) из системы генерации пара по линии 25 поступает на первую ступень турбины компрессора синтез-газа, после которой часть пара среднего давления по линии 26 подается на вторую ступень турбины компрессора синтез-газа, другая часть пара среднего давления собирается в коллектор 27, из которого распределяется: по линии 28 на технологический процесс риформинга, по линии 29 на конденсационную турбину компрессора воздуха 19, по линии 30 на конденсационную турбину компрессора природного газа 20, по линиям 31, 32 на турбины дымососов и насосов, работающих с противодавлением 0,4-0,8 МПа. Пар низкого давления (0,4-0,8 МПа) собирается в коллекторе 33, из которого распределяется: по линии 34 в водоаммиачную холодильную установку, по линии 35 на очистку газа от диоксида углерода и разгонку процессного конденсата, по линии 36 на деаэрацию питательной воды 15, по линии 37 на обогрев аппаратов, трубопроводов и другие цели.Hydrocarbon gas through line 24 at a pressure of 3.9-4.5 MPa enters the desulphurization and passes through all the technological stages of production. High pressure steam (9.7-10.6 MPa) from the steam generation system through line 25 enters the first stage of the synthesis gas compressor turbine, after which part of the medium pressure steam passes through line 26 to the second stage of the synthesis gas compressor turbine, another part of the medium-pressure steam is collected in the collector 27, from which it is distributed: through line 28 to the reforming process, along line 29 to the condensing turbine of the air compressor 19, along line 30 to the condensing turbine of the natural gas compressor 20, along lines 31, 32 to the smoke turbines VAVO and pumps working with a counter pressure of 0.4-0.8 MPa. Low pressure steam (0.4-0.8 MPa) is collected in the collector 33, from which it is distributed: through line 34 to a water-ammonia refrigeration unit, through line 35 to purify gas from carbon dioxide and to distill the process condensate, along line 36 to nutrient deaeration water 15, along line 37 for heating apparatus, pipelines, and other purposes.
Пример.Example.
В соответствии с предлагаемым изобретением представлен способ производства аммиака производительностью 1360 т/сутки из природного газа с паровым риформингом при давлении 3,6 МПа и с системой генерации перегретого пара высокого давления 10 МПа, температурой 482°C в количестве 310 т/ч. После первой ступени турбины компрессора синтез-газа пар среднего давления (4 МПа) распределяется следующим образом: 60 т/ч во вторую конденсационную ступень турбины компрессора синтез-газа, 125 т/ч на технологический процесс риформинга, 60 т/ч в конденсационную турбину компрессора воздуха, 15 т/ч в конденсационную ступень компрессора природного газа, 20 т/ч в турбины дымососов, работающих с противодавлением и 30 т/ч в турбину насоса питательной воды, работающей с противодавлением. Пар низкого давления (0,4-0,8 МПа) в количестве 50 т/ч после турбин, работающих с противодавлением, используется для: очистки газа от диоксида углерода 15 т/ч, разгонки процессного конденсата 11 т/ч, водоаммиачной холодильной установки 5 т/ч, деаэрации питательной воды 9 т/ч, обогрева аппаратов, трубопроводов и других целей 10 т/ч. При этом выполняется условие наиболее рационального уровня суммарного расхода пара среднего давления на турбины, работающие с противодавлением 0,4-0,8 МПа.In accordance with the invention, a method for producing ammonia with a productivity of 1360 t / day from natural gas with steam reforming at a pressure of 3.6 MPa and with a high pressure superheated steam generation system of 10 MPa, a temperature of 482 ° C in an amount of 310 t / h is provided. After the first stage of the syngas compressor compressor turbine, medium-pressure steam (4 MPa) is distributed as follows: 60 t / h to the second condensing stage of the syngas compressor turbine, 125 t / h to the reforming process, 60 t / h to the compressor condensing turbine air, 15 t / h to the condensing stage of the natural gas compressor, 20 t / h to the turbines of smoke exhausters working with back pressure and 30 t / h to the turbine of the feed water pump working with back pressure. Low pressure steam (0.4-0.8 MPa) in an amount of 50 t / h after backpressure turbines is used for: cleaning gas from carbon dioxide 15 t / h, distillation of process condensate 11 t / h, water-ammonia refrigeration unit 5 t / h, deaeration of feed water 9 t / h, heating apparatus, pipelines and other purposes 10 t / h. In this case, the condition of the most rational level of total consumption of medium pressure steam to turbines operating with a back pressure of 0.4-0.8 MPa is satisfied.
Для сравнения, в прототипе, имеющем суммарный расход пара среднего давления на турбины, работающие с противодавлением 0,4-0,8 МПа 75 т/ч, при тех же потребителях пара низкого давления общая потребность производства аммиака в паре высокого давления составляет 330 т/ч. Таким образом, реализация изобретения обеспечивает экономию пара высокого давления в количестве 20 т/ч или в эквивалентном пересчете 1700 м3/ч природного газа. Кроме того, сокращение выдачи пара низкого давления на сторону обеспечивает снижение расхода питательной воды.For comparison, in a prototype having a total consumption of medium pressure steam for turbines operating with a back pressure of 0.4-0.8 MPa 75 t / h, with the same consumers of low pressure steam, the total demand for ammonia production in high pressure steam is 330 t / hours Thus, the implementation of the invention saves high-pressure steam in an amount of 20 t / h or equivalent 1700 m 3 / h of natural gas. In addition, the reduction of low pressure steam output to the side reduces the flow rate of feed water.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003113104/06A RU2233986C1 (en) | 2003-05-07 | 2003-05-07 | Method of distribution of steam between steam turbines operating at counterpressure in production of ammonia |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003113104/06A RU2233986C1 (en) | 2003-05-07 | 2003-05-07 | Method of distribution of steam between steam turbines operating at counterpressure in production of ammonia |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2233986C1 true RU2233986C1 (en) | 2004-08-10 |
| RU2003113104A RU2003113104A (en) | 2004-11-10 |
Family
ID=33414413
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2003113104/06A RU2233986C1 (en) | 2003-05-07 | 2003-05-07 | Method of distribution of steam between steam turbines operating at counterpressure in production of ammonia |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2233986C1 (en) |
-
2003
- 2003-05-07 RU RU2003113104/06A patent/RU2233986C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Технический проект производства аммиака АМ-70 мощностью 1360 т/сутки для Кирово-Чепетского химкомбината, объект №25040, ГИАП, М., 1974, с.111, 117, 118. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2461516C1 (en) | Low-energy method of producing ammonia or methanol | |
| CN101287893B (en) | Method for increasing the efficiency of a combined gas/steam power station with integrated fuel gasifier | |
| JP5188985B2 (en) | Integrated compressor / stripper configuration and method | |
| CN201461008U (en) | Small steam turbine system of power plant and thermodynamic cycle system of power plant with the system | |
| AU707916B1 (en) | Integrated air separation and combustion turbine process | |
| EA031165B1 (en) | System and method for high-efficiency energy generation using a nitrogen-based working fluid | |
| CN112672975B (en) | Method for synthesizing ammonia | |
| WO2020189575A1 (en) | Equipment for decomposing ammonia, gas turbine plant provided with same, and method for decomposing ammonia | |
| JP2008545945A (en) | Steam generating facility, method of operating steam generating facility, and additional equipment | |
| RU2012104832A (en) | GAS PROCESSING SYSTEM | |
| US20070039324A1 (en) | Novel fuel production plant and seawater desalination system for use therein | |
| CN201714431U (en) | Regenerative steam-driven condensate pump system of power plant | |
| RU2682584C2 (en) | Method for production of ammonia and derivatives, in particular urea | |
| RU2335641C2 (en) | Method of enhancing efficiency and output of two-loop nuclear power station | |
| TWI645132B (en) | Oxy boiler power plant with a heat integrated air separation unit | |
| CN101793174B (en) | Systems for reducing cooling water and power consumption in gasification systems and methods of assembling such systems | |
| RU2428575C1 (en) | Combination gas-turbine plant | |
| RU2616148C2 (en) | Electric power generation device with high temperature vapour-gas condensing turbine | |
| RU2233986C1 (en) | Method of distribution of steam between steam turbines operating at counterpressure in production of ammonia | |
| RU2343368C1 (en) | Geothermal power plant | |
| RU2533601C2 (en) | Power plant with combined-cycle plant | |
| KR20180078049A (en) | WASTE HEAT RECOVERY device and SYSTEM AND COMBINED CYCLE POWER PLANT | |
| CA3135963A1 (en) | Steam network assembly for a plant comprising an ammonia-producing unit and a urea-producing unit | |
| RU2244134C1 (en) | Method for steam generation at production of ammonia | |
| RU2803821C2 (en) | Steam network system for plant containing ammonia production unit and urea production unit |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20050508 |