RU2228892C2

RU2228892C2 - Aerosol container

Info

Publication number: RU2228892C2
Application number: RU2002111884/12A
Authority: RU
Inventors: ревский А.Я. Стол (RU); А.Я. Столяревский
Original assignee: Центр КОРТЭС
Priority date: 2002-05-08
Filing date: 2002-05-08
Publication date: 2004-05-20
Also published as: WO2003095333A1; AU2002325413B2; AU2002325413A1

Abstract

FIELD: aerosol packaging equipment for medical and veterinary industry, household chemical and paint-work industries, also for pharmaceutical industry. SUBSTANCE: container has body. Distributing valve and gas-impermeable capsule having outlet valve are installed in body. Container is filled with liquid to be sprayed and carbon dioxide is introduced into container. Sorbent particles saturated with carbon dioxide are arranged into capsule, which may be loaded with solid carbon dioxide. Activated carbon includes porous granular carbon matrix absorbing not less than 0.5 millimole of carbon dioxide per 1g of activated carbon with pressure increase of by 0.1 MPa within pressure range of 0.3 - 0.6 MPa and at room temperature. EFFECT: increased safety and quality of sprayed liquid, prevention of container damage, provision of liquid spraying uniformity. 8 cl, 7 dwg

Description

Изобретение относится к упаковочной технике и может быть использовано, например, в аэрозольных упаковках, применяемых для нанесения лакокрасочных покрытий, в медицине, в парфюмерной промышленности, а также в быту для распыления продуктов бытовой химии и т.п.The invention relates to packaging equipment and can be used, for example, in aerosol containers used for applying paint and varnish coatings, in medicine, in the perfume industry, as well as in everyday life for spraying household chemicals, etc.

Известен распыляющий контейнер, содержащий корпус, раздаточный клапан, установленный в отверстии на стенке корпуса, распыляемую жидкость, пропеллент (газ, создающий давление), сорбент, насыщенный пропеллентом, помещенные внутри корпуса (Международная заявка PCT/RU92/00129, с датой международной подачи от 26.06.92, с датой приоритета от 29.06.91, с номером международной публикации WO 93/00277 от 07.01.93, МКИ 5 B 65 D 83/14). Заправка этого распыляющего контейнера производится посредством заправочного клапана для сорбента и пропеллента и клапана для распыляемого вещества, что позволяет обеспечить высокую степень заполнения упаковки распыляемой жидкостью и качество заправки. Вместе с тем, известная конструкция требует большого времени заправки распыляющего контейнера и требует создать автоматизированные роторные линии по заправке этих конструкций, которые обеспечили бы требуемое насыщение сорбента и жидкости пропеллентом с учетом времени, необходимого на сорбционные процессы внутри упаковки.Known spray container containing a housing, a dispensing valve installed in the hole on the wall of the housing, spray liquid, propellant (gas creating pressure), a sorbent saturated with propellant placed inside the housing (International application PCT / RU92 / 00129, with an international filing date of 06/26/92, with a priority date of June 29, 91, with the number of international publication WO 93/00277 of January 7, 93, MKI 5 B 65 D 83/14). Refueling of this spray container is carried out by means of a filling valve for the sorbent and propellant and a valve for the sprayed substance, which ensures a high degree of filling of the package with sprayed liquid and the quality of the filling. At the same time, the known design requires a long time for filling the spray container and requires the creation of automated rotor lines for filling these structures, which would provide the required saturation of the sorbent and liquid with the propellant, taking into account the time required for sorption processes inside the package.

Известен также распыляющий контейнер, содержащий корпус, раздаточный клапан, установленный в отверстии в стенке корпуса, распыляемую жидкость, пропеллент, капсулу, помещенные внутрь корпуса, частицы сорбента, насыщенные пропеллентом и размещенные внутри капсулы, и фильтрующий элемент, проницаемый для пропеллента и способный к задержке частиц сорбента (Патент США №3964649, с датой публикации 22.06.76, н.к.и. 222/399).Also known is a spray container comprising a housing, a dispensing valve installed in an opening in the wall of the housing, a sprayable liquid, a propellant, a capsule placed inside the housing, sorbent particles saturated with the propellant and placed inside the capsule, and a filter element permeable to the propellant and capable of delaying particles of sorbent (US Patent No. 3964649, with publication date 06/22/76, NKI 222/399).

Это устройство обладает относительной простотой, поскольку заправка распыляющего контейнера распыляемой жидкостью и капсулой может производиться через отверстие (горловину) в стенке корпуса перед установкой раздаточного клапана.This device has relative simplicity, since the filling of the spray container with the sprayed liquid and the capsule can be done through the hole (neck) in the wall of the body before installing the transfer valve.

В этом устройстве качество насыщения сорбента пропеллентом может ухудшаться ввиду возможности проникновения в сорбент веществ, обладающих большей, чем пропеллент, теплотой сорбции в сорбенте. Кроме того, операции заправки распыляющего контейнера и капсулы ввиду деформируемости и газопроницаемости оболочки капсулы затруднены с точки зрения автоматизации процессов. Это в первую очередь обусловлено необходимостью герметизации заправочных линий и создания шлюзовых устройств, т.к. фильтрующий элемент, проницаемый для пропеллента и способный к задержке частиц сорбента, выполнен в виде гидрофобной оболочки капсулы.In this device, the quality of saturation of the sorbent with the propellant may deteriorate due to the possibility of penetration into the sorbent of substances having a greater heat of sorption than the propellant in the sorbent. In addition, refueling operations of the spray container and capsule due to the deformability and gas permeability of the capsule shell are difficult from the point of view of process automation. This is primarily due to the need to seal the filling lines and the creation of gateway devices, as a filter element permeable to the propellant and capable of retaining sorbent particles is made in the form of a hydrophobic shell of the capsule.

Известна капсула для хранения газа, содержащая газонепроницаемый корпус, внутри которого размещены частицы сорбента для сорбирования газа, и снабженная выпускным уплотненным каналом. Корпус капсулы содержит свободную от сорбента полость, объем которой достаточен для размещения заданного количества сорбируемого газа в твердой фазе, и выполнен с возможностью введения внутрь корпуса сорбируемого газа в твердой фазе. В качестве сорбируемого газа рассматривается возможность использования диоксида углерода (СО₂), а в качестве сорбента активированный уголь (патент РФ №2171765 опубликованный 10.08.2001, МКИ 5 В 65 D 83/14).Known capsule for storing gas, containing a gas-tight housing, inside which particles of a sorbent for sorption of gas are placed, and equipped with an outlet sealed channel. The capsule body contains a cavity free of sorbent, the volume of which is sufficient to accommodate a predetermined amount of adsorbed gas in the solid phase, and is configured to introduce into the body of the adsorbed gas in the solid phase. The possibility of using carbon dioxide (CO ₂ ) is considered as a sorbed gas, and activated carbon as a sorbent (RF patent No. 2171765 published August 10, 2001, MKI 5 B 65 D 83/14).

В этом устройстве возникает опасность переопрессовки (создания недопустимо высокого давления) в случае размещения капсулы, заправленной СО₂ в твердой фазе ("сухим льдом"), в распыляющем контейнере, например, в выполненной из пластика аэрозольной упаковке, имеющей ограничения по прочности, поскольку испарение СО₂ и выход этого газа в аэрозольную упаковку при недостаточных по динамике сорбции характеристиках активированного угля будут в течение короткого времени создавать внутри упаковки высокое давление, что создает опасность ее повреждения.In this device, there is a danger of re-pressing (creating unacceptably high pressure) if the capsule filled with CO ₂ in the solid phase (“dry ice”) is placed in a spray container, for example, in an aerosol package made of plastic, which has strength limitations since evaporation CO ₂ and the release of this gas into an aerosol package with insufficient adsorption characteristics of activated carbon will create high pressure inside the package for a short time, which creates the risk of damage denia.

Задача, решаемая изобретением, - выбор материала и конструктивных технических решений, позволяющих повысить безопасность процесса создания давления в распыляющем распыляющем контейнере и при его работе улучшить характеристики распыла при эвакуации распыляемой жидкости.The problem solved by the invention is the choice of material and structural technical solutions to improve the safety of the process of creating pressure in the spraying spray container and during its operation to improve the characteristics of the spray during the evacuation of the sprayed liquid.

Технический результат, который может быть получен при осуществлении изобретения, снижение риска повреждения распыляющего контейнера и обеспечение более однородного давления при распылении распыляемой жидкости.The technical result that can be obtained by carrying out the invention, reducing the risk of damage to the spray container and providing a more uniform pressure when spraying the spray liquid.

Для решения поставленной задачи с достижением указанного технического результата в распыляющем контейнере, содержащем корпус с размещенными в нем раздаточным клапаном, распыляемой жидкостью и газонепроницаемой капсулой, в корпусе которой помещен активированный уголь и диоксид углерода в твердой фазе, согласно изобретению активированный уголь содержит углеродную матрицу, выполненную с возможностью поглощения в диапазоне давлений от 0,3 до 0,6 МПа при комнатной температуре не менее 0,5 ммоль диоксида углерода на 1 г активированного угля при увеличении давления на 0,1 МПа.To solve the problem with achieving the specified technical result in a spray container containing a housing with a dispensing valve placed therein, a sprayed liquid and a gas-tight capsule, in the housing of which activated carbon and carbon dioxide in the solid phase are placed, according to the invention, activated carbon contains a carbon matrix made with the possibility of absorption in the pressure range from 0.3 to 0.6 MPa at room temperature, at least 0.5 mmol of carbon dioxide per 1 g of activated carbon p and increasing the pressure to 0.1 MPa.

В капсуле углеродную матрицу целесообразно выполнять с возможностью поглощения не менее 0,75 ммоль CО₂ на 1 г активированного угля при увеличении давления на 0,1 МПа в диапазоне давлений от 0,3 до 0,6 МПа при температуре -10°С.In the capsule, it is advisable to perform the carbon matrix with the possibility of absorption of at least 0.75 mmol of CO ₂ per 1 g of activated carbon with a pressure increase of 0.1 MPa in the pressure range from 0.3 to 0.6 MPa at a temperature of -10 ° C.

В капсуле активированный уголь может быть выполнен из сырья на основе торфа или шелухи кокосового ореха, прошедшего химическую или парогазовую активацию.In a capsule, activated carbon can be made from raw materials based on peat or coconut husk that has undergone chemical or combined-cycle activation.

В капсуле объем пор углеродной матрицы может составлять от 0,5 до 1,2 см³/г с удельной поверхностью пор не менее 500 м²/г.In a capsule, the pore volume of the carbon matrix can be from 0.5 to 1.2 cm ³ / g with a specific pore surface of at least 500 m ² / g.

В капсуле поверхность мезопор углеродной матрицы с размерами от 1,5 до 200 нм может составлять не менее 50 м²/г.In a capsule, the surface of the mesopores of the carbon matrix with sizes from 1.5 to 200 nm can be at least 50 m ² / g.

Массовая доля активированного угля может составлять от 1 до 10% массы распыляемой жидкости.Mass fraction of activated carbon can be from 1 to 10% of the mass of the sprayed liquid.

Капсула может быть размещена в контейнере таким образом, чтобы обеспечить процесс барботажа выпускаемого из капсулы диоксида углерода в жидкости.The capsule can be placed in the container in such a way as to ensure the process of bubbling released from the capsule of carbon dioxide in the liquid.

Корпус капсулы целесообразно выполнять из материала с низкой теплопроводностью.The capsule body is expediently made of a material with low thermal conductivity.

Фиг.1 изображает устройство распыляющего контейнера. Фиг.2 - график зависимости поглощения СО₂ активированным углем типа 1 (выполненным согласно изобретению) от давления при комнатной температуре. Фиг.3 - то же, что фиг.2, для активированного угля БАУ при комнатной температуре. Фиг.4 - то же, что фиг.2 и 3, для активированного угля типа 1 при температуре -10°С (263 К). Фиг.5 - то же, что фиг.4, при температуре 50°С (323 К). Фиг.6 - то же, что фиг.5, для активированного угля БАУ при температуре 50°С (323 К). Фиг.7 изображает ход падения давления в распыляющем контейнере при эвакуации из него жидкости для различных вариантов создания начального давления в контейнере.Figure 1 depicts a device of a spray container. Figure 2 is a graph of the dependence of the absorption of CO ₂ activated carbon type 1 (made according to the invention) on pressure at room temperature. Figure 3 is the same as figure 2, for activated carbon BAU at room temperature. Figure 4 - the same as figure 2 and 3, for activated carbon type 1 at a temperature of -10 ° C (263 K). Figure 5 - the same as figure 4, at a temperature of 50 ° C (323 K). 6 - the same as figure 5, for activated carbon BAU at a temperature of 50 ° C (323 K). Fig.7 depicts the course of the pressure drop in the spray container during the evacuation of liquid from it for various options for creating the initial pressure in the container.

Распыляющий контейнер (фиг.1) содержит раздаточный клапан 1, установленный в отверстии на стенке корпуса 2, распыляемую жидкость 3, газообразный СO₂ (на фиг.1 не показан), сифонную трубку 4, капсулу 5, внутри которой размещены частицы сорбента - активированного угля, насыщенные СO₂, а также выпускной клапан 7 для выпуска из капсулы газа, пузырьки 6 которого газируют жидкость 3. Согласно изобретению капсула 5 выполнена из газонепроницаемого материала и снабжена выпускным клапаном 7.The spray container (Fig. 1) contains a dispensing valve 1 installed in an opening on the wall of the housing 2, a sprayed liquid 3, gaseous CO ₂ (not shown in Fig. 1), a siphon tube 4, a capsule 5, inside of which sorbent particles are activated coal saturated with CO ₂ , as well as an exhaust valve 7 for discharging gas from the capsule, the bubbles 6 of which carbonate liquid 3. According to the invention, the capsule 5 is made of a gas-tight material and equipped with an exhaust valve 7.

На фиг.1 также показана сифонная трубка 4 подачи распыляемой жидкости 3 к раздаточному клапану 1, а также расположенное над уровнем жидкости 3 свободное пространство в корпусе 2, так называемая "газовая подушка".1 also shows a siphon tube 4 for supplying the spray liquid 3 to the dispensing valve 1, as well as a free space located above the liquid level 3 in the housing 2, the so-called "gas cushion".

Распыляемая жидкость 3 и капсула 5 могут быть помещены внутрь корпуса 2 через отверстие установочное для раздаточного клапана 2, которое может быть выполнено с использованием любого герметичного соединения: разъемного или неразъемного, позволяющего производить демонтаж и вскрывать корпус 2, например, для замены распыляемой жидкости 3, раздаточного клапана 1 и капсулы 5, чем достигается высокая технологичность и ремонтопригодность конструкции. В случае использования корпуса 2, выполненного, например, в виде металлической цилиндрической оболочки с завальцованными днищами, можно помещать капсулу 5 внутри корпуса 2 также через одно из днищ во время сборки корпуса 2, но перед завальцовкой этого днища с цилиндрической оболочкой. Такой метод размещения капсул 5 внутри распыляющего контейнера, выпускаемого промышленностью, позволяет использовать в качестве корпуса капсулы 5 существующие стандартные конструкции малолитражных аэрозольных упаковок, наружный диаметр которых, как правило, больше диаметра установочного отверстия для раздаточного клапана 1.The sprayed liquid 3 and the capsule 5 can be placed inside the housing 2 through the installation hole for the transfer valve 2, which can be made using any tight connection: detachable or one-piece, allowing dismantling and opening the housing 2, for example, to replace the sprayed liquid 3, dispensing valve 1 and capsule 5, thereby achieving high adaptability and maintainability of the design. In the case of using the casing 2, made, for example, in the form of a metal cylindrical shell with rolled bottoms, it is possible to place the capsule 5 inside the casing 2 also through one of the bottoms during assembly of the casing 2, but before rolling this bottom with a cylindrical shell. This method of placing capsules 5 inside a spray container manufactured by the industry makes it possible to use existing standard designs of small aerosol packs as capsule body 5, the outer diameter of which, as a rule, is larger than the diameter of the mounting hole for the transfer valve 1.

При использовании пластикового корпуса 2, выполненного, например, из полиэтилентерефталата (ПЭТ) аналогично бутылкам для газированных напитков раздаточный клапан 1 может устанавливаться на корпусе 2 с помощью вращающейся винтовой пробки, образующей с корпусом 2 герметичное резьбовое соединение. В качестве реальных конструкций выпускного клапана 7 могут быть использованы любые известные конструкции клапанов, позволяющие обеспечивать заправку капсул 5 вне корпуса 2. Посредством капсулирования и снабжения капсул 5 выпускным клапаном 7 удается обеспечить постоянство состава распыляемой жидкости 3 и высокое качество распыления, а также минимизировать количество сорбента - активированного угля в капсуле 5. Уменьшение количества сорбента в капсуле 5 позволяет повысить степень заполнения корпуса 2 распыляющего контейнера распыляемой жидкостью 3. Кроме того, возможно повторное использование корпуса 2, капсулы 5 с различными распыляемыми жидкостями 3. Габаритные размеры капсул 5 выбираются из обеспечения возможности их помещения внутрь корпуса (фиг.1), а материал оболочки капсулы 5 должен обладать совместимостью с жидкостью 3, иметь низкую теплопроводность для уменьшения взаимного теплового влияния процессов внутри капсулы 5 и в жидкости 3. Такой материал должен иметь низкую стоимость и высокую технологичность изготовления, и приемлемыми качествами обладают полиэтилен, полипропилен и другие пластики с высокой пластичностью.When using a plastic casing 2, made, for example, of polyethylene terephthalate (PET), similarly to carbonated beverage bottles, the dispensing valve 1 can be installed on the casing 2 by means of a rotating screw plug forming a tight threaded connection with the casing 2. As any actual designs of the exhaust valve 7, any known valve designs can be used to allow capsules 5 to be refilled outside the housing 2. By encapsulating and supplying the capsules 5 with the exhaust valve 7, it is possible to ensure the composition of the sprayed liquid 3 and the high quality of atomization, as well as to minimize the amount of sorbent - activated carbon in the capsule 5. Reducing the amount of sorbent in the capsule 5 can increase the degree of filling of the housing 2 of the spray container sprayed liquid 3. In addition, it is possible to reuse the housing 2, capsules 5 with various sprayed liquids 3. The overall dimensions of the capsules 5 are selected from the possibility of their placement inside the housing (Fig. 1), and the shell material of the capsule 5 must be compatible with liquid 3, have low thermal conductivity to reduce the mutual thermal effect of the processes inside the capsule 5 and in liquid 3. Such a material should have a low cost and high manufacturability, and polyethylene lipropilen and other plastics with high ductility.

Для заправки капсулы 5 диоксидом углерода (СO₂) вне корпуса 2 распыляющего контейнера необходимо поместить внутрь капсулы 5 твердофазный диоксид углерода (СO₂), так называемый "сухой лед", в виде гранул или таблеток, а затем и гранулированный активированный уголь, после чего на капсулу устанавливают выпускной клапан 7 и помещают в корпус 2 до установки на него раздаточного клапана 1. Для улучшения барботажа (при происходящем внутри капсулы 5 испарении "сухого льда") пузырьков 6 диоксида углерода в жидкости 3 выпускной клапан 7 должен размещаться в нижней части капсулы 5, чтобы увеличить глубину начала массообменных процессов между жидкостью 3 и пузырьками 6 диоксида углерода, увеличивая тем самым степень насыщения жидкости 3 газом, а следовательно, и качество распыла.To refill capsule 5 with carbon dioxide (CO ₂ ) outside the housing 2 of the spray container, solid-phase carbon dioxide (CO ₂ ), the so-called “dry ice”, in the form of granules or tablets, and then granular activated carbon must be placed inside capsule 5 the exhaust valve 7 is installed on the capsule and placed in the housing 2 until the dispensing valve 1 is installed on it. To improve the bubbling (when “dry ice” evaporates inside the capsule 5), carbon dioxide bubbles 6 in the liquid 3 should be placed on the exhaust valve 7 in the lower part of the capsule 5, in order to increase the depth of the beginning of mass transfer processes between the liquid 3 and the bubbles 6 of carbon dioxide, thereby increasing the degree of saturation of the liquid 3 with gas, and therefore the quality of the spray.

Вместе с тем, конструкция, изображенная на фиг.1, позволяет обеспечить надежную подачу газа из капсулы 5 внутрь корпуса 1 и упрощенный и избавленный от сложностей работы с высоким давлением процесс заправки распыляющего контейнера. Заправка распыляемой жидкостью 3 и капсулами 5 корпусов 2 распыляющих контейнеров может быть осуществлена путем заброски на роторных линиях капсул 5 внутрь корпусов 2, за счет чего сокращается время заправки распыляющих контейнеров заранее заполненными диоксидом углерода капсулами 5.At the same time, the design depicted in FIG. 1 allows a reliable gas supply from the capsule 5 to the inside of the housing 1 and a simplified and free from the difficulties of working with high pressure refueling spray container. Refueling with the sprayed liquid 3 and capsules 5 of the bodies 2 of the spray containers can be carried out by throwing capsules 5 inside the bodies 2 on the rotor lines of the capsules, thereby reducing the time for filling the spray containers with pre-filled carbon dioxide capsules 5.

При реализации изложенного варианта конструкции и формирования заправленного распыляющего контейнера важно обеспечить технологические ограничения, накладываемые пределами безопасной работоспособности элементов устройства и в первую очередь допустимым давлением газа внутри корпуса 2. Дело в том, что количество диоксида углерода, помещенное в виде "сухого льда" в капсулу 5 при ее заправке, выбирается достаточным для создания требуемого давления в корпусе 2 и соответствующего требуемого насыщения жидкости 3 газом. Находящийся внутри капсулы 5 активированный уголь также поглощает испаряющийся газ и служит его хранилищем для компенсации потерь газа при эвакуации (распылении) жидкости 3. Кривые поглощения (адсорбции) диоксида углерода активированным углем при комнатной температуре представлены на экспериментально полученных графиках фиг.2 и 3. На фиг.2 и 3 видно, что скорость поглощения газа при росте его давления меняется (кривая I) в различных диапазонах. Давление на графиках фиг.2-7 дано в атмосферах (1 атм примерно равна 0,1 МПа). Обычно используемый для адсорбции СO₂ активированный уголь типа БАУ (сырье-бук) демонстрирует меньшие скорости поглощения (фиг.3), чем активированный уголь, содержащий согласно изобретению гранулированную пористую матрицу, поглощающую не менее 0,5 ммоль диоксида углерода на 1 г активированного угля при увеличении давления диоксида углерода на 0,1 МПа в диапазоне его давлений от 0,3 до 0,6 МПа при комнатной температуре (фиг.2). Существует минимально допустимое значение скорости поглощения, определяемое необходимым запасом газа в сорбенте, с одной стороны, и допустимым ростом давления при выходе системы "газ-сорбент-жидкость-подушка газа" на равновесие в процессе заправки. Расчеты и эксперименты с контейнерами и капсулами, заполненными сорбентом, - активированным углем твердофазным диоксидом углерода, определили нижнюю допустимую границу сорбционных свойств активированного угля, которая составляет не менее 0,5 ммоль диоксида углерода на 1 г активированного угля при увеличении давления диоксида углерода на 0,1 МПа в диапазоне его давлений от 0,3 до 0,6 МПа при комнатной температуре, что обеспечивает безопасный уровень начального выбега давления при его создании и эффективную компенсирующую подпитку газа из капсулы при эвакуации жидкости.When implementing the above design option and forming a refueling spray container, it is important to ensure technological restrictions imposed by the limits of safe operation of the device elements and, first of all, by the permissible gas pressure inside the housing 2. The fact is that the amount of carbon dioxide placed in the form of “dry ice” in the capsule 5 when refueling, it is selected sufficient to create the required pressure in the housing 2 and the corresponding required saturation of the liquid 3 with gas. The activated carbon located inside the capsule 5 also absorbs the vaporized gas and serves as its storage to compensate for gas losses during the evacuation (spraying) of liquid 3. The absorption curves (adsorption) of carbon dioxide by activated carbon at room temperature are presented in the experimentally obtained graphs of Figures 2 and 3. Figures 2 and 3 show that the absorption rate of the gas changes with increasing pressure (curve I) in different ranges. The pressure in the graphs of FIGS. 2-7 is given in atmospheres (1 atm is approximately 0.1 MPa). The BAU type activated carbon (beech) commonly used for CO ₂ adsorption shows lower absorption rates (Fig. 3) than activated carbon containing, according to the invention, a granular porous matrix absorbing at least 0.5 mmol of carbon dioxide per gram of activated carbon with an increase in the pressure of carbon dioxide by 0.1 MPa in the range of its pressures from 0.3 to 0.6 MPa at room temperature (figure 2). There is a minimum acceptable value of the absorption rate, determined by the necessary gas supply in the sorbent, on the one hand, and the acceptable pressure increase when the gas-sorbent-liquid-gas pillow system reaches equilibrium during the filling process. Calculations and experiments with containers and capsules filled with sorbent, activated carbon, solid-phase carbon dioxide, determined the lower permissible limit of sorption properties of activated carbon, which is at least 0.5 mmol of carbon dioxide per 1 g of activated carbon with an increase in carbon dioxide pressure by 0, 1 MPa in the range of its pressures from 0.3 to 0.6 MPa at room temperature, which ensures a safe level of initial pressure run-out during its creation and an effective compensating gas recharge from Sula with liquid evacuation.

Для обеспечения высокого качества распыления жидкости 3 и безопасности эксплуатации распыляющего контейнера массовая доля сорбента активированного угля должна составлять от 1 до 10% массы распыляемой жидкости 3. Нижняя граница определяется началом воздействия запаса газа в сорбенте на качество распыла. При выполнении сорбента согласно изобретению при характерных для аэрозольных упаковок уровнях давлений 0,3-0,6 МПа доля газа, хранимого в сорбенте, может составлять по отношению к газу, сорбированному в жидкости, oт 10 до 100%, где меньшие цифры характерны для хорошо сорбирующих СО₂ жидкостей типа ацетона, а большие - для спирто- и водосодержащих составов. Ниже 1% массовой доли для водных составов сорбент будет давать менее 10% общего создающего давление газа, что практически не скажется на качестве распыла, а значит прямая сатурация газом жидкости 3 на водной основе даст практически тот же результат и без использования технических решений согласно изобретению. Свыше 10% массовой доли дальнейшего улучшения качества распыления уже практически происходить не будет, так как снижение давления в процессе эвакуации жидкости 3 не будет превышать 20-30%, что не оказывает сколько-нибудь заметного влияния на характеристики распыления подчиняющиеся зависимости

, где р -давление жидкости на срезе форсунки клапана распыления 1. Как показали испытания, обычно достаточно массовой доли активированного угля, равной 3-4%, для требуемого улучшения качества распыления жидкости 3 через раздаточный клапан 1. При скорости адсорбции (поглощения) СО₂ в активированном угле менее 0,5 ммоль диоксида углерода на 1 г активированного угля при увеличении давления диоксида углерода на 0,1 МПа в диапазоне его давлений от 0,3 до 0,6. МПа при комнатной температуре, как показали экспериментальные исследования, выход испарившегося "сухого льда" из капсулы 5, помещенной в корпус 2, чрез выпускной клапан 7 будет превышать скорость поглощения (абсорбции) СО₂ в жидкости 3 настолько, что в "газовой подушке" будет развиваться давление, превышающее допустимое для аэрозольных упаковок (как правило, 1,5 МПа). Поскольку в процессе испарения (сублимации) "сухого льда" внутри капсулы 5 происходит достаточно интенсивный отбор тепла от активированного угля, в котором выделяется тепло сорбции, эффективная температура сорбента в первый период процесса (сотни секунд) поддерживается на низком уровне (от -30°С до 0°С) при характерном значении -10°С (263 К), что позволяет реализовать избыточную по отношению к равновесной сорбцию СО₂ в активированном угле со скоростью, которая, как показали эксперименты (кривая 1, фиг.4), превышает примерно на 50% уровень значений для комнатной температуры, то есть составляет не менее 0,75 ммоль/г на 0,1 МПа увеличения давления при температуре -10°С. Таким образом для сорбента - активированного угля, выполненного согласно изобретению, удается также реализовать требуемый по технологии признак, обеспечивающий снижение потерь газа в промежуток между помещением в капсулу 5 заданного количества СО₂ в твердой фазе и размещением капсулы 5 в герметично закрытом корпусе 2. Кроме того, низкотемпературная сорбция с признаками согласно изобретению позволяет замедлить выход газа из капсулы 5 в процессе сатурации пузырьками газа 6 жидкости 3, что снижает уровень неравновесной переопрессовки корпуса 2 в процессе выхода системы на равновесие.To ensure high quality of liquid spraying 3 and safe operation of the spraying container, the mass fraction of activated carbon sorbent should be from 1 to 10% of the mass of sprayed liquid 3. The lower limit is determined by the beginning of the effect of the gas supply in the sorbent on the spray quality. When performing the sorbent according to the invention at pressure levels characteristic of aerosol packages, the proportion of gas stored in the sorbent can be from 10 to 100% with respect to the gas sorbed in the liquid, where lower numbers are typical for well SO ₂ sorbing liquids such as acetone, and large - for alcohol-and water-based compositions. Below 1% of the mass fraction for aqueous compositions, the sorbent will produce less than 10% of the total pressure-generating gas, which will practically not affect the quality of the spray, which means that direct gas saturation of the liquid 3 with water-based will give almost the same result without using the technical solutions according to the invention. Over 10% of the mass fraction of further improvement in the quality of spraying will practically not take place, since the pressure drop during the evacuation of liquid 3 will not exceed 20-30%, which does not have any noticeable effect on the characteristics of the spraying subordinate dependencies

, where p is the pressure of the liquid at the nozzle section of the spray valve 1. As tests have shown, usually a mass fraction of activated carbon equal to 3-4% is sufficient for the required improvement in the quality of spraying liquid 3 through the dispensing valve 1. At the adsorption (absorption) rate of CO ₂ in activated carbon less than 0.5 mmol of carbon dioxide per 1 g of activated carbon with an increase in the pressure of carbon dioxide by 0.1 MPa in the range of its pressures from 0.3 to 0.6. MPa at room temperature, as shown by experimental studies, the output of evaporated "dry ice" from the capsule 5, placed in the housing 2, through the exhaust valve 7 will exceed the rate of absorption (absorption) of CO ₂ in liquid 3 so that in the "gas cushion" will be develop pressure in excess of allowable for aerosol packaging (usually 1.5 MPa). Since during the evaporation (sublimation) of “dry ice” inside the capsule 5 there is a rather intensive heat removal from activated carbon, in which sorption heat is released, the effective temperature of the sorbent in the first period of the process (hundreds of seconds) is kept at a low level (from -30 ° С to 0 ° C) with a characteristic value of -10 ° C (263 K), which allows for excess with respect to the equilibrium sorption of CO ₂ in the activated carbon at a velocity which, as shown by experiments (curve 1, Figure 4) greater than about 50% level d For room temperature, that is, it is at least 0.75 mmol / g per 0.1 MPa pressure increase at a temperature of -10 ° C. Thus, for the sorbent - activated carbon, made according to the invention, it is also possible to realize the feature required by the technology, which ensures a reduction in gas losses between the placement of a given amount of CO ₂ in the capsule 5 in the solid phase and the placement of the capsule 5 in a hermetically sealed enclosure 2. In addition , low-temperature sorption with the features according to the invention allows to slow down the gas exit from the capsule 5 in the process of saturation by the gas bubbles 6 of the liquid 3, which reduces the level of nonequilibrium re-molding of the body CA 2 in the process of equilibrium of the system.

Такие свойства устройству создаются при выполнении активированного угля из сырья на основе торфа или шелухи кокосового ореха, прошедшего химическую или парогазовую активацию. Наиболее эффективные характеристики реализуются при выполнении углеродной матрицы, объем пор в которой составляет от 0,5 до 1,2 см³/г с удельной поверхностью пор не менее 500 м²/г.Such properties of the device are created when activated carbon is made from raw materials based on peat or coconut husk that has undergone chemical or combined-cycle activation. The most effective characteristics are realized when performing a carbon matrix, the pore volume of which is from 0.5 to 1.2 cm ³ / g with a specific pore surface of at least 500 m ² / g.

Достижение высоких характеристик по динамике адсорбции-десорбции определяется параметрами мезопор с размерами от 1,5 до 200 нм, то есть соизмеримыми с размерами молекул СО₂, но заметно их превышающими. Полученная эмпирическая зависимость динамики адсорбции от поверхности мезопор в углеродной матрице показала, что высокая требуемая эффективность достигается при поверхности мезопор, превышающей 50 м²/г. Характеристики углеродной матрицы, содержащейся в активированном угле, помещенном в капсулу 5, определяют и рост давления при нагреве матрицы до предельно допустимых температур, как правило составляющих для аэрозольных упаковок 50-55°С. Как видно из экспериментов, представленных на графиках (кривая 1 изменения массы сорбированного газа, фиг.5 и фиг.6), равновесие по адсорбции стационарному технологическому уровню при комнатной температуре достигается в случае нагрева до 50°С только при существенном увеличении давления. При этом для углей, не обладающих признаками согласно изобретению, (типа БАУ) рост давления (свыше 1,8 МПа) превышает допустимый (1,5 МПа), что может привести к повреждению корпуса 2. Для устройства, содержащего согласно изобретению активированный уголь с углеродной матрицей, обладающей изложенными выше признаками, рост давления не превышает 1,3 МПа, что обеспечивает требуемую безопасность эксплуатации. Применение материалов оболочки капсулы с низкой теплопроводностью дает сглаживание динамики тепловых процессов обмена энергией между компонентами капсулы (сорбентом - активированным углем и "сухим льдом" - твердой фазой СО₂), с одной стороны, и жидкостью и капсулой, с другой стороны), что, в свою очередь, уменьшает пиковые уровни роста давления в начальный период (при создании начального давления) и при увеличении температуры окружающей распыляющий контейнер среды. Тем самым достигается требуемая безопасность эксплуатации. Следует также отметить, что размещение выпускного клапана 7 в нижней части капсулы также позволяет уменьшить пиковые значения роста давления в нестационарных режимах работы распыляющего контейнера за счет улучшения процессов массообмена пузырьков газа 6, выходящих из капсулы, с жидкостью, поглощающей газ - диоксид углерода в силу своих сорбционных свойств, что в свою очередь позволяет уменьшить внутреннее давление газа в "газовой подушке" над уровнем жидкости 3 в корпусе 2, также насыщать сорбент - активированный уголь диоксидом углерода одновременно с распыляемой жидкостью и, таким образом, еще более упростить процесс заправки и повысить потребительские качества распыляющих контейнеров. Работает распыляющий контейнер следующим образом.The achievement of high characteristics in the dynamics of adsorption-desorption is determined by the parameters of mesopores with sizes from 1.5 to 200 nm, that is, comparable with the sizes of CO ₂ molecules, but noticeably greater than them. The obtained empirical dependence of the adsorption dynamics on the surface of the mesopores in the carbon matrix showed that the high required efficiency is achieved with a mesopore surface exceeding 50 m ² / g. The characteristics of the carbon matrix contained in the activated carbon placed in the capsule 5 also determine the pressure increase when the matrix is heated to the maximum permissible temperatures, which usually amount to 50-55 ° C for aerosol containers. As can be seen from the experiments presented in the graphs (curve 1 of the change in the mass of the sorbed gas, Fig. 5 and Fig. 6), the equilibrium in adsorption to the stationary process level at room temperature is achieved when heated to 50 ° C only with a significant increase in pressure. Moreover, for coals that do not have the features according to the invention (type BAU), the pressure increase (above 1.8 MPa) exceeds the permissible (1.5 MPa), which can lead to damage to the housing 2. For a device containing activated carbon with carbon matrix, possessing the above characteristics, the pressure increase does not exceed 1.3 MPa, which ensures the required safety of operation. The use of capsule shell materials with low thermal conductivity smooths the dynamics of thermal processes of energy exchange between the capsule components (sorbent — activated carbon and “dry ice” —CO ₂ solid phase), on the one hand, and the liquid and capsule, on the other hand), which in turn, reduces peak levels of pressure growth in the initial period (when creating the initial pressure) and with increasing temperature surrounding the spray container. This ensures the required operational safety. It should also be noted that the placement of the exhaust valve 7 in the lower part of the capsule also makes it possible to reduce the peak values of pressure growth in unsteady operating conditions of the spray container by improving the mass transfer processes of gas bubbles 6 emerging from the capsule with a liquid absorbing gas - carbon dioxide due to its sorption properties, which in turn allows to reduce the internal gas pressure in the "gas cushion" above the liquid level 3 in the housing 2, also saturate the sorbent - activated carbon with carbon dioxide dnovremenno sprayed with liquid and thereby further simplify the process of filling and increase consumer quality spray containers. The spray container operates as follows.

При помещении заправленной сорбентом и "сухим льдом" и уплотненной выпускным клапаном 7 капсулы 5 внутрь корпуса 2 через отжимаемый избыточным внутренним давлением газа СО₂ выпускной клапан 7 газ выходит из капсулы 5. При герметизации раздаточного клапана 1 в отверстии на стенке корпуса 2 с помощью выходящих в объем корпуса 2 пузырьков газа 6 внутри корпуса 2 создается избыточное давление. Под действием этого давления распыляемая жидкость 3 по трубке 4 подается на раздаточный клапан 1 и при его открывании распыляется в окружающую среду снаружи корпуса 2. В зависимости от выбранной конструкции выпускного клапана 7 можно обеспечить высокую скорость и степень заправки сорбента 6 газом СО₂ и, следовательно, повысить степень заполнения распыляющего контейнера распыляемой жидкостью 3, так как за счет установки выпускного клапана 7 на капсуле 5 и изолирующей оболочки капсулы, выполненной из материала с низкой теплопроводностью, диоксид углерода не успевает заметно сублимировать, так как и он и сорбент - активированный уголь вне корпуса 2 практически не взаимодействуют с окружающей средой.When the capsule 5 is filled with a sorbent and “dry ice” and sealed with an outlet valve 7 inside the housing 2, the exhaust gas 7 exits the capsule 5 through the CO ₂ gas pressed by excessive internal pressure. When sealing the dispensing valve 1 in the opening on the wall of the housing 2, use in the volume of the housing 2 gas bubbles 6 inside the housing 2 creates excess pressure. Under the influence of this pressure, the sprayed liquid 3 is supplied through the pipe 4 to the dispensing valve 1 and, when it is opened, is sprayed into the environment outside the housing 2. Depending on the selected design of the exhaust valve 7, it is possible to ensure a high speed and degree of filling of the sorbent 6 with CO ₂ gas and, therefore to increase the degree of filling of the spray container with spray liquid 3, since by installing the exhaust valve 7 on the capsule 5 and the insulating shell of the capsule made of a material with low thermal conductivity, Carbon seed does not have time to sublimate considerably since he and sorbent - activated carbon body 2 is hardly interact with the environment.

При эвакуации жидкости 3 давление внутри корпуса 2 падает (фиг.7). Для распыляющего контейнера с начальным объемом "газовой подушки", равным 20% полного внутреннего объема корпуса 2, при использовании в качестве распыляемой жидкости 3 воды и в качестве газа СО₂ качество распыла будет определяться в первую очередь скоростью снижения давления газа внутри корпуса 2 и степенью насыщенности газом жидкости 3.Согласно изобретению для поддержания давления в корпусе 2 в процессе эвакуации жидкости используется несколько составляющих: давление "газовой подушки", десорбция газа из насыщенной газом жидкости 3 и десорбция газа из находящегося в капсуле 5 активированного угля. На фиг.7 для иллюстрации роли каждой из этих составляющих и для сравнения предлагаемого в изобретении технического решения с аналогами даны характеристики альтернативных вариантов. Так, в частности, в случае создания давления в корпусе 2 только за счет "газовой подушки" (так называемый вариант "bag-in-can"), как это реализовано, например, в устройстве, описанном в патенте США №3869070, опубл. 04 марта 1975 г., н.к.и 222/193, где жидкость 3 и газ, создающий давление в корпусе 2, отделены друг от друга газонепроницаемой оболочкой, давление в корпусе подчиняется закону PV=RT, где Р - давление газа, V - его объем, Т - температура газа, R - универсальная газовая постоянная, что приводит к тому, что в расширяющейся "газовой подушке" при отсутствии насыщения жидкости газом давление будет падать обратно пропорционально расширяющемуся объему газа (кривая 1, фиг.7). С учетом отсутствия растворенного в жидкости 3 газа, "взрывающего" каплю жидкости после ее выхода из раздаточного клапана 1 в окружающую среду, качество распыла в таком варианте будет совершенно неудовлетворительным, а конструкция такого распыляющего контейнера и его заправка газом и жидкостью 3 удорожаются. Некоторого улучшения качества распыла в существующем уровне техники можно достичь, добившись при заправке полного насыщения жидкости 3 газом при начальном давлении (кривая 2, фиг.7), что потребует, однако, снижения производительности линии заправки и ухудшения условий труда в связи с резкими шумовыми эффектами, вызываемыми скачками расширения газа при стыковке-расстыковке рессивера высокого давления с распыляющим контейнером. Дополнительное использование предложенного согласно изобретению сорбента, выполненного в виде активированного угля, содержащего гранулированную пористую углеродную матрицу, поглощающую не менее 0,5 ммоль диоксида углерода на 1 г активированного угля при увеличении давления на 0,1 МПа в диапазоне его давлений от 0,3 до 0,6 МПа при комнатной температуре, позволяет с нужной эффективностью компенсировать падение давления (кривая 3, фиг.7). Дело в том, что активированный уголь, выполненный и размещенный внутри корпуса 2 в капсуле 5 согласно изобретению, по сорбционной мощности превышает поглощающую способность воды не менее чем в 13-15 раз и, в отличие от жидкости 3, не теряется из корпуса 2 в процессе эвакуации, сохраняя в течение всего рабочего процесса свой сорбционный потенциал для поддержания давления газа, что и обеспечивает, в конечном счете, высокое качество распыла и безопасность заправки и эксплуатации распыляющего контейнера.When evacuating the liquid 3, the pressure inside the housing 2 drops (Fig.7). For a spray container with an initial volume of "gas cushion" equal to 20% of the total internal volume of the housing 2, when water is used as the sprayed liquid 3 and as CO ₂ gas, the spray quality will be determined primarily by the rate of decrease in gas pressure inside the housing 2 and the degree According to the invention, several components are used to maintain the pressure in the housing 2 during the evacuation of the liquid: the pressure of the "gas cushion", the desorption of gas from the gas-saturated liquid 3, and the desor tion of gas present in the capsule 5 of activated carbon. In Fig. 7, to illustrate the role of each of these components and to compare the proposed technical solution in the invention with analogues, the characteristics of alternative options are given. So, in particular, in the case of creating pressure in the housing 2 only due to the "gas cushion" (the so-called version of the "bag-in-can"), as is realized, for example, in the device described in US patent No. 3869070, publ. March 04, 1975, NKi 222/193, where the liquid 3 and the gas creating pressure in the housing 2 are separated from each other by a gas-tight shell, the pressure in the housing obeys the law PV = RT, where P is the gas pressure, V - its volume, T is the gas temperature, R is the universal gas constant, which leads to the fact that in the expanding "gas cushion" in the absence of saturation of the liquid with gas, the pressure will fall inversely with the expanding gas volume (curve 1, Fig. 7). Given the absence of gas dissolved in liquid 3, which “explodes” a drop of liquid after it leaves the transfer valve 1 into the environment, the spray quality in this embodiment will be completely unsatisfactory, and the design of such a spray container and its filling with gas and liquid 3 will become more expensive. A certain improvement in the spray quality in the existing prior art can be achieved by achieving complete saturation of the liquid 3 with gas at the initial pressure during refueling (curve 2, Fig. 7), which will require, however, a decrease in the productivity of the refueling line and deterioration of working conditions due to sharp noise effects caused by gas expansion shocks during docking-undocking of a high-pressure receiver with a spray container. Additional use of the proposed according to the invention sorbent made in the form of activated carbon containing a granular porous carbon matrix that absorbs at least 0.5 mmol of carbon dioxide per 1 g of activated carbon with a pressure increase of 0.1 MPa in the pressure range from 0.3 to 0.6 MPa at room temperature, allows you to compensate for the pressure drop with the desired efficiency (curve 3, Fig.7). The fact is that activated carbon, made and placed inside the housing 2 in the capsule 5 according to the invention, in sorption capacity exceeds the absorption capacity of water by at least 13-15 times and, unlike liquid 3, is not lost from the housing 2 in the process evacuation, while maintaining its sorption potential throughout the entire working process to maintain gas pressure, which ultimately ensures high spray quality and the safety of refueling and operation of the spray container.

Независимо от выбранных реальных конструкций выпускного клапана 7 для решения поставленной задачи с достижением технического результата необходимо и достаточно реализовать описанный выше процесс заправки и выполнение сорбента с содержанием гранулированной пористой углеродной матрицы, поглощающей диоксид углерода в диапазоне его давлений от 0,3 до 0,6 МПа при комнатной температуре не менее 0,5 ммоль диоксида углерода на 1 г активированного угля при увеличении давления на 0,1 МПа. Следует отметить, что выпускающий клапан должен надежно предотвращать попадание жидкости 3 внутрь капсулы 5. Это объясняется тем, что при эксплуатации или хранении распыляющего контейнера давление газа СО₂ внутри корпуса 2 кратковременно может превысить давление СО₂ в капсуле 5 и таким образом существует опасность поступления компонентов распыляемой жидкости 3 в капсулу 5. Если распыляемая жидкость 3 не содержит веществ, обладающих большей, чем газ СО₂ теплотой сорбции в сорбенте, то в этом случае часть распыляемой жидкости 3, поступившей в капсулу 5, не распылится, что ухудшит потребительские качества распыляющего контейнера, а если в составе распыляемой жидкости 3 присутствуют компоненты, обладающие большей, чем диоксид углерода (СО₂) теплотой сорбции в сорбенте - активированном угле, то это может привести также к незапланированному росту давления газа в корпусе 2 распыляющего контейнера и изменению концентрации компонентов распыляемой жидкости 3, что также влияет на потребительское качество распыляющего контейнера.Regardless of the selected actual designs of the exhaust valve 7, in order to solve the problem with achieving a technical result, it is necessary and sufficient to implement the filling process described above and performing the sorbent with the content of a granular porous carbon matrix absorbing carbon dioxide in the pressure range from 0.3 to 0.6 MPa at room temperature, at least 0.5 mmol of carbon dioxide per 1 g of activated carbon with a pressure increase of 0.1 MPa. It should be noted that the exhaust valve must reliably prevent liquid 3 from entering the capsule 5. This is due to the fact that during operation or storage of the spray container, the CO ₂ gas pressure inside the housing 2 can briefly exceed the CO ₂ pressure in the capsule 5 and thus there is a risk of components the sprayed liquid 3 into the capsule 5. If the sprayed liquid 3 does not contain substances having a heat of sorption greater than the СО ₂ gas in the sorbent, then in this case a part of the sprayed liquid 3 received in the capsule 5 will not be sprayed, which will degrade the consumer qualities of the spray container, and if the composition of the sprayed liquid 3 contains components having a sorption heat greater than carbon dioxide (СО ₂ ) in the sorbent - activated carbon, this can also lead to an unplanned increase in pressure gas in the housing 2 of the spray container and a change in the concentration of components of the spray liquid 3, which also affects the consumer quality of the spray container.

Так как в предложенном техническом решении капсулу 5 формируют в газонепроницаемой оболочке, а выпускной клапан 7 обладает способностью при выполнении своих функций пропускать пузырьки газа 6 только из капсулы 5, то попадание нежелательных веществ внутрь капсулы 5 исключается.Since in the proposed technical solution, the capsule 5 is formed in a gas-tight shell, and the exhaust valve 7 has the ability, when performing its functions, to pass gas bubbles 6 only from the capsule 5, the ingress of undesirable substances into the capsule 5 is excluded.

В качестве распыляемой жидкости 3 можно использовать воду, различные парфюмерные, медицинские и т.п. жидкие композиции, эмульсии, суспензии и мелкодисперсные порошки (псевдожидкости). В случае распыления мелкодисперсных порошков газ из капсулы 5 подают в нижнюю часть корпуса 2 распыляющего контейнера, создавая этим псевдоожиженный слой. Изобретение может быть использовано в аэрозольных упаковках для применения в медицине, в бытовой химии, в парфюмерии и т.д.As the sprayed liquid 3, you can use water, various perfumes, medical, etc. liquid compositions, emulsions, suspensions and fine powders (pseudo-liquids). In the case of spraying fine powders, gas from the capsule 5 is supplied to the lower part of the housing 2 of the spray container, thereby creating a fluidized bed. The invention can be used in aerosol containers for use in medicine, household chemicals, perfumes, etc.

Claims

1. A spray container containing a housing with a dispensing valve placed therein, a spray liquid and a gas-tight capsule, in the housing of which is activated carbon and carbon dioxide in the solid phase, characterized in that the activated carbon contains a carbon matrix configured to be absorbed in the pressure range from 0.3 to 0.6 MPa at room temperature not less than 0.5 mmol of carbon dioxide per 1 g of activated carbon with a pressure increase of 0.1 MPa.

2. The container according to claim 1, characterized in that in the capsule the carbon matrix is configured to absorb at least 0.75 mmol of CO ₂ per 1 g of activated carbon with a pressure increase of 0.1 MPa in the pressure range from 0.3 to 0 , 6 MPa at a temperature of -10 ° C.

3. The container according to claim 1 or claim 2, characterized in that the activated carbon in the capsule is made from raw materials based on peat or coconut husk that has undergone chemical or gas-vapor activation.

4. The container according to any one of claims 1 to 3, characterized in that in the capsule the pore volume of the carbon matrix is from 0.5 to 1.2 cm ³ / g with a specific pore surface of at least 500 m ² / g.

5. The container according to any one of claims 1 to 3, characterized in that in the capsule the surface of the mesopore of the carbon matrix with sizes from 1.5 to 200 nm is at least 50 m ² / g.

6. The container according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the mass fraction of activated carbon is from 1 to 10% of the mass of the sprayed liquid.

7. The container according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the capsule is placed in the container in such a way as to ensure the process of bubbling released from the capsule of carbon dioxide in the liquid.

8. The container according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the body of the gas-tight capsule is made of a material with low thermal conductivity.