RU2218520C2 - Boiler for burning clinkering coal - Google Patents

Boiler for burning clinkering coal Download PDF

Info

Publication number
RU2218520C2
RU2218520C2 RU2000125476/06A RU2000125476A RU2218520C2 RU 2218520 C2 RU2218520 C2 RU 2218520C2 RU 2000125476/06 A RU2000125476/06 A RU 2000125476/06A RU 2000125476 A RU2000125476 A RU 2000125476A RU 2218520 C2 RU2218520 C2 RU 2218520C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
furnace
burners
vortex
boiler
gas
Prior art date
Application number
RU2000125476/06A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2000125476A (en
Inventor
тов А.М. Хиди
А.М. Хидиятов
В.А. Васильев
В.П. Воронин
В.П. Середкин
В.Ф. Пантелеев
Original Assignee
Региональная энергетическая комиссия Челябинской области
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Региональная энергетическая комиссия Челябинской области filed Critical Региональная энергетическая комиссия Челябинской области
Priority to RU2000125476/06A priority Critical patent/RU2218520C2/en
Publication of RU2000125476A publication Critical patent/RU2000125476A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2218520C2 publication Critical patent/RU2218520C2/en

Links

Abstract

FIELD: boilers for burning clinkering coal having low-melting point ash. SUBSTANCE: proposed boiler has T-shaped arrangement and is provided with furnace, opposing burners arranged in two tiers, dust system with mills, heating surfaces at furnace outlet which are made in form of slag screen and convective steam super-heater located in horizontal gas duct; mills are hammer-type and burners are vortex-type; dust system includes centrifugal separators; moisture traps mounted between centrifugal separators and vortex burners ensure 50 to 90% separation of used drying agent due to use of rotary motion of dust-gas-air mixture in centrifugal separators. Separated part of drying agent is directed to furnace zone located higher than level of second tier of vortex burners by 1-4 m. Boiler is provided with recirculating gas exhausters taking gases at temperature of 500-700 C for additional gas-and-air drying; it is also provided with shields with heat-insulating coat on their surfaces over perimeter of furnace; it projects by 0.5-1 m from edges of first and second tiers of vortex burners. Mounted in upper portion of furnace are additional heating surfaces made in form of separate shields to ensure required temperature level of slag-free operation of convective steam superheater not higher than 900 C. EFFECT: enhanced operational reliability. 5 cl, 1 dwg

Description

Изобретение относится к теплоэнергетике и может быть использовано на котлах, сжигающих шлакующие угли, обладающие золой с низкой температурой плавления (типа канско-ачинских). The invention relates to a power system and can be used in boilers burning slag coals with ash with a low melting point (such as Kansk-Achinsk).

Известен котел ПК-39-2 блока 300 МВт с твердым шлакоудалением, Т-образной компоновки, который спроектирован для работы на экибастузском каменном угле (Орнатский А.П. и др. Парогенераторы сверхкритического давления. Киев: Высшая школа, 1980, с.70, 71, 141-144). The well-known boiler PK-39-2 is a 300 MW block with solid slag removal, T-shaped layout, which is designed to work on Ekibastuz coal (Ornatsky A.P. and other supercritical pressure steam generators. Kiev: Higher school, 1980, p. 70 71, 141-144).

Согласно справочным данным (Энергетическое топливо. Справочник. М.: Энергоатомиздат, 1991) экибастузский уголь имеет следующие плавкостные характеристики золы: температура начала деформации золы при нагревании ее в полувосстановительной газовой среде (tA) равна 1200oС, температура размягчения золы при нагревании ее в этих же условиях (tB) более 1500oС, температура жидкоплавкого состояния золы при нагревании в этих же условиях (tC) более 1500oС, температура нормального шлакоудаления (tнж) равна 1600oС и вязкость шлака, образующегося при tнж, VA(t)нж, равна 20 Па•с.According to the reference data (Energy fuel. Handbook. M .: Energoatomizdat, 1991) Ekibastuz coal has the following melting properties of ash: the temperature at which deformation of the ash starts when it is heated in a semi-reducing gas medium (t A ) is 1200 o С, the softening temperature of the ash when it is heated under the same conditions (t B ) more than 1500 o С, the temperature of the liquid-melting state of the ash when heated under the same conditions (t C ) more than 1500 o С, the temperature of normal slag removal (t нж ) is 1600 o С and the viscosity of the slag formed at t nJ, V A (t) w is equal to 20 Pa • s.

Аналогичные характеристики канско-ачинских углей, например ирша-бородинского, равны соответственно tA=1180oС, tB=1210oС, tC=1230oС, tнж=1300oС и VA(t)нж=8 Па•с. Шлакование топок золой углей обычно начинается ниже значений температур tС и tнж. Приведенные значения tC и tнж показывают, что при сжигании топлив в котлах плавление золы экибастузского угля происходит при температуре топочных газов на 200-250oС выше по сравнению с золой ирша-бородинского угля.The similar characteristics of Kansk-Achinsk coals, for example, Irsha-Borodinsky, are respectively t A = 1180 o С, t B = 1210 o С, t C = 1230 o С, t нж = 1300 o С and V A (t) нж = 8 Pass. Slagging of furnaces with ash coal usually begins below temperatures t C and t nzh . The given values of t C and t nl show that during the combustion of fuels in boilers, the ash of Ekibastuz coal melts at a temperature of the flue gas 200-250 o C higher compared with the ash of Irsha-Borodino coal.

Сравнение характеристик углей показывает, что обеспечить размол и подачу ирша-бородинского угля на котел ПК-39-2 не представляется возможным, т.к. разомкнутая пылесистема с промбункером и шаровыми барабанными мельницами, рассчитанная на экибастузский каменный уголь, становится взрывоопасной и противопоказана для использования на высокореакционных бурых углях типа канско-ачинских. Кроме того, при подаче на котел шлакующих углей поверхности нагрева топки будут интенсивно зашлакованы. Определенные проблемы, связанные с обеспечением надежности работы дубль-блока, дополнительно появляются с наличием на блоке двух котлов. Указанные факторы чрезвычайно осложняют возможность перевода котла ПК-39-2 на шлакующие угли. A comparison of the charcoal characteristics shows that it is not possible to ensure the grinding and supply of Irsha-Borodino coal to the PK-39-2 boiler, because open dust system with industrial bin and ball drum mills, designed for Ekibastuz coal, becomes explosive and is contraindicated for use on highly reactive brown coals such as Kansk-Achinsk. In addition, when slagging coals are fed to the boiler, the heating surfaces of the furnace will be intensely slagged. Certain problems associated with ensuring the reliability of the double-block operation additionally appear with the presence of two boilers on the block. These factors make it extremely difficult to transfer the PK-39-2 boiler to slag coals.

Наиболее оптимальным котлом, конструкция которого может быть модернизирована для сжигания шлакующих углей, является котел П-57 моноблока 500 МВт Т-образной компоновки, содержащий топку, горелки, расположенные встречно в 2 яруса, пылесистему с мельницами, поверхности нагрева на выходе из топки в виде фестона и конвективный пароперегреватель в горизонтальном газоходе (Ковалев А. П. и др. Парогенераторы. М.: Энергоатомиздат, 1985, с.310, р. 27.5). The most optimal boiler, the design of which can be modernized for burning slag coals, is a P-57 boiler of a monoblock of 500 MW T-shaped arrangement containing a furnace, burners located in opposite tiers, a dust system with mills, heating surfaces at the outlet of the furnace in the form festoon and convective superheater in a horizontal gas duct (A. Kovalev and others. Steam generators. M: Energoatomizdat, 1985, p. 310, p. 27.5).

Указанный котел не обеспечивает надежный размол и сжигание шлакующих углей с сухим шлакоудалением переводом его на жидкое шлакоудаление. The specified boiler does not provide reliable grinding and burning of slag coals with dry slag removal by transferring it to liquid slag removal.

Задачей данного изобретения является обеспечение надежности работы котла при сжигании шлакующих углей в режиме жидкого шлакоудаления, повышение температуры в ядре горения, обеспечение сушильной производительности и надежности пылесистемы по условиям взрывобезопасности, снижение отвода тепла из ядра горения, повышение надежности работы поверхностей нагрева. The objective of this invention is to ensure the reliability of the boiler when burning slag coals in the liquid slag removal mode, increase the temperature in the combustion core, ensure drying performance and reliability of the dust system in terms of explosion safety, reduce heat removal from the combustion core, increase the reliability of the heating surfaces.

Поставленная задача решается тем, что котел Т-образной компоновки содержит топку, горелки, расположенные встречно в 2 яруса, пылесистему с мельницами, поверхности нагрева на выходе из топки в виде фестона и конвективный пароперегреватель в горизонтальном газоходе, мельницы выполнены молотковыми, а горелки - вихревыми, пылесистема включает центробежные сепараторы, причем между центробежными сепараторами и вихревыми горелками установлены отделители влаги с возможностью отделения 50...90% отработанного сушильного агента за счет использования вращательного движения пылегазовоздушной смеси в центробежных сепараторах. The problem is solved in that the T-shaped boiler contains a firebox, burners located opposite in 2 tiers, a dust system with mills, heating surfaces at the outlet of the firebox in the form of a festoon and a convective superheater in a horizontal gas duct, the mills are made with hammers, and the burners have vortex ones , the dust system includes centrifugal separators, and moisture separators are installed between the centrifugal separators and the vortex burners with the possibility of separating 50 ... 90% of the spent drying agent due to the use of the rotational motion of the dust-gas mixture in centrifugal separators.

Отделенную часть сушильного агента направляют в зону топки, расположенную на 1...4 м выше уровня второго яруса вихревых горелок. The separated part of the drying agent is sent to the furnace zone, located 1 ... 4 m above the level of the second tier of the vortex burners.

Котел, кроме того, снабжен дымососами газовой рециркуляции и отбором газов с температурой 500...700oС для дополнительной газовоздушной сушки, а также снабжен экранами, на поверхность которых по периметру топки наносят теплоизоляционное покрытие, выступающее от края первого и второго ярусов вихревых горелок на 0,5...1 м.The boiler, in addition, is equipped with gas recirculation smoke exhausts and gas extraction with a temperature of 500 ... 700 o С for additional gas-air drying, and is also equipped with screens, on the surface of which a heat-insulating coating is applied around the perimeter of the furnace, protruding from the edges of the first and second tiers of the vortex burners by 0.5 ... 1 m.

В верхней части топки установлены дополнительные поверхности нагрева в виде разреженных ширм, обеспечивающие требуемый температурный уровень бесшлаковочной работы конвективного пароперегревателя не более 900oС.In the upper part of the furnace, additional heating surfaces are installed in the form of sparse screens, providing the required temperature level of non-slag operation of convective superheater no more than 900 o C.

На чертеже изображен котел П-57 на 500 МВт Т-образной компоновки, продольный разрез. The drawing shows a P-57 boiler at 500 MW T-shaped layout, a longitudinal section.

Котел Т-образной компоновки содержит топку 1, вихревые горелки 2, расположенные встречно в два яруса, пылесистему с молотковыми мельницами 3 и центробежными сепараторами 4 и пылепроводы 5. На выходе из топки 1 расположены поверхности нагрева в виде фестона 6, конвективный пароперегреватель 7 в горизонтальном газоходе. The T-shaped boiler contains a firebox 1, vortex burners 2, located opposite in two tiers, a dust system with hammer mills 3 and centrifugal separators 4 and dust pipes 5. At the outlet of the furnace 1 there are heating surfaces in the form of festoon 6, a convective superheater 7 in horizontal gas duct.

Между центробежными сепараторами 4 и вихревыми горелками 2 установлены отделители 8 влаги с возможностью отделения 50...90% отработанного сушильного агента за счет использования вращательного движения пылегазовоздушной смеси в центробежных сепараторах 4. Between the centrifugal separators 4 and the vortex burners 2, moisture separators 8 are installed with the possibility of separating 50 ... 90% of the spent drying agent through the use of the rotational motion of the dust-gas mixture in centrifugal separators 4.

Для подачи отделенной части сушильного агента в зону топки 1, расположенную на 1...4 м выше уровня второго яруса вихревых горелок 2, установлены сбросные сопла 9, к которым подключены влагоудаляющие трубопроводы 10. To supply the separated part of the drying agent to the furnace zone 1, located 1 ... 4 m above the level of the second tier of the vortex burners 2, discharge nozzles 9 are installed, to which moisture-removing pipelines 10 are connected.

Для дополнительной газовоздушной сушки котел снабжен дымососами 11 газовой рециркуляции с газозаборными шахтами 12 и отбором газов с температурой 500...700oС.For additional gas-air drying, the boiler is equipped with gas recirculation smoke exhausters 11 with gas intake shafts 12 and gas extraction with a temperature of 500 ... 700 o С.

Для создания необходимых температурных условий жидкого шлакоудаления с повышением температуры в ядре горения на поверхность экранов топки 1 котла в этой зоне по ее периметру нанесено теплоизоляционное покрытие 13, выступающее от края первого и второго ярусов вихревых горелок 2 на 0,5...1 м. To create the necessary temperature conditions for liquid slag removal with increasing temperature in the combustion core, a heat-insulating coating 13 is applied around the perimeter of the furnace walls 1 of the boiler in this zone, which protrudes from the edge of the first and second tiers of the vortex burners 2 by 0.5 ... 1 m.

Для того чтобы обеспечить требуемый температурный уровень бесшлаковочной работы конвективного пароперегревателя 7 на уровне не более 900oС, в верхней части топки 1 установлены дополнительные поверхности нагрева в виде разреженных ширм 14.In order to ensure the required temperature level of non-slag operation of the convective superheater 7 at a level of not more than 900 o C, additional heating surfaces in the form of rarefied screens 14 are installed in the upper part of the furnace 1.

Котел работает следующим образом. Шлакующий уголь с легкоплавкой золой подается в молотковые мельницы 3 котла, туда же подводятся горячий первичный воздух и топочные газы с температурой 500...700oС с помощью дымососов 11 газовой рециркуляции, что повышает сушильную производительность мельниц 3. После сушки и размола угля угольная пыль в смеси с отработанным сушильным агентом поступает в центробежные сепараторы 4, которые обеспечивают выдачу из него расчетной тонкости помола, например для бурого угля R90=40...60% (R90 - остаток пыли на сите 90 микрон).The boiler operates as follows. Slagging coal with low-melting ash is fed into hammer mills of 3 boilers, hot primary air and flue gases with a temperature of 500 ... 700 o C are fed into it using smoke exhausters 11 of gas recirculation, which increases the drying capacity of mills 3. After drying and grinding of coal, coal the dust in the mixture with the spent drying agent enters the centrifugal separators 4, which ensure the delivery of the calculated grinding fineness from it, for example, for brown coal R90 = 40 ... 60% (R90 is the dust residue on the sieve of 90 microns).

Далее пылегазовоздушная смесь подается в отделители влаги 8, в которых часть отработанного сушильного агента в количестве 50...90% по влагоудаляющим трубопроводам 10 поступает в сбросные сопла 9, расположенные в топке 1 на расстоянии 1...4 м выше уровня второго яруса вихревых горелок 2, а готовая пыль с остатком сушильного агента 10...50% по пылепроводам 5 поступает через вихревые горелки 2 в зону ядра горения, обеспечивая повышение температуры в этой зоне топки 1 и ускорение оплавления золы. Температура в ядре горения повышается также за счет того, что в зоне ядра горения по периметру топки 1 наносится теплоизоляционное покрытие 13, выступающее от края первого и второго ярусов вихревых горелок 2 на 0,5...1 м. Next, the dust-gas mixture is supplied to moisture separators 8, in which part of the spent drying agent in the amount of 50 ... 90% through moisture-removing pipelines 10 enters the discharge nozzles 9 located in the furnace 1 at a distance of 1 ... 4 m above the level of the second tier of the vortex burner 2, and the finished dust with the rest of the drying agent 10 ... 50% through the dust pipes 5 enters through the vortex burners 2 into the zone of the combustion core, providing an increase in temperature in this zone of the furnace 1 and acceleration of ash melting. The temperature in the combustion core also increases due to the fact that in the zone of the combustion core around the perimeter of the furnace 1 a heat-insulating coating 13 is applied, protruding from the edge of the first and second tiers of the vortex burners 2 by 0.5 ... 1 m.

В результате повышения температуры в ядре горения за счет отделения влаги и сброса ее за пределы ядра горения, а также нанесения на экраны топки 1 теплоизоляционного покрытия 13 температура горения пыли возрастает до уровня, при котором обеспечивается надежное оплавление золы и вытекание жидкого шлака в низ топки 1. При этом топочные газы с более высокой температурой поднимаются в верх топки 1, где охлаждаются в установленных в ее верхней части дополнительных поверхностей нагрева в виде разреженных ширм 14, обеспечивая требуемый температурный уровень бесшлаковочной работы конвективного пароперегревателя 7 не более 900oС.As a result of the temperature increase in the combustion core due to the separation of moisture and its discharge outside the combustion core, as well as the application of a heat-insulating coating on the firebox screens 1, the dust burning temperature rises to a level at which reliable ash melting and liquid slag flow out to the bottom of the furnace 1 In this case, the flue gases with a higher temperature rise to the top of the furnace 1, where they are cooled in the additional heating surfaces installed in its upper part in the form of rarefied screens 14, providing the required temperature th level besshlakovochnoy work convection superheater 7 is not more than 900 o C.

Таким образом, данное изобретение позволяет повысить качество сушки топлива и надежность работы мельниц 3, достичь температурного уровня в топке 1, необходимого для перевода котла на жидкое шлакоудаление, организовать бесшлаковочную работу конвективного пароперегревателя 7 и разрешить техническую проблему сжигания шлакующих углей. Thus, this invention allows to improve the quality of drying of fuel and the reliability of the mills 3, to achieve the temperature level in the furnace 1, necessary for transferring the boiler to liquid slag removal, to organize the non-slag operation of the convective superheater 7 and to solve the technical problem of burning slag coals.

Claims (5)

1. Котел Т-образной компоновки, содержащий топку, горелки, расположенные встречно в 2 яруса, пылесистему, поверхности нагрева на выходе из топки в виде фестона и конвективный пароперегреватель в горизонтальном газоходе, отличающийся тем, что мельницы выполнены молотковыми, а горелки - вихревыми, пылесистема включает центробежные сепараторы, причем между центробежными сепараторами и вихревыми горелками установлены отделители влаги с возможностью отделения 50...90% отработанного сушильного агента за счет использования вращательного движения пылегазовоздушной смеси в центробежных сепараторах.1. A T-shaped boiler containing a firebox, burners located in opposite tiers, a dust system, a heating surface at the outlet of the firebox in the form of a festoon and a convective superheater in a horizontal gas duct, characterized in that the mills are hammer and the burners are vortex, the dust system includes centrifugal separators, and moisture separators are installed between the centrifugal separators and the vortex burners with the possibility of separating 50 ... 90% of the spent drying agent through the use of rotational motion I have a dust-gas mixture in centrifugal separators. 2. Котел по п.1, отличающийся тем, что отделенную часть сушильного агента направляют в зону топки, расположенную на 1...4 м выше уровня второго яруса вихревых горелок.2. The boiler according to claim 1, characterized in that the separated part of the drying agent is sent to the furnace zone located 1 ... 4 m above the level of the second tier of the vortex burners. 3. Котел по п.1, отличающийся тем, что снабжен дымососами газовой рециркуляции и отбором газов с температурой 500... 700°С для дополнительной газовоздушной сушки.3. The boiler according to claim 1, characterized in that it is equipped with smoke exhaust gas recirculation and gas selection with a temperature of 500 ... 700 ° C for additional gas-air drying. 4. Котел по п.1, отличающийся тем, что снабжен экранами, на поверхность которых по периметру топки наносят теплоизоляционное покрытие, выступающее от края первого и второго ярусов вихревых горелок на 0,5...1 м.4. The boiler according to claim 1, characterized in that it is equipped with screens, on the surface of which along the perimeter of the furnace a heat-insulating coating is applied, protruding from the edge of the first and second tiers of the vortex burners by 0.5 ... 1 m. 5. Котел по п.1, отличающийся тем, что в верхней части топки установлены дополнительные поверхности нагрева в виде разреженных ширм, обеспечивающие требуемый температурный уровень бесшлаковочной работы конвективного пароперегревателя не более 900°С.5. The boiler according to claim 1, characterized in that in the upper part of the furnace there are additional heating surfaces in the form of sparse screens, providing the required temperature level of non-slag operation of convective superheater no more than 900 ° C.
RU2000125476/06A 2000-10-11 2000-10-11 Boiler for burning clinkering coal RU2218520C2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2000125476/06A RU2218520C2 (en) 2000-10-11 2000-10-11 Boiler for burning clinkering coal

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2000125476/06A RU2218520C2 (en) 2000-10-11 2000-10-11 Boiler for burning clinkering coal

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2000125476A RU2000125476A (en) 2002-09-10
RU2218520C2 true RU2218520C2 (en) 2003-12-10

Family

ID=32065201

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2000125476/06A RU2218520C2 (en) 2000-10-11 2000-10-11 Boiler for burning clinkering coal

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2218520C2 (en)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2474758C1 (en) * 2011-10-10 2013-02-10 Общество с ограниченной ответственностью "Политехэнерго" Method to control temperature of gases at outlet of combustion chamber of swirling-type furnace and swirling-type furnace
CN108908673A (en) * 2018-09-12 2018-11-30 云南建投第十建设有限公司 High and cold low pressure area Precast T-Beam steam press maintenance method
RU2695877C1 (en) * 2018-04-11 2019-07-29 Евгений Михайлович Пузырёв Power boiler
WO2020029048A1 (en) * 2018-08-06 2020-02-13 江苏东九重工股份有限公司 Cement kiln rear portion and bypass waste heat boiler

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
КОВАЛЕВ А.П. и др. Парогенераторы. - М.: Энергоатомиздат, 1985, с. 310, р. 27.5. *

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2474758C1 (en) * 2011-10-10 2013-02-10 Общество с ограниченной ответственностью "Политехэнерго" Method to control temperature of gases at outlet of combustion chamber of swirling-type furnace and swirling-type furnace
RU2695877C1 (en) * 2018-04-11 2019-07-29 Евгений Михайлович Пузырёв Power boiler
WO2020029048A1 (en) * 2018-08-06 2020-02-13 江苏东九重工股份有限公司 Cement kiln rear portion and bypass waste heat boiler
CN108908673A (en) * 2018-09-12 2018-11-30 云南建投第十建设有限公司 High and cold low pressure area Precast T-Beam steam press maintenance method

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Rayaprolu Boilers for power and process
CN200975663Y (en) Circulating fluid bed boiler by burning biomass
Rayaprolu Boilers: A practical reference
US4250820A (en) Process and apparatus for operating a firebox with solid gasifiable fuel having poor kindling properties and low volatile gas contents
KR890001113B1 (en) Method of reducing nox and sox emission
DK162112B (en) PRESSED, CARBON HEATED STEAM GENERATOR
JPS612615A (en) Shunt used for coal burning furnace employing burner for lowload
DK168246B1 (en) Biological waste incineration process
EP0238907B1 (en) Low excess air tangential firing system
RU2218520C2 (en) Boiler for burning clinkering coal
CN107355809A (en) Reduce W type flame boilers NOxThe method of discharge
RU2698173C1 (en) Forced fluidized bed boiler
US20130101944A1 (en) Gasification burner
CN201335404Y (en) Igniting device of circulating fluid bed boiler
US4473014A (en) Cyclone detector
RU2743984C1 (en) Fire tube boiler for combustion of waste sorting of municipal solid refuse
GB2104200A (en) A steam generator
RU2573078C2 (en) Swirling-type chamber furnace
CN107355807A (en) W type flame boiler air distribution mode optimization methods
CN107355775A (en) The more coal fractional combustion policy optimization methods of W flame boiler
US6003475A (en) Plant for the combustion of fossil fuel and biomaterial or waste
US6021724A (en) Cyclone furnace for retrofit applications
CN107355811B (en) Boiler combustion optimization method of adjustment
US2617394A (en) Boiler
CN107355803B (en) Method for improving boiler efficiency of W-shaped flame boiler

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20031012