RU2215044C1 - Способ выплавки стали в подовых сталеплавильных агрегатах - Google Patents
Способ выплавки стали в подовых сталеплавильных агрегатах Download PDFInfo
- Publication number
- RU2215044C1 RU2215044C1 RU2002121559A RU2002121559A RU2215044C1 RU 2215044 C1 RU2215044 C1 RU 2215044C1 RU 2002121559 A RU2002121559 A RU 2002121559A RU 2002121559 A RU2002121559 A RU 2002121559A RU 2215044 C1 RU2215044 C1 RU 2215044C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- scrap
- cast iron
- iron
- consumption
- metal
- Prior art date
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области черной металлургии, в частности к способам выплавки стали в подовых сталеплавильных агрегатах. Способ выплавки стали в подовых сталеплавильных агрегатах включает завалку легковесного лома, известняка, остального количества лома, загрузку твердого энергоносителя, прогрев, заливку жидкого чугуна, плавление и доводку. В качестве твердого энергоносителя загружают чугунный скрап, расход которого определяют из выражения Q чуг.скрап=0,84•Q лома-1,727•Q чугун+160,71•[C] гот+71,65, где Q чуг. скрап - расход чугунного скрапа, т; Q лома - расход лома, т; Q чугун - расход жидкого передельного чугуна, т; [C] гот - содержание углерода в готовом металле, %; 0,84, 1,727, 160,71, 71,65 - эмпирические коэффициенты, полученные опытным путем. Технический результат - за счет рассчитанного расхода твердого чугунного скрапа на 20-25% (абс.) снижается удельный расход жидкого чугуна, понижается вредное воздействие шлака на футеровку мартеновской печи и увеличивается стойкость футеровки на 3-5% (абс.).
Description
Изобретение относится к области черной металлургии, в частности к способам выплавки стали в подовых сталеплавильных агрегатах.
Известен способ выплавки стали, включающий загрузку в ванну металлолома, чугуна и твердого теплоносителя, где в качестве твердого теплоносителя используют шлак производства силумина в количестве 0,25-14,3% от веса металлошихты (см. а.с. СССР 718481, МПК7 С 21 С 5/04).
Недостатком известного способа является нестабильное содержание корольков силумина в шлаке которое не позволяет рассчитать прирост тепла, за счет его окисления и невозможности точного определения снижения расхода жидкого чугуна. В то же время содержащийся в шлаке кремнезем требует дополнительного расхода извести для связывания его в прочные соединения, иначе снижается стойкость огнеупорной футеровки печи, особенно шлакового пояса.
Наиболее близким к заявляемому является способ выплавки стали в подовых сталеплавильных агрегатах, включающий завалку легковесного лома, известняка, остального количества лома, прогрев, заливку чугуна, загрузку твердого энергоносителя, плавление и доводку, где в качестве твердого энергоносителя загружают чугунную стружку в количестве 75-110 кг на 1 м2 площади пода (см. а.с. СССР 1285008 МПК7, С 21 С 5/04).
Недостатком известного способа является то, что чугунная стружка замаслена смазочно-охлаждающей жидкостью в размере около 5%. Такое содержание смазочно-охлаждающей жидкости приводит к увеличению потерь металла с выбросами и скачиваемым шлаком, увеличению содержания серы в металле из-за повышенного ее содержания в смазочно-охлаждающей жидкости.
Технической задачей, на решение которой направлено предлагаемое изобретение, является повышение выхода годного, снижение расхода жидкого чугуна, увеличение стойкости футеровки печи.
Для решения указанной задачи в известном способе, включающем завалку легковесного лома, известняка, остального количества лома, прогрев, заливку жидкого чугуна, плавление и доводку, в качестве твердого энергоносителя загружают чугунный скрап, расход которого определяют из выражения
Q чуг.скрап = 0,84•Q лома - 1,727•Q чугун + 160,71•[С] гот + 71,65,
где - Q чуг.скрап - расход чугунного скрапа, т;
Q лома - расход лома, т;
Q чугун - расход жидкого передельного чугуна, т;
[С] гот - содержание углерода в готовом металле, %;
0,84, 1,727, 160,71, 71,65 - эмпирические коэффициенты, полученные опытным путем.
Q чуг.скрап = 0,84•Q лома - 1,727•Q чугун + 160,71•[С] гот + 71,65,
где - Q чуг.скрап - расход чугунного скрапа, т;
Q лома - расход лома, т;
Q чугун - расход жидкого передельного чугуна, т;
[С] гот - содержание углерода в готовом металле, %;
0,84, 1,727, 160,71, 71,65 - эмпирические коэффициенты, полученные опытным путем.
Признаки, отличающие заявляемое техническое решение от известного, не выявлены в других технических решениях и, следовательно, заявляемое решение имеет "изобретательский уровень".
Технический результат, достигаемый предлагаемым способом выплавки стали, заключается в том, что за счет расчета массы твердого чугунного скрапа обеспечивается требуемый тепловой ход процесса при одновременном снижении расхода жидкого чугуна, а содержащиеся в твердом чугунном скрапе кремний, марганец позволяют снизить окисленность металла и увеличить стойкость футеровки печи.
Данный способ иллюстрируется примером.
Сталь марки 45 по ГОСТ 1050 выплавляется в мартеновской печи скрап-рудным процессом с продувкой ванны кислородом. Среднее содержание углерода в готовой стали составляет 0,46% (интервал 0,42-0,50). Стандартная металлозавалка (металлолом плюс жидкий чугун) рассчитывается на 290 т. Вначале на подину завалили 70 т легковесного лома, затем 21 т известняка и остальной лом в количестве 55 т. Количество жидкого чугуна составляет 120 т. Рассчитываем количество чугунного скрапа, необходимое для завалки, из выражения
Q чуг.скрап = 0,84•125 - 1,727•120 + 160,71•0,46 + 71,65 = 43 т
При таком расходе чугунного скрапа металлозавалка составляет 289 т. Чугунный скрап завалили поверх металлолома. Затем в течение 2 ч провели прогрев металлолома за счет сжигания топлива в рабочем пространстве и подачи кислорода через кислородную фурму с интенсивностью 1500 м3/т•ч. После прогрева металлолома в печь залили 120 т жидкого передельного чугуна содержащего около 4,2% углерода, 0,6% кремния, 0,2% марганца, 0,02% серы и 0,045% фосфора. При достижении температуры металла 1500oС отобрали пробу металла для определения химического состава металла. Доведение металла по химическому составу и температуре в печи вели известными способами.
Q чуг.скрап = 0,84•125 - 1,727•120 + 160,71•0,46 + 71,65 = 43 т
При таком расходе чугунного скрапа металлозавалка составляет 289 т. Чугунный скрап завалили поверх металлолома. Затем в течение 2 ч провели прогрев металлолома за счет сжигания топлива в рабочем пространстве и подачи кислорода через кислородную фурму с интенсивностью 1500 м3/т•ч. После прогрева металлолома в печь залили 120 т жидкого передельного чугуна содержащего около 4,2% углерода, 0,6% кремния, 0,2% марганца, 0,02% серы и 0,045% фосфора. При достижении температуры металла 1500oС отобрали пробу металла для определения химического состава металла. Доведение металла по химическому составу и температуре в печи вели известными способами.
Опытные плавки показали, что за счет рассчитанного расхода твердого чугунного скрапа на 20-25% (абс.) снижается удельный расход жидкого чугуна, вредное воздействие шлака на футеровку мартеновской печи, что позволяет увеличить стойкость на 3-5% (абс.) против прототипа.
Claims (1)
- Способ выплавки стали в подовых сталеплавильных агрегатах, включающий завалку легковесного лома, известняка, остального количества лома, загрузку твердого энергоносителя, прогрев, заливку жидкого чугуна, плавление и доводку, отличающийся тем, что в качестве твердого энергоносителя загружают чугунный скрап, расход которого определяют из выражения
Q чуг. скрап= 0,84•Q лома-1,727•Q чугун+160,71•[C] гот+71,65,
где Q чуг. скрап - расход чугунного скрапа, т;
Q лома - расход лома, т;
Q чугун - расход жидкого передельного чугуна, т;
[C] гот - содержание углерода в готовом металле, %;
0,84, 1,727, 160,71, 71,65 - эмпирические коэффициенты, полученные опытным путем.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2002121559A RU2215044C1 (ru) | 2002-08-05 | 2002-08-05 | Способ выплавки стали в подовых сталеплавильных агрегатах |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2002121559A RU2215044C1 (ru) | 2002-08-05 | 2002-08-05 | Способ выплавки стали в подовых сталеплавильных агрегатах |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2215044C1 true RU2215044C1 (ru) | 2003-10-27 |
RU2002121559A RU2002121559A (ru) | 2004-02-20 |
Family
ID=31989367
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2002121559A RU2215044C1 (ru) | 2002-08-05 | 2002-08-05 | Способ выплавки стали в подовых сталеплавильных агрегатах |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2215044C1 (ru) |
-
2002
- 2002-08-05 RU RU2002121559A patent/RU2215044C1/ru not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2002121559A (ru) | 2004-02-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2734853C2 (ru) | Способ производства чугуна, устройство для его производства и чугун, полученный указанным способом | |
RU2007118927A (ru) | ИЗГОТОВЛЕНИЕ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ ГРУППЫ ФЕРРИТНЫХ СТАЛЕЙ AISI 4xx В КОНВЕРТЕРЕ АКР | |
CN106282477B (zh) | 一种超低磷钢的冶炼方法 | |
CN100540685C (zh) | 直接钢合金化方法 | |
RU2215044C1 (ru) | Способ выплавки стали в подовых сталеплавильных агрегатах | |
RU2465337C1 (ru) | Способ выплавки стали в кислородном конвертере | |
SU1189883A1 (ru) | Способ выплавки стали | |
RU2194772C2 (ru) | Способ выплавки стали | |
RU2118376C1 (ru) | Способ производства ванадиевого шлака и природнолегированной ванадием стали | |
SU1754784A1 (ru) | Металлошихта дл выплавки стали в мартеновских печах и способ ее загрузки в печь | |
RU2805114C1 (ru) | Способ выплавки стали в электродуговой печи | |
SU1643616A1 (ru) | Способ выплавки стали в кислородном конвертере | |
RU2295586C2 (ru) | Способ производства средне- и малоуглеродистого ферромарганца | |
RU2380429C1 (ru) | Способ передела низкомарганцовистого чугуна в конвертере с предварительным нагревом лома | |
RU2389799C1 (ru) | Способ выплавки стали | |
RU2197535C2 (ru) | Способ получения стали в дуговой электросталеплавильной печи | |
SU1629322A1 (ru) | Способ выплавки стали | |
RU2125100C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
RU2218419C2 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
RU2051973C1 (ru) | Способ выплавки стали в мартеновской печи | |
SU996456A1 (ru) | Способ производства стали | |
RU2108396C1 (ru) | Способ десульфурации чугуна в индукционной печи с кислой футеровкой | |
SU806769A1 (ru) | Способ десульфурации чугуна | |
RU2055907C1 (ru) | Способ выплавки стали в мартеновской печи скрап-процессом | |
RU2088672C1 (ru) | Способ выплавки стали в кислородных конвертерах |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20080806 |