RU2213155C1 - Method for processing of base manganese ores and slimes and dust from ferroalloy furnaces - Google Patents
Method for processing of base manganese ores and slimes and dust from ferroalloy furnaces Download PDFInfo
- Publication number
- RU2213155C1 RU2213155C1 RU2002100540A RU2002100540A RU2213155C1 RU 2213155 C1 RU2213155 C1 RU 2213155C1 RU 2002100540 A RU2002100540 A RU 2002100540A RU 2002100540 A RU2002100540 A RU 2002100540A RU 2213155 C1 RU2213155 C1 RU 2213155C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- sulfuric acid
- manganese
- bisulfite
- ammonium
- amount
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области химической технологии неорганических веществ, а именно к переработке бедных марганцевых руд, в частности, железомарганцевых конкреций Балтийского шельфа, а также шламов и пыли ферросплавных электропечей сернокислотным методом и может быть использовано в производстве различных марганцевых продуктов. The invention relates to the field of chemical technology of inorganic substances, namely the processing of poor manganese ores, in particular, ferromanganese nodules on the Baltic shelf, as well as sludges and dust of ferroalloy electric furnaces using the sulfuric acid method and can be used in the production of various manganese products.
Известен способ переработки марганцевых руд и шламов выщелачиванием отработанным электролитом, содержащим серную кислоту, с применением в качестве восстановителя сернистого газа для растворения высоковалентных оксидов марганца, содержащихся в марганцевых рудах и шламах, при температуре 50-80oС (Агладзе Р.И. Рациональный способ обработки марганцевых руд и шламов. Горный журнал, 12, 1939 г., с. 39).There is a method of processing manganese ores and sludges by leaching out the spent electrolyte containing sulfuric acid, using sulfur dioxide as a reducing agent to dissolve highly valent manganese oxides contained in manganese ores and sludges at a temperature of 50-80 o С (Agladze R.I. Rational method processing of manganese ores and sludges (Mining Journal, 12, 1939, p. 39).
Недостатком известного способа является необходимость осуществления процесса с использованием газообразных токсических веществ, в частности диоксида серы, что усложняет процесс, не позволяет получить суспензии с хорошими фильтрующими свойствами, предопределяет необходимость использования большого количества фильтрационного оборудования и громоздкой схемы газоочистки, ухудшает условия труда. The disadvantage of this method is the need to carry out the process using gaseous toxic substances, in particular sulfur dioxide, which complicates the process, does not allow to obtain suspensions with good filtering properties, makes it necessary to use a large amount of filtration equipment and a cumbersome gas purification scheme, worsens working conditions.
Наиболее близким техническим решением к предлагаемому изобретению является способ переработки марганецсодержащей пыли ферросплавных электропечей, включающий выщелачивание марганецсодержащего материала раствором серной кислоты в присутствии восстановителя, в котором в качестве восстановителя используют смеси раствора сульфита натрия и серной кислоты в соотношении 1,1-1,38: 1 и соотношении сульфита натрия к суммарному количеству серной кислоты 1: 1,16-1,42, марганцевой пыли к сульфиту натрия 1:4,09-4,74 (А.с. СССР 1054437, С 22 В 47/00, опубл. 15.11.83). Процесс осуществляют при комнатной температуре и рН 1-3. После разделения фаз фильтрат перерабатывают известным методом. The closest technical solution to the present invention is a method for processing manganese-containing dust of ferroalloy electric furnaces, including leaching of manganese-containing material with a solution of sulfuric acid in the presence of a reducing agent, in which a mixture of sodium sulfite and sulfuric acid in a ratio of 1.1-1.38: 1 is used as a reducing agent and the ratio of sodium sulfite to the total amount of sulfuric acid 1: 1.16-1.42, manganese dust to sodium sulfite 1: 4.09-4.74 (A.S. USSR 1054437, C 22 V 47/00, publ. 11/15/83). The process is carried out at room temperature and pH 1-3. After phase separation, the filtrate is processed in a known manner.
Недостатком известного способа является ограниченность ассортимента перерабатываемых марганецсодержащих продуктов, большой расход серной кислоты и восстановителя, необходимость очистки раствора сульфата марганца от примесей при дальнейшей его переработке. The disadvantage of this method is the limited assortment of processed manganese-containing products, high consumption of sulfuric acid and a reducing agent, the need to clean the solution of manganese sulfate from impurities during its further processing.
Техническим результатом предлагаемого изобретения является расширение ассортимента перерабатываемых марганецсодержащих продуктов, удешевление и упрощение процесса, снижение расхода серной кислоты и восстановителя, увеличение производительности фильтрации при разделении жидкой и твердой фаз, получение чистого раствора сульфата марганца в одну стадию. The technical result of the invention is to expand the range of processed manganese-containing products, reduce the cost and simplify the process, reduce the consumption of sulfuric acid and a reducing agent, increase the filtration performance in the separation of liquid and solid phases, and obtain a pure solution of manganese sulfate in one stage.
Технический результат достигается способом переработки бедных марганцевых руд, шламов и пыли ферросплавных электропечей, который включает выщелачивание сырья раствором серной кислоты в присутствии восстановителя. В качестве восстановителя используют сульфит-бисульфитные растворы аммония при массовом соотношении количества бисульфита аммония к количеству серной кислоты 1:0,52-1,155 и суммарной норме кислотных реагентов от стехиометрически необходимого количества на образование MnSO4, введенных с серной кислотой и восстановительным сульфит-бисульфитным раствором аммония, равной 110-133%. Процесс осуществляют при рН 3,5-5,5 и температуре 30-70oС.The technical result is achieved by a method of processing poor manganese ores, sludges and dust of ferroalloy electric furnaces, which includes leaching of raw materials with a solution of sulfuric acid in the presence of a reducing agent. Ammonium sulfite-bisulfite solutions are used as a reducing agent at a mass ratio of the amount of ammonium bisulfite to the amount of sulfuric acid 1: 0.52-1.155 and the total rate of acid reagents from the stoichiometrically required amount for the formation of MnSO 4 introduced with sulfuric acid and a reducing sulfite-bisulfite solution ammonium equal to 110-133%. The process is carried out at a pH of 3.5-5.5 and a temperature of 30-70 o C.
Использование в качестве восстановителя сульфит-бисульфитных растворов аммония, образующихся при аммиачной очистке отходящих газов сернокислотного производства, приводит к замене значительной части дорогой серной кислоты на бисульфит-ион, который, окисляясь марганцем, связывается в сульфат марганца, а проведение процесса выщелачивания марганца при рН 3,5-5,5 и температуре 30-70oС позволяет получить хорошо разделяющиеся пульпы с малым количеством примесей в жидкой фазе.The use of ammonium sulfite-bisulfite solutions resulting from ammonia purification of waste gases from sulfuric acid production as a reducing agent leads to the replacement of a significant part of expensive sulfuric acid with bisulfite ion, which, being oxidized by manganese, binds to manganese sulfate, and the process of manganese leaching at
Сущность процесса поясняется примерами. The essence of the process is illustrated by examples.
Пример 1
1000 кг бедных марганцевых руд, например железомарганцевых конкреций, содержащих 21% Mn, 13% Fe, 2% MgO, 2% CaO, 25% SiО2, 5,2% Аl2О3, 2% P2О5, 0,2% SO3, 1,5% Cобщ, 1,4% H2O, 1,5% К2О, 1,3% Nа2О, 10% потерь при прокаливании, смешивают с 3184 кг оборотной воды, 300 кг 95,7% серной кислоты и 890 кг сульфит-бисульфитного раствора аммония, содержащего 28% NH4HSO3, 5% (NH4)2SO3, 4% (NH4)2SО4. Суммарная норма кислотных реагентов от стехиометрически необходимого количества на образование MnSО4, введенных с серной кислотой и сульфит-бисульфитным раствором аммония, составляет 110%. Соотношение NH4HSO3 к H2SО4 составляет 1:1,155. Выщелачивание проводят в течение 3 часов при температуре 50oС при рН 3,5. При этом в газовую фазу выделяется 158 кг воды. Пульпу в количестве 5216 кг направляют на разделение фаз. Производительность фильтрации на вакуум-фильтре составляет 300 кг/(м2ч). Осадок промывают водой в количестве 1000 кг и направляют на переработку. Промывную воду направляют на выщелачивание. Фильтрат в количестве 4224 кг, содержащий 199 кг Мn (547 кг MnSО4), смешивают с 1446 кг раствора карбоната аммония (11% СО2). Пульпу в количестве 5670 кг фильтруют, осадок промывают. Фильтрат направляют на переработку в удобрения. Количество осадка 844 кг, влажность осадка 50%. Осадок сушат и прокаливают при температуре 650oС. Готовый продукт в количестве 300 кг представляет собой марганцевый концентрат и содержит 63% марганца и 1,5% сульфатов, количество марганца в продукте составляет 189 кг.Example 1
1000 kg of poor manganese ores, for example ferromanganese nodules, containing 21% Mn, 13% Fe, 2% MgO, 2% CaO, 25% SiO 2 , 5.2% Al 2 O 3 , 2% P 2 O 5 , 0, 2% SO 3 , 1.5% C total , 1.4% H 2 O, 1.5% K 2 O, 1.3% Na 2 O, 10% loss on ignition, mixed with 3184 kg of circulating water, 300 kg 95.7% sulfuric acid and 890 kg ammonium sulfite-bisulfite solution containing 28% NH 4 HSO 3 , 5% (NH 4 ) 2 SO 3 , 4% (NH 4 ) 2 SO 4 . The total norm of acid reagents from the stoichiometrically necessary amount for the formation of MnSO 4 introduced with sulfuric acid and a sulfite-bisulfite solution of ammonium is 110%. The ratio of NH 4 HSO 3 to H 2 SO 4 is 1: 1.155. Leaching is carried out for 3 hours at a temperature of 50 o With a pH of 3.5. In this case, 158 kg of water is released into the gas phase. The pulp in the amount of 5216 kg is directed to the separation of phases. Filtration performance on a vacuum filter is 300 kg / (m 2 h). The precipitate is washed with water in an amount of 1000 kg and sent for processing. Wash water is sent to leach. The filtrate in an amount of 4224 kg containing 199 kg of Mn (547 kg of MnSO 4 ) is mixed with 1446 kg of a solution of ammonium carbonate (11% CO 2 ). The pulp in the amount of 5670 kg is filtered, the precipitate is washed. The filtrate is sent for processing into fertilizers. The amount of sediment is 844 kg, the moisture content of the sediment is 50%. The precipitate is dried and calcined at a temperature of 650 o C. The finished product in an amount of 300 kg is a manganese concentrate and contains 63% manganese and 1.5% sulfates, the amount of manganese in the product is 189 kg.
Пример 2
1000 кг железомарганцевых конкреций, содержащих 13,7% Мn, 18% Fe, 1,8% MgO, до 1,5% CaO, 25% SiО2, 6% Аl2О3, 3% P2O5, 0,5% SО3, 1,5% Собщ, 1,4% Скарб, 1,5% К2О, 1,0% Na2О, 9% потерь при прокаливании, смешивают с 3155 кг оборотной воды, 196 кг 95,7% серной кислоты и 657 кг сульфит-бисульфитного раствора аммония, содержащего 30% NH4HSО3, 6% (NH4)2SО3, 4% (NH4)2SО4. Суммарная норма кислотных реагентов от стехиометрически необходимого количества на образование МnS04, введенных с серной кислотой и сульфит-бисульфитным раствором аммония, составляет 116,9%. Соотношение NH4HSO3 к Н2SО4 составляет 1:0,94. Выщелачивание проводят в течение 3 часов при температуре 60oС при рН 4,5. При этом в газовую фазу выделяется 158 кг воды. Пульпу в количестве 4850 кг направляют на разделение фаз. Производительность фильтрации составляет 250 кг/(м2ч). Осадок промывают водой в количестве 1166 кг. Промывную воду направляют на выщелачивание. Фильтрат в количестве 3589 кг, содержащий 130 кг Мn (357 кг MnSO4), перерабатывают аналогично примеру 1. Готовый продукт в количестве 192 кг содержит 64% марганца и 1% сульфатов, количество марганца в продукте 124,8 кг.Example 2
1000 kg of ferromanganese nodules containing 13.7% Mn, 18% Fe, 1.8% MgO, up to 1.5% CaO, 25% SiO 2 , 6% Al 2 O 3 , 3% P 2 O 5 , 0, 5% SO 3 , 1.5% C total , 1.4% C carb , 1.5% K 2 O, 1.0% Na 2 O, 9% loss on ignition, mixed with 3155 kg of circulating water, 196 kg 95.7% sulfuric acid and 657 kg of ammonium sulfite-bisulfite solution containing 30% NH 4 HSO 3 , 6% (NH 4 ) 2 SO 3 , 4% (NH 4 ) 2 SO 4 . The total norm of acid reagents from the stoichiometrically required amount for the formation of MnS0 4 introduced with sulfuric acid and a sulfite-bisulfite solution of ammonium is 116.9%. The ratio of NH 4 HSO 3 to H 2 SO 4 is 1: 0.94. Leaching is carried out for 3 hours at a temperature of 60 o With a pH of 4.5. In this case, 158 kg of water is released into the gas phase. The pulp in the amount of 4850 kg is sent to the phase separation. Filtration performance is 250 kg / (m 2 h). The precipitate is washed with water in an amount of 1166 kg. Wash water is sent to leach. The filtrate in the amount of 3589 kg, containing 130 kg of Mn (357 kg of MnSO 4 ), is processed analogously to example 1. The finished product in the amount of 192 kg contains 64% manganese and 1% sulfates, the amount of manganese in the product is 124.8 kg.
Пример 3
1000 кг шламов ферросплавных печей, содержащих 8,9% Мn, 20% Fe, 2,1% MgO, 2% CaO, 30% SiО2, 6,2% Аl2О3, 4% P2O5, 5% SО3, 50% Н2О, 1,5% K2O, 1,3% Na2O, 6% потерь при прокаливании, смешивают с 1430 кг оборотной воды, 119 кг 95,7% серной кислоты и 459 кг сульфит-бисульфитного раствора аммония, содержащего 32% NH4HSO3, 7% (NH4)2SO3, 3% (NH4)2SO4. Суммарная норма кислотных реагентов от стехиометрически необходимого количества на образование MnSО4, введенных с серной кислотой и сульфит-бисульфитным раствором аммония, составляет 120%. Соотношение NН4НSО3 к H2SО4 составляет 1:0,77. Выщелачивание проводят в течение 3 часов при температуре 70oС при рН 5,5. При этом в газовую фазу выделяется 158 кг воды. Пульпу в количестве 3850 кг направляют на разделение фаз. Производительность фильтрации составляет 230 кг/(м2ч). Осадок промывают водой в количестве 1400 кг. Промывную воду направляют на выщелачивание. Фильтрат в количестве 2445 кг, содержащий 82,7 кг Мn (227 кг MnSО4), перерабатывают аналогично примеру 1. Готовый продукт в количестве 125 кг содержит 65% марганца и 0,8% сульфатов, количество марганца в готовом продукте составляет 81,1 кг.Example 3
1000 kg of sludge from ferroalloy furnaces containing 8.9% Mn, 20% Fe, 2.1% MgO, 2% CaO, 30% SiO 2 , 6.2% Al 2 O 3 , 4% P 2 O 5 , 5% SO 3 , 50% H 2 O, 1.5% K 2 O, 1.3% Na 2 O, 6% loss on ignition, mixed with 1430 kg of circulating water, 119 kg of 95.7% sulfuric acid and 459 kg of sulfite -bisulfite solution of ammonium containing 32% NH 4 HSO 3 , 7% (NH 4 ) 2 SO 3 , 3% (NH 4 ) 2 SO 4 . The total norm of acid reagents from the stoichiometrically required amount for the formation of MnSO 4 introduced with sulfuric acid and a sulfite-bisulfite solution of ammonium is 120%. The ratio of NH 4 HCO 3 to H 2 SO 4 is 1: 0.77. Leaching is carried out for 3 hours at a temperature of 70 o With a pH of 5.5. In this case, 158 kg of water is released into the gas phase. The pulp in the amount of 3850 kg is directed to the separation of phases. Filtration performance is 230 kg / (m 2 h). The precipitate is washed with water in an amount of 1400 kg. Wash water is sent to leach. The filtrate in the amount of 2445 kg, containing 82.7 kg of Mn (227 kg of MnSO 4 ), is processed analogously to example 1. The finished product in the amount of 125 kg contains 65% manganese and 0.8% sulfates, the amount of manganese in the finished product is 81.1 kg
Пример 4
1000 кг марганецсодержащей пыли ферросплавных электропечей, содержащей 40-42% Мnобщ, 51-57% MnO2, 8% F2O3, 3,06% CaO, 1,92% MgO, 1,57% S, 0,37% Р, 2,54% Аl2О3, 9,97% SiО2, 0,73% Н2О, 6,76% потерь при прокаливании, смешивают с 3000 кг оборотной воды, 376-489 кг 95,7% серной кислоты и 2273-2955 кг сульфит-бисульфитного раствора аммония, содержащего 32% NH4HSO3, 8% (NH4)2SO3, 6% (NH4)2SО4. Суммарная норма кислотных реагентов от стехиометрически необходимого количества на образование MnSО4, введенных с серной кислотой и сульфит-бисульфитным раствором аммония, составляет 133%. Соотношение NH4HSO3 к H2SO4 составляет 1:0,52. Выщелачивание проводят в течение 2 час при температуре 30oС при рН 3,5. При этом в газовую фазу выделяется 158 кг воды. Пульпу в количестве 7567 кг направляют на разделение фаз. Производительность фильтрации составляет 300 кг/(м2ч). Осадок промывают водой в количестве 1000 кг. Промывную воду направляют на выщелачивание. Фильтрат в количестве 6757 кг, содержащий 390 кг Мn (1070 кг MnSО4), перерабатывают аналогично примеру 1. Готовый продукт в количестве 589 кг содержит 65% марганца и 0,5% сульфатов, количество марганца в продукте составляет 383 кг.Example 4
1000 kg of manganese-containing dust from ferroalloy electric furnaces containing 40-42% Mn total , 51-57% MnO 2 , 8% F 2 O 3 , 3.06% CaO, 1.92% MgO, 1.57% S, 0.37 % P, 2.54% Al 2 O 3 , 9.97% SiO 2 , 0.73% H 2 O, 6.76% loss on ignition, mixed with 3000 kg of circulating water, 376-489 kg 95.7% sulfuric acid and 2273-2955 kg of ammonium sulfite-bisulfite solution containing 32% NH 4 HSO 3 , 8% (NH 4 ) 2 SO 3 , 6% (NH 4 ) 2 SO 4 . The total norm of acid reagents from the stoichiometrically necessary amount for the formation of MnSO 4 introduced with sulfuric acid and a sulfite-bisulfite solution of ammonium is 133%. The ratio of NH 4 HSO 3 to H 2 SO 4 is 1: 0.52. Leaching is carried out for 2 hours at a temperature of 30 o With a pH of 3.5. In this case, 158 kg of water is released into the gas phase. The pulp in the amount of 7567 kg is directed to the separation of phases. Filtration performance is 300 kg / (m 2 h). The precipitate is washed with water in an amount of 1000 kg. Wash water is sent to leach. The filtrate in an amount of 6757 kg containing 390 kg Mn (1070 kg MnSO 4 ) is processed analogously to example 1. The finished product in an amount of 589 kg contains 65% manganese and 0.5% sulfates, the amount of manganese in the product is 383 kg.
Уменьшение соотношения NH4HSO3/H2SО4 ниже 1:0,52 приводит к неполному выщелачиванию марганца в раствор в связи с недостатком восстановителя, увеличение соотношения выше 1:0,94 приведет к сильному закислению пульпы и выделению в раствор примесей железа и фосфора. Уменьшение стехиометрической нормы кислотных реагентов ниже 110% приводит к снижению степени выщелачивания марганца в раствор, увеличение стехиометрической нормы выше 133% приводит к сильному закислению пульпы и переходу в раствор примесей. Снижение рН ниже 3,5 ухудшает фильтрующие свойства пульпы и приводит к извлечению в раствор соединений железа и фосфора. Повышение рН выше 5,5 приводит к снижению степени извлечения марганца. Снижение температуры ниже 30oС приводит к замедлению процесса и снижению степени извлечения марганца, повышение температуры выше 70oС приведет к десорбции SО2 из раствора.A decrease in the NH 4 HSO 3 / H 2 SO 4 ratio below 1: 0.52 leads to incomplete leaching of manganese into the solution due to the lack of a reducing agent; an increase in the ratio above 1: 0.94 will result in a strong acidification of the pulp and the release of iron impurities into the solution and phosphorus. A decrease in the stoichiometric norm of acid reagents below 110% leads to a decrease in the degree of leaching of manganese into the solution, an increase in the stoichiometric norm above 133% leads to a strong acidification of the pulp and the passage of impurities into the solution. A decrease in pH below 3.5 degrades the filtering properties of the pulp and leads to the extraction of iron and phosphorus compounds into the solution. Raising the pH above 5.5 leads to a decrease in the degree of extraction of manganese. A decrease in temperature below 30 o C leads to a slowdown of the process and a decrease in the degree of extraction of manganese, an increase in temperature above 70 o C will lead to the desorption of SO 2 from the solution.
В таблице приводятся сравнительные показатели предлагаемого и известного способов. The table shows comparative indicators of the proposed and known methods.
Как видно из таблицы, в предлагаемом способе снижается расход серной кислоты в 4-4,5 раза и восстановителя в 2-3 раза за счет замены раствора сульфита натрия на сульфит-бисульфитный раствор аммония, повышения рН и температуры процесса, увеличивается в 11-15 раз производительность фильтрации, образуются чистые растворы сульфата марганца, которые не требуют дополнительной очистки при последующей переработке. As can be seen from the table, in the proposed method, the consumption of sulfuric acid is reduced by 4-4.5 times and the reducing agent by 2-3 times by replacing the sodium sulfite solution with a sulfite-bisulfite solution of ammonium, increasing the pH and temperature of the process, increases by 11-15 times the filtration performance, pure solutions of manganese sulfate are formed, which do not require additional purification during subsequent processing.
Предлагаемый способ позволяет расширить ассортимент перерабатываемого марганецсодержащего сырья на высококачественный концентрат. The proposed method allows to expand the range of processed manganese-containing raw materials to high-quality concentrate.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002100540A RU2213155C1 (en) | 2002-01-03 | 2002-01-03 | Method for processing of base manganese ores and slimes and dust from ferroalloy furnaces |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002100540A RU2213155C1 (en) | 2002-01-03 | 2002-01-03 | Method for processing of base manganese ores and slimes and dust from ferroalloy furnaces |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2213155C1 true RU2213155C1 (en) | 2003-09-27 |
| RU2002100540A RU2002100540A (en) | 2005-01-10 |
Family
ID=29777300
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2002100540A RU2213155C1 (en) | 2002-01-03 | 2002-01-03 | Method for processing of base manganese ores and slimes and dust from ferroalloy furnaces |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2213155C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2484161C1 (en) * | 2011-12-22 | 2013-06-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уральский государственный горный университет" | Method of extracting manganese from manganese-bearing raw stock |
| RU2618591C2 (en) * | 2015-09-30 | 2017-05-04 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии Уральского отделения Российской академии наук (ИМЕТ УрО РАН) | Method of vanadium, magnesium, manganese-containing materials complex processing |
-
2002
- 2002-01-03 RU RU2002100540A patent/RU2213155C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2484161C1 (en) * | 2011-12-22 | 2013-06-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уральский государственный горный университет" | Method of extracting manganese from manganese-bearing raw stock |
| RU2618591C2 (en) * | 2015-09-30 | 2017-05-04 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии Уральского отделения Российской академии наук (ИМЕТ УрО РАН) | Method of vanadium, magnesium, manganese-containing materials complex processing |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2002100540A (en) | 2005-01-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0750589B1 (en) | Reduction of residual chloride content in iron oxides | |
| CA2736379C (en) | Process for the production of high purity magnesium hydroxide | |
| US4923688A (en) | Wet scrubber process for removing total reduced sulfur compounds from industrial gases | |
| KR20120120378A (en) | Method for preparing manganese sulfate monohydrate | |
| EP0679426A1 (en) | Magnesium-enhanced sulfur dioxide scrubbing with gypsum formation | |
| CN109399712A (en) | A method of with hydrogen peroxide clean manufacturing high purity vanadic anhydride | |
| RU2213155C1 (en) | Method for processing of base manganese ores and slimes and dust from ferroalloy furnaces | |
| CN109336177A (en) | A method of with hydrogen peroxide and ammonium hydroxide clean manufacturing high purity vanadic anhydride | |
| US3965242A (en) | Method for desulfurizing exhaust gas by alkali sulphite-gypsum process | |
| CN1036775C (en) | Method for preparing high-content iron oxide red pigment from iron-containing industrial cinder | |
| RU2223340C1 (en) | Manganese-bearing raw material processing method | |
| WO1998041472A1 (en) | Ammonium sulfate produced from flue-gas scrubber liquor | |
| WO2005068358A1 (en) | Production of 'useful material(s)' from waste acid issued from the production of titanium dioxyde | |
| CN114560486A (en) | CO with recyclable leaching aid2Indirect mineralization method | |
| FI100965B (en) | Method for purifying iron oxide | |
| RU2179194C2 (en) | Method of hydrometallurgy preparation of zinc oxide | |
| RU2082797C1 (en) | Treatment of manganese-containing raw material | |
| RU2157420C1 (en) | Method of processing of vanadium-containing converter slags | |
| SU1479540A1 (en) | Method of processing manganese-containing initial material | |
| CN110201525A (en) | A method of sulfur-containing smoke gas desulfurization is carried out using alkaline scrap material | |
| RU2084271C1 (en) | Method of cleaning gases from sulfur dioxide | |
| SU1298191A1 (en) | Method for producing phosphoric acid | |
| CN118142543B (en) | Titanium white waste acid and ferro-manganese slag resource utilization method, denitration catalyst and preparation method thereof | |
| RU2182187C1 (en) | Method for producing nickel and cobalt | |
| RU2218306C1 (en) | Method to produce manganese oxides from manganese sulfate |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20090104 |