RU2210443C2 - Method for cold rolling of strip in mill with four-high stands driven through backup rolls - Google Patents
Method for cold rolling of strip in mill with four-high stands driven through backup rolls Download PDFInfo
- Publication number
- RU2210443C2 RU2210443C2 RU2001128271/02A RU2001128271A RU2210443C2 RU 2210443 C2 RU2210443 C2 RU 2210443C2 RU 2001128271/02 A RU2001128271/02 A RU 2001128271/02A RU 2001128271 A RU2001128271 A RU 2001128271A RU 2210443 C2 RU2210443 C2 RU 2210443C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rolls
- rolling
- strip
- mill
- formula
- Prior art date
Links
Landscapes
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургической промышленности, в частности к способу холодной прокатки полосы на широкополосных станах холодной прокатки, имеющих четырехвалковые клети с главным приводом через опорные валки. The invention relates to the metallurgical industry, in particular to a method for cold rolling strips on broadband cold rolling mills having four-roll stands with a main drive through backup rolls.
Известен и наиболее близок по технической сущности к изобретению способ холодной прокатки полосы на стане с четырехвалковыми клетями с приводом через опорные валки и с эмульсионной смазкой валков при прокатке /1/. Known and closest in technical essence to the invention, the method of cold rolling strips on a mill with four-roll stands with a drive through the backup rolls and with emulsion lubrication of the rolls during rolling / 1 /.
Известный способ включает в себя регулирование в отдельных клетях стана таких параметров процесса прокатки, как обжатие и/или натяжение, с учетом при этом как известных заранее характеристик процесса:
- диаметров рабочих Dp и опорных Dоп валков;
- длины бочки опорных валков Lоп;
- длины скосов на бочках опорных валков с;
- диаметров цапф подшипников рабочих dподш р и опорных dпoд ш оп валков;
- горизонтального смещения оси рабочих валков относительно оси опорных валков в направлении прокатки Xг,
- коэффициента трения в подшипниках рабочих fp и опорных foп валков,
так и измеряемых непосредственно в процессе прокатки параметров:
- мощности, затрачиваемой электродвигателями на вращение приводных валков Nприв;
- угловой скорости вращения рабочих валков ωp,;
- усилия прокатки Р;
- толщины проката h1;
- толщины подката h0;
- заднего натяжения полосы Т0;
- переднего натяжения полосы Т1.The known method includes the regulation in individual mill stands of such parameters of the rolling process as compression and / or tension, taking into account the known process characteristics:
- diameters of the workers D p and supporting D op rolls;
- the length of the barrel of the backup rolls L op ;
- the length of the bevels on the barrels of the backup rolls with;
- the diameters of the trunnions of the bearings of the workers d subsh p and supporting d under w sh op rolls;
- horizontal displacement of the axis of the work rolls relative to the axis of the backup rolls in the rolling direction X g ,
- the coefficient of friction in the bearings of the workers f p and supporting f o rolls,
and measured directly during the rolling process:
- the power spent by the electric motors on the rotation of the drive rolls N priv ;
- the angular velocity of rotation of the work rolls ω p ,;
- the rolling force P;
- thickness of the rolling h 1 ;
- the thickness of the rolled h 0 ;
- the rear tension of the strip T 0 ;
- front tension strip T 1 .
При этом при прокатке обжатия по клетям стана распределяют исходя из условия их равномерной загрузки. At the same time, when rolling the compression in the mill stands, they are distributed based on the condition of their uniform loading.
Однако в известном способе прокатку ведут без учета факторов, которые могут привести к пробуксовке в межвалковом контакте между опорными и рабочими валками. В результате при неправильно выбранных режимах прокатки на стане в клетях возможна пробуксовка в межвалковом контакте, которая вызывает интенсивный износ валков. However, in the known method, rolling is carried out without taking into account factors that can lead to slippage in the roll contact between the backup and work rolls. As a result, with improperly selected modes of rolling on the mill in the stands, slipping in the roll contact is possible, which causes intense wear of the rolls.
Задачей изобретения является исключение аварийной ситуации на стане вследствие взаимной пробуксовки между рабочими и опорными валками в процессе прокатки. The objective of the invention is to eliminate the emergency situation at the mill due to mutual slippage between the work and backup rolls during the rolling process.
Указанная задача решается тем, что в способе холодной прокатки полосы на стане с четырехвалковыми клетями с приводом через опорные валки и со смазкой валков при прокатке, включающем в себя регулирование в отдельных клетях стана таких параметров процесса прокатки, как обжатие и/или натяжение, с учетом при этом как известных заранее характеристик процесса:
- диаметров рабочих Dp и опорных Dоп валков;
- длины бочки опорных валков Lоп;
- длины скосов на бочках опорных валков с;
- диаметров цапф подшипников рабочих dпод ш р и опорных dпод ш оп валков;
- горизонтального смещения оси рабочих валков относительно оси опорных валков в направлении прокатки Xг;
- коэффициента трения в подшипниках рабочих fp и опорных fоп валков,
так и измеряемых непосредственно в процессе прокатки параметров:
- мощности, затрачиваемой электродвигателями на вращение приводных валков Nприв;
- угловой скорости вращения рабочих валков ωp;
- усилия прокатки Р;
- толщины проката h1;
- толщины подката h0;
- заднего натяжения полосы Т0;
- переднего натяжения полосы Т1,
согласно изобретению в процессе прокатки полосы дополнительно измеряют концентрацию С эмульсола в используемой эмульсии;
рассчитывают для каждой клети стана:
- угловую скорость вращения рабочих валков ωоп по формуле
ωoп = ωpDp/Dоп (1)
- угол наклона плоскости, проходящей через оси валков, к вертикальной плоскости по формуле:
- плечо усилия прокатки по формуле:
где Nпр - мощность прокатки, равная мощности, затрачиваемой на вращение приводных опорных валков Nприв;
- радиус круга трения в подшипниках рабочих и опорных валков по формуле
где f - коэффициент трения в подшипниках,
- плечо трения качения в контакте валков по формуле:
e=0,10•b
где b - полуширина площадки сплющивания валков, определяемая по формуле:
здесь
- нормальное напряжение в межвалковом контакте по формуле:
- тангенс угла наклона межвалкового усилия к осевой плоскости этих валков по формуле:
- коэффициент трения покоя в контакте валков по эмпирической зависимости:
после чего для каждой клети стана проверяют выполнения условия:
tgβ<0,9f0 (10)
и в случае, если оно не выполняется хотя бы для одной клети, увеличивают обжатие в этой клети и/или увеличивают переднее либо уменьшают заднее натяжение полосы в этой клети.This problem is solved by the fact that in the method of cold rolling strips on a mill with four-roll stands driven through backup rolls and lubricating the rolls during rolling, which includes adjusting the parameters of the rolling process, such as compression and / or tension, in individual stands of the mill, taking into account while as known in advance process characteristics:
- diameters of the workers D p and supporting D op rolls;
- the length of the barrel of the backup rolls L op ;
- the length of the bevels on the barrels of the backup rolls with;
- diameters of the trunnions of the bearings of the workers d under w p and support d under w op rolls;
- horizontal displacement of the axis of the work rolls relative to the axis of the backup rolls in the rolling direction X g ;
- coefficient of friction in the bearings of the workers f p and supporting f op rolls,
and measured directly during the rolling process:
- the power spent by the electric motors on the rotation of the drive rolls N priv ;
- the angular velocity of rotation of the work rolls ω p ;
- the rolling force P;
- thickness of the rolling h 1 ;
- the thickness of the rolled h 0 ;
- the rear tension of the strip T 0 ;
- front tension strip T 1
according to the invention, in the process of rolling the strip, the concentration C of the emulsol in the emulsion used is additionally measured;
calculate for each mill stand:
- the angular velocity of rotation of the work rolls ω op according to the formula
ω op = ω p D p / D op (1)
- the angle of inclination of the plane passing through the axis of the rolls to a vertical plane according to the formula:
- shoulder rolling force according to the formula:
where N CR - rolling power equal to the power spent on rotation of the drive backup rolls N priv ;
- the radius of the friction circle in the bearings of the workers and backup rolls according to the formula
where f is the coefficient of friction in the bearings,
- the rolling friction shoulder in the contact of the rolls according to the formula:
e = 0.10 • b
where b is the half width of the flattening rolls, determined by the formula:
here
- normal voltage in the roll contact according to the formula:
- the tangent of the angle of inclination of the inter-roll effort to the axial plane of these rolls according to the formula:
- the coefficient of friction of rest in the contact of the rolls according to empirical dependence:
after which, for each mill stand, the conditions are satisfied:
tgβ <0.9f 0 (10)
and if it is not performed for at least one stand, increase the compression in this stand and / or increase the front or decrease the back tension of the strip in this stand.
Такое техническое решение позволяет исключить аварийную ситуацию на стане вследствие взаимной пробуксовки между рабочими и опорными валками в процессе прокатки. Известно, что если тангенс угла наклона межвалкового усилия превысит коэффициент трения покоя, то происходит остановка холостых рабочих валков. Однако экспериментально установлено, что режиму полной пробуксовки холостого валка предшествует режим частичной пробуксовки, который возникает при величине тангенса угла наклона межвалкового усилия, равной 92-95% от величины коэффициента трения покоя. Для гарантированного обеспечения работы стана без пробуксовки валков, как нами установлено, необходимо, чтобы тангенс расчетного угла наклона межвалкового усилия не превышал 90% от коэффициента трения покоя (коэффициент запаса равен 0,90). This technical solution eliminates the emergency situation at the mill due to mutual slippage between the work rolls and backup rolls during the rolling process. It is known that if the tangent of the angle of the roll-to-roll force exceeds the rest friction coefficient, then idle work rolls stop. However, it was experimentally established that the regime of full slip of the idle roll is preceded by the regime of partial slip, which occurs when the tangent of the angle of inclination of the roll force equal to 92-95% of the value of the coefficient of rest friction. To ensure guaranteed operation of the mill without slippage of the rolls, as we have established, it is necessary that the tangent of the calculated angle of inclination of the roll-to-head force does not exceed 90% of the rest friction coefficient (safety factor is 0.90).
В случае, если тангенс угла наклона межвалкового усилия превысит 90% от величины коэффициента трения покоя, для данных условий работы клети необходимо скорректировать параметры режима прокатки с целью уменьшения тангенса угла наклона межвалкового усилия. If the tangent of the roll angle of the inter-roll force exceeds 90% of the value of the coefficient of rest friction, for these working conditions of the stand, it is necessary to adjust the parameters of the rolling mode in order to reduce the tangent of the angle of the roll-to-roll effort.
Для этого можно увеличить обжатие в клети, где не выполняется условие (10). При этом уменьшится tgβ, рассчитанный по формуле (8), так как при увеличении обжатия растет усилие прокатки, а при росте усилия прокатки в формуле (8) происходит уменьшение числителя и увеличение знаменателя; и/или увеличить переднее натяжение либо уменьшить заднее натяжение полосы - в этом случае происходит уменьшение числителя и увеличение знаменателя в формуле (8), а значит уменьшение tgβ. To do this, you can increase the compression in the stand, where the condition (10) is not satisfied. In this case, tgβ calculated by formula (8) will decrease, since with an increase in compression the rolling force increases, and with an increase in rolling force in formula (8), the numerator decreases and the denominator increases; and / or increase the front tension or decrease the back tension of the strip - in this case, the numerator decreases and the denominator increases in formula (8), which means that tgβ decreases.
Затем необходимо провести пересчет по предложенной методике. Then it is necessary to recount according to the proposed methodology.
Предложенная эмпирическая зависимость коэффициента трения покоя от четырех параметров прокатки, в наибольшей степени влияющих на уровень трения покоя в контакте стальных валков, экспериментально получена для реальных клетей широкополосных станов холодной прокатки и достоверна в следующих диапазонах параметров:
- величина нормального напряжения в контакте валков р0 (550-900 МПа);
- соотношения диаметров опорного и рабочего валков
- угловой скорости вращения приводных валков ω (30-50 с-1),
- концентрации эмульсола ("Квакерол") в используемой эмульсии С (0-2,5%).The proposed empirical dependence of the rest friction coefficient on four rolling parameters that most affect the level of rest friction in the contact of steel rolls has been experimentally obtained for real stands of broadband cold rolling mills and is reliable in the following parameter ranges:
- the magnitude of the normal stress in the contact of the rolls p 0 (550-900 MPa);
- the ratio of the diameters of the backup and work rolls
- the angular velocity of rotation of the drive rolls ω (30-50 s -1 ),
- the concentration of emulsol ("Quakerol") in the used emulsion C (0-2.5%).
Ниже приведен конкретный пример реализации способа согласно изобретению. Прокатку полосы проводим на стане холодной прокатки, оснащенном четырехвалковыми клетями с приводом через опорные валки. Клети стана имеют следующие конструктивные характеристики:
- диаметр бочки рабочих валков Dp=300 мм;
- диаметр бочки опорных валков Dоп=1200 мм;
- длина бочки опорных валков Lоп=1300 мм;
- длина скосов на бочках опорных валков с=100 мм;
- диаметр цапф подшипников рабочих валков dподш р=200 мм;
- диаметр цапф подшипников опорных валков dподш оп=650 мм;
- горизонтальное смещение оси рабочих валков относительно оси опорных в направлении прокатки Xг=6 мм;
- коэффициент трения в подшипниках рабочих fp и опорных fоп валков - 0,005.The following is a specific example of the implementation of the method according to the invention. We carry out strip rolling on a cold rolling mill equipped with four-roll stands with drive through backup rolls. The stands of the mill have the following structural characteristics:
- the diameter of the barrel of the work rolls D p = 300 mm;
- the diameter of the barrel of the backup rolls D op = 1200 mm;
- the length of the barrel of the backup rolls L op = 1300 mm;
- the length of the bevels on the barrels of the backup rolls with = 100 mm;
- the diameter of the trunnion of the bearings of the work rolls d subsh p = 200 mm;
- the diameter of the trunnion of the bearings of the backup rolls d subsh op = 650 mm;
- horizontal displacement of the axis of the work rolls relative to the axis of the support in the rolling direction X g = 6 mm;
- the coefficient of friction in the bearings of the workers f p and the supporting f op rolls - 0,005.
В процессе прокатки измерили следующие параметры (на примере последней клети стана, где имеет место опасность пробуксовки валков):
- мощность, затрачиваемая электродвигателем на вращение приводных опорных валков Nприв=0,08 МН•м/с;
- угловая скорость вращения рабочих валков ωp = 120 c-1;
- усилие прокатки Р=1,35 МН;
- толщина проката h1=0,62 мм;
- толщина подката h0=0,60 мм;
- заднее натяжение полосы Т0=0,26 МН;
- переднее натяжение полосы Т1=0,04 МН;
- концентрация эмульсола "Квакерол" С=2,0%.During the rolling process, the following parameters were measured (on the example of the last mill stand, where there is a danger of roll slippage):
- the power expended by the electric motor to rotate the drive backup rolls N priv = 0.08 MN • m / s;
- the angular velocity of rotation of the work rolls ω p = 120 s -1 ;
- rolling force P = 1.35 MN;
- rolled thickness h 1 = 0.62 mm;
- rolled thickness h 0 = 0.60 mm;
- the back tension of the strip T 0 = 0.26 MN;
- the front tension of the strip T 1 = 0.04 MN;
- the concentration of emulsol "Quakerol" C = 2.0%.
1. По формуле (1) определили угловую скорость вращения рабочих валков ωоп = 30 c-1.
2. По формуле (2) рассчитали угол наклона плоскости, проходящей через оси валков к вертикальной плоскости γ=0,46o.1. By the formula (1) determined the angular velocity of rotation of the work rolls ω op = 30 s -1 .
2. Using the formula (2), we calculated the angle of inclination of the plane passing through the axis of the rolls to the vertical plane γ = 0.46 o .
3. По формуле (3) определили плечо усилия прокатки а=0,278 мм. 3. Using the formula (3), we determined the shoulder of the rolling force a = 0.278 mm.
4. По формуле (4) рассчитали радиус круга трения в подшипниках рабочих валков ρ=0,5 мм. 4. Using the formula (4), we calculated the radius of the friction circle in the bearings of the work rolls ρ = 0.5 mm.
5. По формуле (6) определили полуширину площадки сплющивания валков b= 1,2439 мм. 5. By the formula (6), the half-width of the flattening area of the rolls was determined to be b = 1.2439 mm.
6. По формуле (5) рассчитали плечо трения качения в контакте валков е= 0,1244 мм. 6. Using the formula (5), the rolling friction shoulder in the roll contact e = 0.1244 mm was calculated.
7. По формуле (7) определили нормальное напряжение в межвалковом контакте p0=559 МПа.7. Using the formula (7), we determined the normal stress in the inter-roll contact p 0 = 559 MPa.
8. По формуле (8) рассчитали тангенс угла наклона межвалкового усилия к осевой плоскости этих валков tgβ=0,09493. 8. Using the formula (8), we calculated the tangent of the angle of inclination of the roll force to the axial plane of these rolls tgβ = 0.09493.
9. По формуле (9) рассчитали коэффициент трения покоя f0=0,10413, что с учетом коэффициента запаса 0,9 составило 0,09372.9. By the formula (9), the coefficient of rest friction was calculated f 0 = 0.10413, which, taking into account the safety factor of 0.9, amounted to 0.09372.
10. Проверка условия (10) показала, что в рассчитываемой клети имеет место опасность пробуксовки валков, поэтому было изменено заднее натяжение полосы с 0,26 до 0,24 МН. 10. Verification of condition (10) showed that in the stand under consideration there is a danger of slipping of the rolls, so the back tension of the strip was changed from 0.26 to 0.24 MN.
При повторном расчете по предложенному алгоритму тангенс угла наклона межвалкового усилия к осевой плоскости этих валков составил tgβ=0,08654 - условие (10) выполняется. When recalculating according to the proposed algorithm, the tangent of the angle of inclination of the inter-roll force to the axial plane of these rolls was tgβ = 0.08654 - condition (10) is satisfied.
Литература
1. Технология прокатного производства. В 2-х книгах. Кн. 2. Справочник: Беняковский М. А. , Богоявленский К.Н., Виткин А.И. и др. М.: Металлургия, 1991. 423 с., с. 641.Literature
1. Technology of rolling production. In 2 books. Prince 2. Reference: Benyakovsky M. A., Epiphany K. N., Vitkin A. I. et al. M.: Metallurgy, 1991.442 s., p. 641
Claims (1)
плечо усилия прокатки по формуле
где Nпр - мощность прокатки, равная мощности, затрачиваемой на вращение приводных валков Nприв, радиус круга трения в подшипниках рабочих и опорных валков по формуле
где f - коэффициент трения в подшипниках, плечо трения качения в контакте валков по формуле e= 0,10•b, где b - полуширина площадки сплющивания валков, определяемая по формуле
здесь
нормальное напряжение в межвалковом контакте по формуле
тангенс угла наклона межвалкового усилия к осевой плоскости этих валков по формуле
коэффициент трения покоя в контакте валков по эмпирической зависимости
после чего для каждой клети стана проверяют выполнения условия tgβ<0,9f0 и в случае, если оно не выполняется хотя бы для одной клети, увеличивают обжатие в этой клети и/или увеличивают переднее либо уменьшают заднее натяжение полосы в этой клети.A method of cold rolling a strip in a mill with four-roll stands driven through back-up rolls and with emulsion lubrication of the rolls during rolling, which includes adjusting the rolling process parameters such as compression and / or tension in individual mill stands, taking into account previously known characteristics process: working diameter D p and D op supporting rolls, barrel length L op supporting rolls, the length of the bevel on the support rollers, the diameters of the barrels trunnion bearings working hem d p and d hem reference op rolls horizontal displacement of and the work rolls with respect to the axis of the backup rolls in the rolling direction X g, the coefficient of friction in the bearings of the working f p and the reference f op the rolls and measured directly in the rolling process parameters: power expended by the motors to rotate the drive roller N pref, the angular speed of the working rolls ω p , rolling force P, rolling thickness h 1 , rolling thickness h 0 , rear tension of the strip T 0 , front tension of the strip T 1 , characterized in that the concentration C is additionally measured during rolling of the strip emulsol used in the emulsion, is calculated for each mill stand: the angular velocity ω of rotation of the working rolls op formula OP ω = ω p D p / D op, the angle of inclination of a plane passing through the axes of the rolls, to a vertical plane by the formula
shoulder rolling force according to the formula
where N CR - rolling power equal to the power expended on the rotation of the drive rolls N PR , the radius of the friction circle in the bearings of the workers and backup rolls according to the formula
where f is the coefficient of friction in the bearings, the rolling friction shoulder in the contact of the rolls according to the formula e = 0.10 • b, where b is the half-width of the flattening area of the rolls, determined by the formula
here
normal voltage in the roll contact according to the formula
the tangent of the angle of inclination of the inter-roll force to the axial plane of these rolls according to the formula
empirical dependence of the static friction coefficient in the contact of the rolls
after which, for each mill stand, the conditions tgβ <0.9f 0 are checked and if it is not fulfilled for at least one stand, increase the compression in this stand and / or increase the front or decrease the back tension of the strip in this stand.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2001128271/02A RU2210443C2 (en) | 2001-10-18 | 2001-10-18 | Method for cold rolling of strip in mill with four-high stands driven through backup rolls |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2001128271/02A RU2210443C2 (en) | 2001-10-18 | 2001-10-18 | Method for cold rolling of strip in mill with four-high stands driven through backup rolls |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2210443C2 true RU2210443C2 (en) | 2003-08-20 |
Family
ID=29245943
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2001128271/02A RU2210443C2 (en) | 2001-10-18 | 2001-10-18 | Method for cold rolling of strip in mill with four-high stands driven through backup rolls |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2210443C2 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113505452A (en) * | 2021-07-08 | 2021-10-15 | 宝钢湛江钢铁有限公司 | Comprehensive optimization setting method for rolling schedule of ultrahigh-strength steel of six-stand cold continuous rolling unit |
-
2001
- 2001-10-18 RU RU2001128271/02A patent/RU2210443C2/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
БЕНЯКОВСКИЙ М.А. и др. Технология прокатного производства в 2 книгах. Справочник. Кн.2. Металлургия, 1991, с.423,641. * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113505452A (en) * | 2021-07-08 | 2021-10-15 | 宝钢湛江钢铁有限公司 | Comprehensive optimization setting method for rolling schedule of ultrahigh-strength steel of six-stand cold continuous rolling unit |
CN113505452B (en) * | 2021-07-08 | 2024-04-16 | 宝钢湛江钢铁有限公司 | Comprehensive optimization setting method for ultra-high strength steel rolling schedule of six-frame cold continuous rolling mill unit |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP2489447B1 (en) | Rolling mill and zero ajustment process in rolling mill | |
US5448901A (en) | Method for controlling axial shifting of rolls | |
KR840002037B1 (en) | Cooperative rolling apparatus | |
CN108746216B (en) | A kind of method and device of determining cold-rolling mill driving torque | |
JP2007160395A (en) | Cold tandem rolling method of high-tensile steel | |
RU2210443C2 (en) | Method for cold rolling of strip in mill with four-high stands driven through backup rolls | |
RU2007114728A (en) | METHOD AND ROLLING MACHINE FOR IMPROVING THE RELEASE OF THE KATANA METAL STRIP, THE END OF WHICH IS GOING OUT WITH A ROLLING SPEED | |
RU2210442C2 (en) | Method for cold rolling of strip in mill with four-high stands driven through rolling rolls | |
JP4990747B2 (en) | Temper rolling method | |
JP4777161B2 (en) | Temper rolling method | |
JP2000280015A (en) | Method and equipment to control meandering of hot- rolled sheet steel strip | |
JP2003001315A (en) | Cold rolling method for steel strip | |
Kozhevnikova et al. | Development and industrial testing of advanced rolling conditions at 4-stand mill 2100 of PAO Severstal | |
JP3342822B2 (en) | Cold tandem rolling method | |
RU2256517C2 (en) | Method for preparing to operation rolls of four-high sheet rolling stand | |
RU2409432C1 (en) | Method of continuous strip cold tension rolling | |
WO2019221297A1 (en) | Rolling mill and setting method for rolling mill | |
JP3249313B2 (en) | Rolling mill, rolling method of rolling mill, and method of using rolling mill | |
RU2808119C1 (en) | Method for preventing slipping of rollers of quarto sheet rolling mill cage | |
JP7276279B2 (en) | Rolling mill and cold rolling method | |
RU2492948C1 (en) | Method of operating sheet-rolling mill rolls | |
JP2002035808A (en) | Cross rolling mill and cross rolling method | |
JPH10166001A (en) | Method for rolling metallic strip | |
RU2259896C1 (en) | Method for continuous cold tension-reducing of strip | |
SU937069A1 (en) | Apparatus for reducing slippage between rolling rolls and back-up rolls of sheet rolling mills |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20031019 |