RU2182603C2 - Method of control of rhomelt process - Google Patents
Method of control of rhomelt process Download PDFInfo
- Publication number
- RU2182603C2 RU2182603C2 RU2000112150/02A RU2000112150A RU2182603C2 RU 2182603 C2 RU2182603 C2 RU 2182603C2 RU 2000112150/02 A RU2000112150/02 A RU 2000112150/02A RU 2000112150 A RU2000112150 A RU 2000112150A RU 2182603 C2 RU2182603 C2 RU 2182603C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- slag
- level
- content
- oxygen
- increase
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, а именно к производству жидкого железоуглеродистого полупродукта процессом жидкофазного восстановления железа "Ромелт". The invention relates to metallurgy, and in particular to the production of liquid iron-carbon intermediate by the process of liquid-phase reduction of iron "Romelt".
Известен способ управления доменной печью АСУ ТП в черной металлургии (Глинков Г.М., Маковский В.А., Металлургия, 1999 г., 310 с) заключающийся в стабилизации теплового состояния доменной печи путем изменения "рудной нагрузки" и параметров дутья. A known method of controlling a blast furnace of an industrial control system in ferrous metallurgy (Glinkov G.M., Makovsky V.A., Metallurgy, 1999, 310 s) consists in stabilizing the thermal state of the blast furnace by changing the "ore load" and blast parameters.
Однако указанный способ не применим для управления процессом жидкофазного восстановления "Ромелт" из-за существенных отличий между ними, главными из которых являются: отсутствие столба шихты и низкая инерционность процесса "Ромелт" по сравнению с доменным процессом. However, this method is not applicable for controlling the Romelt liquid-phase reduction process due to significant differences between them, the main of which are the absence of a charge column and the low inertia of the Romelt process compared to the blast furnace process.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является способ управления процессом "Ромелт", включающий непрерывную подачу железосодержащего сырья, углеродистого топлива, кислородсодержащего дутья ниже и выше уровня шлака, вывод образующихся металла и шлака, отвод дымовых газов, контроль и регулирование параметров процесса. (Сталь, 1996, 12, с. 62-64). The closest in technical essence and the achieved result is the Romelt process control method, including continuous supply of iron-containing raw materials, carbon fuel, oxygen-containing blast below and above the slag level, output of metal and slag formed, removal of flue gases, control and regulation of process parameters. (Steel, 1996, 12, p. 62-64).
Недостатком известного способа является невозможность его использования в случаях, когда увеличение содержания оксидов железа в шлаке сопровождается уменьшением температуры шлака и увеличением соотношения СО/СО2 в дымовых газах.The disadvantage of this method is the impossibility of its use in cases where an increase in the content of iron oxides in the slag is accompanied by a decrease in the temperature of the slag and an increase in the ratio of CO / CO 2 in the flue gas.
Технической задачей изобретения является управление процессом "Ромелт", при увеличении содержания оксидов железа в шлаке, сопровождающемся уменьшением температуры шлака и увеличением соотношения СО/СО2 в дымовых газах.An object of the invention is to control the "Romelt" process, with an increase in the content of iron oxides in the slag, accompanied by a decrease in the temperature of the slag and an increase in the ratio of CO / CO 2 in flue gases.
Эта задача решается тем, что в известном способе управления процессом "Ромелт" с непрерывной подачей железосодержащего сырья, углеродистого топлива, кислородсодержащего дутья ниже и выше уровня шлака, выводом образующихся металла и шлака, отводом дымовых газов, контролем температуры шлака и состава дымовых газов, контролем содержания оксидов железа в шлаке, заключающемся в поддержании на заданном уровне содержания в шлаке оксидов железа путем изменения расхода железосодержащего сырья, углеродистого топлива, кислородсодержащего дутья ниже и выше уровня шлака, согласно предлагаемому изобретению при увеличении содержания оксидов железа в шлаке, сопровождающемся уменьшением температуры шлака и увеличением соотношения СО/СО2 в дымовых газах, уменьшают количество загружаемого углеродистого топлива в печь, и/или увеличивают подачу кислородсодержащего дутья ниже уровня шлака, и/или увеличивают подачу кислородсодержащего дутья выше уровня шлака.This problem is solved by the fact that in the known method of controlling the "Romelt" process with a continuous supply of iron-containing raw materials, carbon fuel, oxygen-containing blast below and above the level of slag, the withdrawal of metal and slag formed, the removal of flue gases, the control of slag temperature and the composition of flue gases, control the content of iron oxides in the slag, which consists in maintaining at a predetermined level the content of iron oxides in the slag by changing the flow rate of iron-containing raw materials, carbon fuel, oxygen-containing blast below and above the slag level, according to the invention, with an increase in the content of iron oxides in the slag, accompanied by a decrease in the temperature of the slag and an increase in the CO / CO 2 ratio in the flue gases, the amount of carbonaceous fuel loaded into the furnace is reduced, and / or the supply of oxygen-containing blast is lower than the slag level , and / or increase the supply of oxygen-containing blast above the level of slag.
При увеличении содержания оксидов железа в шлаке выше заданного уровня увеличиваются потери железа со шлаком. Кроме того, при росте содержания оксидов железа в шлаке возможно окисление образовавшегося металла, сопровождающееся вспениванием шлака и печи и его неконтролируемым выбросом, что приводит к аварийной остановке процесса. With an increase in the content of iron oxides in the slag above a predetermined level, losses of iron with slag increase. In addition, with an increase in the content of iron oxides in the slag, oxidation of the formed metal is possible, accompanied by foaming of the slag and furnace and its uncontrolled emission, which leads to an emergency stop of the process.
Непрерывно подаваемое в шлаковую ванну железосодержащее сырье растворяется в ней. Частицы углеродистого топлива замешиваются в нее за счет перемешивания ванны, создаваемого кислородсодержащим дутьем, подаваемым ниже уровня шлака и восстанавливают оксиды железа из шлака Кислородсодержащее дутье, подаваемое ниже уровня шлака, окисляет частицы углеродистого топлива. За счет кислородсодержащего дутья, подаваемого ниже уровня шлака, образуется большое количество брызг шлака над его поверхностью. Выделяющиеся из шлаковой ванны газы взаимодействуют с кислородсодержащим дутьем, подаваемым выше уровня шлака. При этом осуществляется дожигание горючих компонентов газов (СО и Н2), тепло выделяющееся при этом частично передается шлаковой ванне. Теплопередача шлаковой ванне осуществляется как за счет теплообмена с ее поверхностью, так и за счет нагрева брызг шлака.Iron-containing raw materials continuously fed into the slag bath dissolve in it. The carbon fuel particles are mixed into it by mixing the bath created by the oxygen-containing blast supplied below the slag level and reduce iron oxides from the slag. The oxygen-containing blast fed below the slag level oxidizes the carbon fuel particles. Due to the oxygen-containing blast supplied below the level of the slag, a large amount of slag spray is formed above its surface. The gases released from the slag bath interact with oxygen-containing blast supplied above the slag level. In this case, the burning of combustible gas components (CO and H 2 ) is carried out, the heat generated in this case is partially transferred to the slag bath. The heat transfer to the slag bath is carried out both by heat exchange with its surface, and by heating the slag spray.
При недостатке частиц углеродистого топлива в шлаке происходит увеличение содержания в нем оксидов железа из-за уменьшения поверхности частиц углеродистого топлива и снижения скорости восстановления железа из шлака. При этом, для поддержания заданного содержания оксидов железа в шлаке, увеличивают расход углеродистого топлива, обеспечивая требуемую скорость восстановления. Кроме увеличения расхода углеродистого топлива можно уменьшить количество кислородсодержащего дутья, подаваемого ниже или выше уровня шлака При этом снижается скорость расходования угля, возрастает содержание частиц углеродистого топлива в шлаке, увеличивается скорость восстановления железа из шлака, снижается содержание в нем оксидов железа. With a lack of carbon fuel particles in the slag, an increase in the content of iron oxides in it occurs due to a decrease in the surface of the carbon fuel particles and a decrease in the rate of reduction of iron from the slag. At the same time, in order to maintain a given content of iron oxides in the slag, the consumption of carbon fuel is increased, providing the required recovery rate. In addition to increasing the consumption of carbonaceous fuel, it is possible to reduce the amount of oxygen-containing blast supplied below or above the slag level.In this case, the rate of consumption of coal decreases, the content of carbon fuel particles in the slag increases, the rate of reduction of iron from the slag increases, and the content of iron oxides in it decreases.
Экспериментально было установлено, что рост содержания оксидов железа в шлаке может быть связан не только с недостатком углеродистого топлива, но и с его избытком
При избытке частиц углеродистого топлива в шлаке они скапливаются в его поверхностном слое (плотность частиц углеродистого топлива ниже плотности шлака). Начиная с некоторой концентрации частиц углеродистого топлива в поверхностном слое, они частично или полностью покрывают ее поверхность. При этом уменьшается количество брызг шлака, что приводит к ухудшению теплопередачи шлаковой ванне от дожигания горючих газов над ее поверхностью. Из-за этого снижается температура шлаковой ванны. Снижение температуры шлаковой ванны приводит к уменьшению скорости восстановления железа из шлака и увеличению содержания в нем оксидов железа. Одновременно кислород дутья, подаваемого выше уровня шлака, начинает взаимодействовать с накопившимися на поверхности шлаковой ванны частицами углеродистого топлива с образованием СО. Количество СО в дымовых газах растет.It was experimentally established that the increase in the content of iron oxides in the slag can be associated not only with a lack of carbon fuel, but also with its excess
With an excess of carbon fuel particles in the slag, they accumulate in its surface layer (the density of carbon fuel particles is lower than the density of slag). Starting with a certain concentration of carbon fuel particles in the surface layer, they partially or completely cover its surface. This reduces the amount of slag spray, which leads to a deterioration in the heat transfer to the slag bath from the burning of combustible gases above its surface. Because of this, the temperature of the slag bath decreases. A decrease in the temperature of the slag bath leads to a decrease in the rate of reduction of iron from the slag and an increase in the content of iron oxides in it. At the same time, the oxygen of the blast fed above the slag level begins to interact with the carbon fuel particles accumulated on the surface of the slag bath with the formation of CO. The amount of CO in the flue gas is increasing.
Таким образом, в печи происходит увеличение содержания оксидов железа в шлаке, уменьшение температуры шлака и увеличение соотношения СО/СО2 в дымовых газах.Thus, in the furnace there is an increase in the content of iron oxides in the slag, a decrease in the temperature of the slag and an increase in the ratio of CO / CO 2 in the flue gases.
Если при наличии этих признаков действовать согласно известному способу, то есть увеличить расход углеродистого топлива для поддержания на заданном уровне содержания в шлаковой ванне оксидов железа и/или уменьшить расход кислородсодержащего дутья ниже и/или выше уровня шлака, процесс накопления частиц углеродистого топлива в шлаковой ванне ускорится. Еще более ухудшится теплопередача шлаковой ванне от дожигания горючих газов над ее поверхностью. Количество тепла, выделяющееся в шлаковой ванне, не увеличится, так как оно определяется количеством подаваемого ниже уровня шлаковой ванны кислородсодержащего дутья. Затраты же тепла в шлаковой ванне возрастут на величину, необходимую на нагрев дополнительного количества углеродистого топлива. При уменьшения расхода кислородсодержащего дутья ниже уровня шлака количество тепла, выделяющееся в шлаковой ванне, уменьшится. Если уменьшить количество кислородсодержащего дутья, подаваемого выше уровня шлаковой ванны, тепловыделение над ней уменьшится, уменьшится количество тепла, передаваемого шлаковой ванне от дожигания горючих газов. Все это приведет к дальнейшему уменьшению температуры шлака, снижению скорости восстановления оксидов железа и росту их содержания в шлаковой ванне. If in the presence of these signs to act according to the known method, that is, to increase the consumption of carbonaceous fuel to maintain at a given level the content of iron oxides in the slag bath and / or to reduce the consumption of oxygen-containing blast below and / or above the level of slag, the process of accumulation of carbonaceous particles in the slag bath will accelerate. The heat transfer to the slag bath from the burning of combustible gases above its surface is even worse. The amount of heat generated in the slag bath will not increase, since it is determined by the amount of oxygen-containing blast supplied below the level of the slag bath. The cost of heat in the slag bath will increase by the amount required to heat an additional amount of carbon fuel. When reducing the flow of oxygen-containing blast below the level of slag, the amount of heat generated in the slag bath will decrease. If you reduce the amount of oxygen-containing blast supplied above the level of the slag bath, heat dissipation above it will decrease, the amount of heat transferred to the slag bath from the burning of combustible gases will decrease. All this will lead to a further decrease in the temperature of the slag, a decrease in the rate of reduction of iron oxides and an increase in their content in the slag bath.
Как было сказано выше, это может привести к увеличению потерь железа со шлаком, окислению образующегося металла, вспениванию шлака в печи и его неконтролируемым выбросам, аварийной остановке печи. As mentioned above, this can lead to an increase in losses of iron with slag, oxidation of the formed metal, foaming of slag in the furnace and its uncontrolled emissions, emergency stop of the furnace.
Уменьшение расхода углеродистого топлива, согласно предлагаемому изобретению, приведет к снижению затрат тепла в шлаковой ванне на его нагрев, уменьшению концентрации частиц углеродистого топлива в поверхностном слое шлаковой ванны, увеличению количества брызг шлака над ванной, улучшению теплопередачи от дожигания горючих газов над ее поверхностью. Это приводит к увеличению температуры шлака, увеличению скорости восстановления оксидов железа и к снижению содержания оксидов железа в шлаке до заданного уровня. Reducing the consumption of carbonaceous fuel, according to the invention, will lead to a decrease in the cost of heat in the slag bath to heat it, a decrease in the concentration of carbonaceous particles in the surface layer of the slag bath, an increase in the amount of slag spray over the bath, and a better heat transfer from burning of combustible gases over its surface. This leads to an increase in the temperature of the slag, an increase in the rate of reduction of iron oxides and to a decrease in the content of iron oxides in the slag to a predetermined level.
Аналогичного эффекта можно добиться, если при увеличении содержания оксидов железа в шлаке, уменьшении температуры шлака и увеличении соотношения CO/CО2 в дымовых газах увеличить подачу кислородсодержащего дутья ниже уровня шлака.A similar effect can be achieved if, with an increase in the content of iron oxides in the slag, a decrease in the temperature of the slag, and an increase in the CO / CO 2 ratio in the flue gases, an increase in the supply of oxygen-containing blast is lower than the slag level.
При увеличении подачи кислородсодержащего дутья ниже уровня шлака увеличивается количество окисляемого в шлаковой ванне углеродистого топлива. При этом увеличивается тепловыделение в шлаковой ванне. Количество частиц углеродистого топлива в поверхностном слое шлаковой ванны уменьшается, увеличивается количество брызг шлака над ванной, улучшается теплопередача от дожигания горючих газов над ее поверхностью. Это приводит к увеличению температуры шлака, увеличению скорости восстановления оксидов железа и к снижению содержания оксидов железа в шлаке до заданного уровня. With an increase in the supply of oxygen-containing blast below the level of slag, the amount of carbonaceous fuel oxidized in the slag bath increases. This increases the heat in the slag bath. The amount of carbon fuel particles in the surface layer of the slag bath decreases, the amount of slag splashes above the bath increases, and heat transfer from burning of combustible gases above its surface improves. This leads to an increase in the temperature of the slag, an increase in the rate of reduction of iron oxides and to a decrease in the content of iron oxides in the slag to a predetermined level.
Целесообразно также при увеличении содержания оксидов железа в шлаке, уменьшении температуры шлака и увеличении соотношения СО/СО2 в дымовых газах увеличить подачу кислородсодержащего дутья выше уровня шлака.It is also advisable to increase the supply of oxygen-containing blast above the level of slag when increasing the content of iron oxides in the slag, decreasing the temperature of the slag and increasing the ratio of CO / CO 2 in flue gases.
При увеличении подачи кислородсодержащего дутья выше уровня шлака увеличится тепловыделение над шлаковой ванной и количество тепла, передаваемого ей от дожигания горючих газов. При этом возрастет температура шлака, увеличится скорость восстановления оксидов железа из шлака, содержание оксидов железа в шлаке снизится до заданного уровня. With an increase in the supply of oxygen-containing blast above the level of slag, the heat release above the slag bath and the amount of heat transferred to it from the burning of combustible gases will increase. In this case, the temperature of the slag will increase, the rate of reduction of iron oxides from the slag will increase, the content of iron oxides in the slag will decrease to a predetermined level.
Ниже приводятся примеры практической реализации заявляемого способа управления процессом "Ромелт". The following are examples of the practical implementation of the proposed method for controlling the Romelt process.
В шлаковую ванну подают железную руду в количестве 20 т/ч и уголь в количестве 8 т/ч. Ниже уровня шлака подают кислородсодержащее дутье в количестве 8000 нм3/ч с содержанием кислорода 50%. Выше уровня шлака подают кислородсодержащее дутье в количестве 5000 нм3/ч с содержанием кислорода 95 %. Образующийся металл и шлак выводятся из печи. Дымовые газы отводятся из печи. Температура в печи составляет 1500oС и контролируется термометром сопротивления. Содержание оксидов железа в шлаке должно поддерживаться на уровне 3% и контролируется путем периодического проведения химического анализа шлака. Соотношение СО/СО2 в дымовых газах составляет 1,0 и измеряется путем контроля состава дымовых газов с помощью газоанализатора.Iron ore is fed into the slag bath in an amount of 20 t / h and coal in an amount of 8 t / h. Below the level of slag serves oxygen-containing blast in the amount of 8000 nm 3 / h with an oxygen content of 50%. Above the slag level, oxygen-containing blast is supplied in an amount of 5000 nm 3 / h with an oxygen content of 95%. The resulting metal and slag are discharged from the furnace. Flue gases are removed from the furnace. The temperature in the furnace is 1500 o C and is controlled by a resistance thermometer. The content of iron oxides in the slag should be maintained at the level of 3% and controlled by periodic chemical analysis of the slag. The ratio of CO / CO 2 in flue gases is 1.0 and is measured by monitoring the composition of the flue gases using a gas analyzer.
Из-за сбоя в работе дозирующих устройств произошло увеличение содержания оксидов железа в шлаке до 6%, которое было обнаружено через 30 минут после сбоя по результатам химического анализа шлака. Одновременно понизилась температура в печи до 1450oС и увеличилось соотношение СО/СО2 в дымовых газах до 1,1.Due to a malfunction in the operation of the metering devices, there was an increase in the content of iron oxides in the slag to 6%, which was detected 30 minutes after the failure according to the results of chemical analysis of the slag. At the same time, the temperature in the furnace decreased to 1450 o C and the ratio of CO / CO 2 in flue gases increased to 1.1.
Если никаких управляющих воздействий не предпринимается, то еще через 1 час содержание оксидов железа в шлаке увеличится до 9%. При этом произойдет окисление образовавшегося металла, вспенивание шлаковой ванны, неконтролируемый выброс шлака и аварийная остановка печи. If no control actions are taken, then after another 1 hour, the content of iron oxides in the slag will increase to 9%. This will result in oxidation of the formed metal, foaming of the slag bath, uncontrolled emission of slag and an emergency stop of the furnace.
Пример 1 (прототип). Для снижения содержания оксидов железа в шлаке до заданного уровня 3% увеличивают расход угля до 9 т/ч. Через 30 минут после увеличения расхода угля содержание оксидов железа в шлаке увеличится до 9%. При этом произойдет окисление образовавшегося металла, вспенивание шлаковой ванны, неконтролируемый выброс шлака и аварийная остановка печи. Example 1 (prototype). To reduce the content of iron oxides in the slag to a predetermined level of 3%, coal consumption is increased to 9 t / h. 30 minutes after the increase in coal consumption, the content of iron oxides in the slag will increase to 9%. This will result in oxidation of the formed metal, foaming of the slag bath, uncontrolled emission of slag and an emergency stop of the furnace.
Пример 2. Для снижения содержания оксидов железа в шлаке до заданного уровня 3% снижают расход угля до 7 т/ч. Через 30 минут после снижения расхода угля параметры возвращаются к исходному состоянию, то есть температура в печи увеличилась до 1500oС, соотношение СО/СО2 в дымовых газах уменьшилось до 1,0, концентрация оксидов железа в шлаке составила 3,0%.Example 2. To reduce the content of iron oxides in the slag to a predetermined level of 3%, the consumption of coal is reduced to 7 t / h. 30 minutes after the reduction in coal consumption, the parameters returned to their original state, that is, the temperature in the furnace increased to 1500 o C, the ratio of CO / CO 2 in flue gases decreased to 1.0, the concentration of iron oxides in the slag was 3.0%.
Пример 3. Для снижения содержания оксидов железа в шлаке до заданного уровня 3% увеличивают подачу кислородсодержащего дутья ниже уровня шлака до 9000 нм3/ч. Через 30 минут после увеличения подачи кислородсодержащего дутья параметры возвращаются к исходному состоянию.Example 3. To reduce the content of iron oxides in the slag to a predetermined level of 3% increase the supply of oxygen-containing blast below the level of slag to 9000 nm 3 / h 30 minutes after increasing the supply of oxygen-containing blast, the parameters return to their original state.
Пример 4. Для снижения содержания оксидов железа в шлаке до заданного уровня 3% увеличивают подачу кислородсодержащего дутья выше уровня шлака до 6000 нм3/ч. Через 30 минут после увеличения подачи кислородсодержащего дутья выше уровня шлака параметры возвращаются к исходному состоянию.Example 4. To reduce the content of iron oxides in the slag to a predetermined level of 3% increase the supply of oxygen-containing blast above the level of slag to 6000 nm 3 / h 30 minutes after increasing the supply of oxygen-containing blast above the level of slag, the parameters return to their original state.
Пример 5. Для снижения содержания оксидов железа в шлаке до заданного уровня 3% снижают расход угля до 7 т/ч и увеличивают подачу кислородсодержащего дутья ниже уровня шлака до 9000 нм3/ч. Через 20 минут после снижения расхода угля и увеличения подачи кислородсодержащего дутья ниже уровня шлака параметры возвращаются к исходному состоянию.Example 5. To reduce the content of iron oxides in the slag to a predetermined level of 3%, the coal consumption is reduced to 7 t / h and the supply of oxygen-containing blast below the slag level is increased to 9000 nm 3 / h. After 20 minutes after reducing the consumption of coal and increasing the supply of oxygen-containing blast below the level of slag, the parameters return to their original state.
Пример 6. Для снижения содержания оксидов железа в шлаке до заданного уровня 3% снижают расход угля до 7 т/ч и увеличивают подачу кислородсодержащего дутья выше уровня шлака до 6000 нм3/ч. Через 20 минут после снижения расхода угля и увеличения подачи кислородсодержащего дутья выше уровня шлака параметры возвращаются к исходному состоянию.Example 6. To reduce the content of iron oxides in the slag to a predetermined level of 3%, reduce the consumption of coal to 7 t / h and increase the supply of oxygen-containing blast above the level of slag to 6000 nm 3 / h. 20 minutes after reducing the consumption of coal and increasing the supply of oxygen-containing blast above the level of slag, the parameters return to their original state.
Пример 7. Для снижения содержания оксидов железа в шлаке до заданного уровня 3% увеличивают подачу кислородсодержащего дутья ниже уровня шлака до 9000 нм3/ч и увеличивают подачу кислородсодержащего дутья выше уровня шлака до 6000 нм3/ч. Через 20 минут после увеличения подачи кислородсодержащего дутья ниже уровня шлака и увеличения подачи кислородсодержащего дутья выше уровня шлака параметры возвращаются к исходному состоянию.Example 7. To reduce the content of iron oxides in the slag to a predetermined level of 3%, increase the supply of oxygen-containing blast below the level of slag to 9000 nm 3 / h and increase the supply of oxygen-containing blast above the level of slag to 6000 nm 3 / h. 20 minutes after increasing the supply of oxygen-containing blast below the level of slag and increasing the supply of oxygen-containing blast above the level of slag, the parameters return to their original state.
Пример 8. Для содержания оксидов железа в шлаке до заданного уровня 3% снижают расход угля до 7 т/ч, и увеличивают подачу кислородсодержащего дутья ниже уровня шлака до 9000 нм3/ч и выше уровня шлака до 6000 нм3/ч. Через 15 минут после снижения расхода угля и увеличения подачи кислородсодержащего дутья ниже уровня шлака и выше уровня шлака параметры возвращаются к исходному состоянию.Example 8. For the content of iron oxides in the slag to a predetermined level of 3%, the coal consumption is reduced to 7 t / h, and the supply of oxygen-containing blast below the slag level is increased to 9000 nm 3 / h and above the slag level to 6000 nm 3 / h. 15 minutes after reducing the consumption of coal and increasing the supply of oxygen-containing blast below the level of slag and above the level of slag, the parameters return to their original state.
Использование предлагаемого изобретения позволяет управлять процессом "Ромелт" при увеличении содержания оксидов железа в шлаке, сопровождающемся уменьшением температуры в печи и увеличением соотношения СО/CO2 в дымовых газах.Using the present invention allows to control the "Romelt" process with an increase in the content of iron oxides in the slag, accompanied by a decrease in temperature in the furnace and an increase in the ratio of CO / CO 2 in flue gases.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000112150/02A RU2182603C2 (en) | 2000-05-18 | 2000-05-18 | Method of control of rhomelt process |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000112150/02A RU2182603C2 (en) | 2000-05-18 | 2000-05-18 | Method of control of rhomelt process |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2000112150A RU2000112150A (en) | 2002-05-10 |
| RU2182603C2 true RU2182603C2 (en) | 2002-05-20 |
Family
ID=20234663
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000112150/02A RU2182603C2 (en) | 2000-05-18 | 2000-05-18 | Method of control of rhomelt process |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2182603C2 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2618030C1 (en) * | 2015-11-17 | 2017-05-02 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Control method of the romelt liquid phase recovery process for processing iron bearing materials of high oxidation degree |
| RU2618297C1 (en) * | 2015-12-29 | 2017-05-03 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method of cast iron manufacture by the romelt process of liquid phase recovery |
| RU2624245C2 (en) * | 2015-08-19 | 2017-07-03 | Общество с ограниченной ответственностью "Институт тепловых металлургических агрегатов и технологий "Стальпроект" | Method of flux bed building in furnace |
| RU2637840C1 (en) * | 2016-12-13 | 2017-12-07 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method for producing cast iron by duplex-process of romelt (versions) |
-
2000
- 2000-05-18 RU RU2000112150/02A patent/RU2182603C2/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| ВАЛАВИН В.С. К вопросу о методике расчета расхода угля на процесс жидкофазного восстановления РОМЕЛТ. - Сталь, 196 6, № 12, с.62-64. * |
| Плавка в жидкой ванне/Под редакцией ВАНЮКОВА В.А. - М.: Металлургия, 1988, с.122-123. * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2624245C2 (en) * | 2015-08-19 | 2017-07-03 | Общество с ограниченной ответственностью "Институт тепловых металлургических агрегатов и технологий "Стальпроект" | Method of flux bed building in furnace |
| RU2618030C1 (en) * | 2015-11-17 | 2017-05-02 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Control method of the romelt liquid phase recovery process for processing iron bearing materials of high oxidation degree |
| RU2618297C1 (en) * | 2015-12-29 | 2017-05-03 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method of cast iron manufacture by the romelt process of liquid phase recovery |
| RU2637840C1 (en) * | 2016-12-13 | 2017-12-07 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method for producing cast iron by duplex-process of romelt (versions) |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7655067B2 (en) | Method for processing aluminium in a rotary or a reverberating furnace | |
| RU2260059C2 (en) | Direct melting method | |
| CN102812136B (en) | Copper anode refining system and method | |
| JP5813506B2 (en) | Method of operating a furnace and device for performing this method | |
| CN102859307A (en) | Fuel-fired furnace and method for controlling combustion in a fuel-fired furnace | |
| US4689007A (en) | Process of thermally treating lump or agglomerated materials on a travelling grate | |
| KR102114372B1 (en) | Starting a smelting process | |
| RU2182603C2 (en) | Method of control of rhomelt process | |
| CN101512024B (en) | Lead slag reduction | |
| RU2591925C2 (en) | Method for direct melting | |
| RU2346056C2 (en) | Method of steel direct production from iron-bearing materials | |
| RU2346057C2 (en) | Advanced method of melting for receiving of iron | |
| RU2547084C2 (en) | Method for metallurgical gasification of solid fuel | |
| RU2171850C1 (en) | Method of control of reduction process in smelting | |
| WO2009099348A1 (en) | Furnace for smelting in a liquid bath materials containing non-ferrous and ferrous metals and refractory formations | |
| JP2000129369A (en) | Method for controlling reducing degree in copper flash smelting furnace | |
| JPH05115750A (en) | Method for controlling oxidation of carbon monoxide in exhaust gas of sintering furnace | |
| US5423676A (en) | Waste melting furnace | |
| RU2205234C1 (en) | Method for melting steel in arc steel melting furnace | |
| KR19980080961A (en) | Basic oxygen steelmaking method with iron oxide pellet adduct | |
| RU2448164C2 (en) | Melting method of oxide materials in fluidised slag bed | |
| RU2640110C1 (en) | Method of pyrometallurgical processing of oxide materials | |
| AU621059B2 (en) | A method and apparatus for waste disposal | |
| RU2198936C2 (en) | Method of melting in furnace at pneumatic mixing by melted slag | |
| JP3645621B2 (en) | Hot metal pretreatment method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PC4A | Invention patent assignment |
Effective date: 20051205 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180519 |