RU2181853C1 - Осецентробежный насос - Google Patents

Осецентробежный насос Download PDF

Info

Publication number
RU2181853C1
RU2181853C1 RU2001119345/06A RU2001119345A RU2181853C1 RU 2181853 C1 RU2181853 C1 RU 2181853C1 RU 2001119345/06 A RU2001119345/06 A RU 2001119345/06A RU 2001119345 A RU2001119345 A RU 2001119345A RU 2181853 C1 RU2181853 C1 RU 2181853C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
impeller
axial section
blades
sleeve
inlet
Prior art date
Application number
RU2001119345/06A
Other languages
English (en)
Inventor
Ф.Н. Олифиров (RU)
Ф.Н. Олифиров
В.И. Петров (RU)
В.И. Петров
ненко Ю.В. Демь (RU)
Ю.В. Демьяненко
В.В. Буковский (RU)
В.В. Буковский
Мартин ГЛАСС (US)
Мартин ГЛАСС
Майкл ГЭРРИ (US)
Майкл ГЭРРИ
Д.В. Барышников (RU)
Д.В. Барышников
Original Assignee
Центр внедрения новых технологий Центрального института авиационного моторостроения
Вудвар Гавернер Компани
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Центр внедрения новых технологий Центрального института авиационного моторостроения, Вудвар Гавернер Компани filed Critical Центр внедрения новых технологий Центрального института авиационного моторостроения
Priority to RU2001119345/06A priority Critical patent/RU2181853C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2181853C1 publication Critical patent/RU2181853C1/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/18—Rotors
    • F04D29/22—Rotors specially for centrifugal pumps
    • F04D29/2261—Rotors specially for centrifugal pumps with special measures
    • F04D29/2277—Rotors specially for centrifugal pumps with special measures for increasing NPSH or dealing with liquids near boiling-point

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)

Abstract

Изобретение относится к осецентробежным насосам для перекачки жидкостей, содержащих включения газа или пара, преимущественно для перекачки топлива в силовых установках летательных аппаратов. Осецентробежный насос содержит корпус, рабочую камеру в корпусе, рабочее колесо, установленное в камере и имеющее осевой и радиальный участки, снабженные лопастями, гаситель обратных потоков, установленный в рабочей камере перед осевым участком рабочего колеса, и канал для рециркуляции части потока перекачиваемой жидкости, размещенный параллельно рабочей камере. Входное отверстие канала для рециркуляции размещено напротив начальной части осевого участка рабочего колеса. Выходное отверстие канала для рециркуляции размещено перед гасителем обратных потоков по ходу движения перекачиваемой жидкости. Гаситель обратных потоков выполнен в виде цилиндрической гильзы с внутренней центральной втулкой. Гильза соединена с указанной втулкой с помощью продольных перегородок, образующих сегменты для прохода перекачиваемой жидкости. Изобретение направлено на устранение кавитационных автоколебаний при широких диапазонах расходов жидкости и газосодержания в ней (до 60% и более от объема жидкости). 8 з.п. ф-лы, 9 ил.

Description

Изобретение относится к осецентробежным насосам для перекачки жидкостей, содержащих включения газа или пара. Преимущественно изобретение относится к осецентробежным насосам для перекачки топлива в силовых установках летательных аппаратов, например самолетов.
Известен осецентробежный насос для перекачки жидкостей, содержащих газовые включения. Насос содержит корпус с напорным и всасывающим патрубками, рабочую камеру, размещенную в корпусе коаксиально всасывающему патрубку, рабочее колесо, установленное в рабочей камере и имеющее осевой и радиальный участки, снабженные лопастями, и канал для рециркуляции части потока перекачиваемой жидкости, размещенный параллельно рабочей камере (см. патент США 6168376, 1.01.2001, НКИ 415/169.1, MПK7 F 04 D 17/18).
В материалах описания изобретения по данному патенту отсутствуют данные, подтверждающие устойчивость этого насоса по отношению к кавитационным автоколебаниям, возникающим при больших количествах газовых включений в жидкости и при малых расходах, и его кавитационные характеристики в широком диапазоне подач жидкости.
Наиболее близким к предлагаемому насосу по совокупности существенных признаков и достигаемому результату является осецентробежный насос, содержащий корпус с напорным и всасывающими патрубками, рабочую камеру, размещенную в корпусе коаксиально всасывающему патрубку, рабочее колесо, установленное в рабочей камере и имеющее осевой и радиальный участки, снабженные лопастями, гаситель обратных потоков, установленный в рабочей камере перед осевым участком рабочего колеса, и канал для рециркуляции части потока перекачиваемой жидкости, размещенный параллельно рабочей камере так, что его входное отверстие установлено напротив начальной части осевого участка рабочего колеса (см. , например, Высокооборотные лопаточные насосы. Под редакцией д-ра технич. наук Б.В. Овсянникова и д-ра техн. наук В.Ф. Чебаевского. М., Машиностроение, 1975 г., с.292).
В качестве гасителя обратных потоков в известном насосе использована конусная перегородка. При этом выходное отверстие канала для рециркуляции части потока жидкости установлено за гасителем по ходу движения жидкости (см. там же, рис.5.19).
Недостатком такого устройства следует считать то, что для каждого расхода перекачиваемой жидкости существует оптимальный диаметр конуса и оптимальное расстояние его до осевого участка колеса, при которых обеспечиваются наилучшие антикавитационные характеристики насоса. Кроме того, расположение выходного отверстия канала для рециркуляции за гасителем по ходу движения жидкости обеспечивает малый перепад давлений на входе и выходе канала, что снижает эффективность его работы. Все указанные недостатки исключают возможность использования данного насоса в условиях широкого диапазона рабочих расходов и большого диапазона содержания газа в жидкости, как это имеет место в топливных системах силовых установок летательных аппаратов.
Задача изобретения состояла в устранении кавитационных автоколебаний при широких диапазонах расходов жидкости и газосодержания в ней (до 60% и более от объема жидкости).
Указанная задача решается тем, что предложен осецентробежный насос, содержащий корпус с напорным и всасывающим патрубками, рабочую камеру, размещенную в корпусе коаксиально всасывающему патрубку, рабочее колесо, установленное в рабочей камере и имеющее осевой и радиальный участки, снабженные лопастями, гаситель обратных потоков, установленный в рабочей камере перед осевым участком рабочего колеса, и канал для рециркуляции части потока перекачиваемой жидкости, размещенный параллельно рабочей камере так, что его входное отверстие установлено напротив начальной части осевого участка рабочего колеса, в котором согласно изобретению выходное отверстие канала для рециркуляции части потока жидкости размещено перед гасителем обратных потоков по ходу движения перекачиваемой жидкости.
Другим отличием предлагаемого насоса является то, что гаситель обратных потоков выполнен в виде цилиндрической гильзы с внутренней центральной втулкой, с которой гильза соединена с помощью продольных перегородок, образующих сегменты для прохода перекачиваемой жидкости. При этом длина (L) и количество (Z) продольных перегородок в ней выбраны из условия:
Figure 00000002

где D - внутренний диаметр гильзы.
В предпочтительном варианте выполнения внутренняя центральная втулка гасителя обратных потоков со стороны рабочего колеса выполнена полой, а в продольных перегородках гасителя выполнены каналы, соединяющие выход канала для рециркуляции потока с внутренним объемом полой части втулки.
Еще одним отличием предлагаемого насоса является то, что наружный диаметр осевого участка рабочего колеса и угол установки лопастей на его входе выбирают из условий:
КD=7,2÷7,6; и q1=0,25÷0,30;
Здесь КD - коэффициент диаметра, определяемый по формуле:
Figure 00000003

где D1н - наружный диаметр осевого участка рабочего колеса;
Figure 00000004
втулочное отношение на входе осевого участка (dвт1 - диаметр втулки осевого участка колеса на входе); Q - объемный расход жидкости через насос; n - скорость вращения колеса (число оборотов);
q1 - режимный входной параметр, определяемый из соотношения:
Figure 00000005

где β1n - угол входа потока на лопасти осевого участка колеса;
β1л - угол установки лопастей на входе осевого участка колеса;
αат - угол атаки потока при входе на лопасти осевого участка рабочего колеса.
В предпочтительном варианте осуществления изобретения лопасти радиального участка рабочего колеса выполнены как продолжение лопастей осевого участка колеса. При этом поверхности лопастей осевого участка рабочего колеса выполнены в виде линейчатых поверхностей общего вида.
Еще одним отличием насоса является то, что осевой участок рабочего колеса имеет переменное количество лопастей, возрастающее от входа к выходу по направлению движения жидкости.
В частном варианте выполнения количество лопастей (Z) на входе осевого участка рабочего колеса выбрано в интервале: Z=2÷4, а на выходе - в интервале: Z=4÷12.
Сущность изобретения поясняется чертежами.
На фиг.1 представлен предлагаемый насос в продольном разрезе.
На фиг.2 изображен в продольном разрезе предпочтительный вариант выполнения гасителя обратных потоков насоса.
На фиг.3 представлен вид гасителя потока в поперечном разрезе.
На фиг.4 изображен предпочтительный вариант выполнения рабочего колеса с непрерывным переходом лопастей от осевого участка к радиальному.
На фиг. 5 представлен вид рабочего колеса в продольном разрезе (показан угол наклона лопастей на периферии).
На фиг. 6 изображены графики зависимостей, иллюстрирующих кавитационные характеристики предлагаемого насоса.
На фиг.7 изображен график зависимости кпд, иллюстрирующий энергетические характеристики предлагаемого насоса.
На фиг.8 изображен график зависимости, иллюстрирующий напорные характеристики насоса.
На фиг.9 изображен график зависимости отношения объема газа (V) к объему жидкости (L) от расхода жидкости через насос.
Предложенный осецентробежный насос содержит (см. фиг.1) корпус 1 со всасывающим патрубком 2 и каналом 3 для вывода жидкости, соединенным с напорным патрубком (на фиг. 1 не показан). В корпусе 1 выполнена цилиндрическая рабочая камера 4, размещенная коаксиально всасывающему патрубку 2. В камере 4 по ее оси установлено рабочее колесо 5, соединенное с приводным валом 6, который соединен с приводом рабочего колеса, например турбиной (на фиг.1 не показан). Рабочее колесо 5 имеет осевой участок 7, выполненный в виде шнека с винтообразными лопастями 8, и радиальный участок 9, выполненный в виде импеллера центробежного насоса.
В камере 4 перед осевым участком 7 рабочего колеса 5 установлен гаситель 10 обратных потоков, выполненный в виде цилиндрической гильзы 11 (см. фиг.1 и 2) с внутренней центральной втулкой 12, с которой гильза 11 соединена с помощью продольных перегородок 13, образующих сегменты 14 для прохода перекачиваемой жидкости (фиг. 3). При этом длина (L) и количество (Z) продольных перегородок 13 в ней выбрано из условия:
Figure 00000006

где D - внутренний диаметр гильзы 10.
В стенках камеры 4 (см. фиг.1) параллельно ее оси выполнен канал 15 для рециркуляции части потока перекачиваемой жидкости с начальной периферийной части рабочего колеса 5 на вход гасителя 10. При этом входное отверстие 16 канала 15 для рециркуляции размещено напротив начальной части осевого участка 7 рабочего колеса 5, а выходное отверстие 17 канала 15 размещено перед входом гасителя 10 обратных потоков по ходу движения жидкости.
В предпочтительном варианте выполнения (см. фиг.2) внутренняя центральная втулка 12 гасителя 10 потока со стороны рабочего колеса 5 выполнена полой, а в продольных перегородках 13 выполнены каналы 18, соединяющие выход 17 канала 15 для рециркуляции потока с внутренним объемом 19 полой части втулки 12.
Наружный диаметр осевого участка 7 рабочего колеса 5 и угол установки лопастей 8 на его входе (см. фиг.5) выбирают из условий:
КD=7,5÷8,0, и q1=0,25÷0,30;
Здесь: КD - коэффициент диаметра, определяемый по формуле:
Figure 00000007

где D1н - наружный диаметр осевого участка рабочего колеса;
Figure 00000008
втулочное отношение на входе осевого участка колеса (dвт1 - диаметр втулки осевого участка колеса на его входе - см. фиг.5); Q - объемный расход жидкости через насос; n - скорость вращения колеса (число оборотов); q1 - режимный входной параметр, определяемый из соотношения:
Figure 00000009

где β1n - угол входа потока на лопасти осевого участка колеса;
β1л - угол установки лопастей на входе осевого участка колеса (см. фиг. 5);
αam - угол атаки потока при входе на лопасти осевого участка рабочего колеса.
В предпочтительном варианте осуществления изобретения лопасти радиального участка 9 рабочего колеса 5 (см. фиг.4) выполнены как продолжение лопастей 8 осевого участка 7 рабочего колеса 5. При этом поверхности лопастей 8 осевого участка 7 рабочего колеса 5 выполнены в виде линейчатых поверхностей общего вида.
В предпочтительном варианте выполнения осевой участок 7 рабочего колеса 5 имеет переменное значение лопастей 8, возрастающее от входа к выходу по направлению движения жидкости. При этом количество лопастей 8 на входе осевого участка 7 рабочего колеса 5 может варьироваться в интервале от 2-х до 3-х лопастей, а количество лопастей 8 на выходе осевого участка 7 может варьироваться в интервале от 4 до 12.
Изображенные на фиг. 1 штуцера 20 служат для целей измерения перепада давления на гасителе 10. Упорный винт 21 (см. фиг.1) служит для фиксации гасителя 10 внутри камеры 4.
Предлагаемый насос работает следующим образом. При вращении рабочего колеса 5 внутри камеры 4 жидкость вместе с включениями газа или пара захватывается лопастями 8 осевого участка 7 рабочего колеса и перемещается в направлении радиального участка 9 колеса, где она под действием центробежных сил отбрасывается к каналу 3 для вывода жидкости. При этом часть жидкости перемещается по поверхности рабочего колеса 5 от входа к выходу. На режимах малых подач другая часть жидкости, отбрасываемая лопастями 8 рабочего колеса 5 к стенкам рабочей камеры, создает так называемый обратный поток, взаимодействующий с основным потоком. В центральной части камеры 4 перед колесом 5 из-за закрутки потока создается разрежение, и туда устремляются пузырьки газа, образуя кавитационную полость. Все эти процессы в отсутствии гасителя 10 обратных потоков и канала 15 для рециркуляции являются причиной возникновения так называемых кавитационных автоколебаний, которые в известных конструкциях насосов приводят к снижению энергетических характеристик насоса и снижению ресурса его работы. При этом также существенно ухудшаются кавитационные характеристики насоса. В предлагаемой конструкции насоса, благодаря отмеченным выше особенностям выполнения гасителя 10 обратного потока и наличию канала 15 для рециркуляции, который осуществляет рециркуляцию потока с начальной периферийной части рабочего колеса 5 на вход гасителя 10, эти нежелательные явления удается погасить в широком диапазоне расходов перекачиваемой жидкости (с возрастанием до 50 раз) и в широком интервале концентрации свободной газовой фазы в жидкости (до 60% и более по объему). С помощью предложенной конструкции гасителя потока путем подбора оптимальной его длины и густоты продольных перегородок 13 (их количества) обеспечивается необходимый перепад давления на входе и выходе канала 15 для рециркуляции, который повышает эффективность рециркуляции потока жидкости через канал 15 и способствует тому, что обратные потоки не влияют на основной поток жидкости, поступающий в камеру 4 по всасывающему патрубку 3.
На фиг. 6 изображены графики, отображающие кавитационные характеристики предлагаемого насоса. Кривая 1 иллюстрирует зависимость перепада давлений на насосе (ΔPННД) от давления жидкости на входе в насос (Рвх). Из кривой видно, что насос сохраняет свою работоспособность до значения давления на входе в насос, равного 0,25•105 Па.
Вид кривой 2, характеризующей зависимость расхода жидкости от давления жидкости на входе, подтверждает, что насос сохраняет свою работоспособность до значения давления на входе в насос вплоть до 0,25•105 Па.
Кривая 3 характеризует зависимость содержания газа и пара в жидкости (V/L) от давления жидкости на входе в насос.
Из сравнительного анализа кривых 1 и 3 видно, что при Рвх=0,25•105 Па содержание газа и пара в жидкости составляет ~63%. Это означает, что предлагаемый насос сохраняет свою работоспособность до относительного содержания газа и пара в жидкости, равного 63% от объема жидкости.
На фиг. 7 представлены экспериментально полученные кпд - характеристики предлагаемого насоса. Как видно из представленного графика кпд с увеличением комплекса Q/n (где Q - объемный расход жидкости, n - число оборотов рабочего колеса насоса) возрастает и значение комплекса Q/n=2•10-7 достигает максимальной величины кпд=(50÷55)%.
Представленный на фиг.8 график отображает зависимости универсальной напорной характеристики Н/n2 (где Н - напор жидкости, определяемый по формуле (Pвых-Pвх)/ρ, причем Рвх и Рвых давления жидкости на входе и выходе насоса соответственно, ρ - плотность жидкости) от значений комплекса Q/n. Из графика видно, что напор жидкости, создаваемый предлагаемым насосом, остается приблизительно постоянным в диапазоне изменения комплекса Q/n от 0,06•10-7 до 2,2•10-7. Это означает, что насос сохраняет свою работоспособность в диапазоне изменения расходов жидкости, превышающем 45 раз.
На фиг. 9 представлены графики зависимости отношения содержания объема газа и пара к объему жидкости от расхода.
График 1 отображает зависимость V/L от объемного расхода жидкости при оборотах рабочего колеса равных 18900 об/мин для насоса, в котором отсутствует гаситель обратных токов и канал рециркуляции. График 2 отражает зависимость V/L от объемного расхода жидкости при том же числе оборотов колеса для предлагаемого насоса.
Как видно из сравнения представленных графиков, наличие гасителя обратных токов и канала рециркуляции обеспечивает существенное увеличение значения V/L при малых расходах жидкости. Это означает, что предлагаемый насос сохраняет свою работоспособность как при высоких значениях расхода жидкости, так и при низких.

Claims (9)

1. Осецентробежный насос, содержащий корпус с напорным и всасывающим патрубками, рабочую камеру, размещенную в корпусе коаксиально всасывающему патрубку, рабочее колесо, установленное в рабочей камере, имеющее осевой и радиальный участки, снабженные лопастями, гаситель обратных потоков, установленный в рабочей камере перед осевым участком рабочего колеса, и канал для рециркуляции части потока перекачиваемой жидкости, размещенный параллельно рабочей камере так, что его входное отверстие размещено напротив начальной части осевого участка рабочего колеса, отличающийся тем, что выходное отверстие канала для рециркуляции части потока жидкости размещено перед гасителем обратных потоков по ходу движения перекачиваемой жидкости.
2. Насос по п. 1, отличающийся тем, что гаситель обратных потоков выполнен в виде цилиндрической гильзы с внутренней центральной втулкой, с которой гильза соединена с помощью продольных перегородок, образующих сегменты для прохода перекачиваемой жидкости.
3. Насос по п. 2, отличающийся тем, что длина (L) гильзы и количество (Z) продольных перегородок в ней выбрано из условия
Figure 00000010
где D - внутренний диаметр гильзы.
4. Насос по п. 2 или 3, отличающийся тем, что внутренняя центральная втулка гасителя обратных потоков со стороны рабочего колеса выполнена полой, а в одной или нескольких продольных перегородках гасителя выполнены каналы, соединяющие выход канала для рециркуляции потока с внутренним объемом полой части втулки.
5. Насос по п. 1, или 2, или 3, или 4, отличающийся тем, что наружный диаметр осевого участка рабочего колеса и угол установки лопастей на его входе выбирают из условий
КD = 7,5 - 8,0; и q1 = 0,25 - 0,30;
где КD - коэффициент диаметра, определяемый по формуле
Figure 00000011

где D1н - наружный диаметр осевого участка рабочего колеса;
Figure 00000012
втулочное отношение на входе осевого участка колеса (dвт1 - диаметр втулки осевого участка колеса на его входе;
Q - объемный расход жидкости через насос;
n - скорость вращения колеса (число оборотов);
q1 - режимный входной параметр, определяемый из соотношения
Figure 00000013

где β1n - угол входа потока на лопасти осевого участка колеса;
β1л - угол установки лопастей на входе осевого участка колеса;
αаm - угол атаки потока при входе на лопасти осевого участка рабочего колеса.
6. Насос по п. 1, или 2, или 3, или 4, или 5, отличающийся тем, что лопасти радиального участка рабочего колеса выполнены как продолжение лопастей осевого участка рабочего колеса.
7. Насос по п. 6, отличающийся тем, что поверхности лопастей осевого участка рабочего колеса выполнены в виде линейчатых поверхностей общего вида.
8. Насос по п. 7, отличающийся тем, что осевой участок рабочего колеса имеет переменное количество лопастей, возрастающее от входа к выходу по направлению движения жидкости.
9. Насос по п. 8, отличающийся тем, что количество лопастей (Z) на входе осевого участка рабочего колеса выбрано в интервале Z = 2 - 3, а на выходе - в интервале Z = 4 - 12.
RU2001119345/06A 2001-07-13 2001-07-13 Осецентробежный насос RU2181853C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2001119345/06A RU2181853C1 (ru) 2001-07-13 2001-07-13 Осецентробежный насос

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2001119345/06A RU2181853C1 (ru) 2001-07-13 2001-07-13 Осецентробежный насос

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2181853C1 true RU2181853C1 (ru) 2002-04-27

Family

ID=20251652

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2001119345/06A RU2181853C1 (ru) 2001-07-13 2001-07-13 Осецентробежный насос

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2181853C1 (ru)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113562806A (zh) * 2021-09-26 2021-10-29 中国海洋大学 一种基于自激振荡空化叶轮的水处理装置
CN114396383A (zh) * 2022-01-10 2022-04-26 成都凯天电子股份有限公司 一种油汽混输系统
RU2805602C1 (ru) * 2023-02-07 2023-10-20 Дмитрий Иванович Никонов Конусно-шнековый компрессор

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Высокооборотные лопаточные насосы /Под ред. Б.В.ОВСЯННИКОВА и В.Ф.ЧЕБАЕВСКОГО. - М.: Машиностроение, 1975, с. 292. рис.5.19. *

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113562806A (zh) * 2021-09-26 2021-10-29 中国海洋大学 一种基于自激振荡空化叶轮的水处理装置
CN114396383A (zh) * 2022-01-10 2022-04-26 成都凯天电子股份有限公司 一种油汽混输系统
RU2805602C1 (ru) * 2023-02-07 2023-10-20 Дмитрий Иванович Никонов Конусно-шнековый компрессор

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5233436B2 (ja) 羽根無しディフューザを備えた遠心圧縮機および羽根無しディフューザ
US3771900A (en) Graduated screw pump
EP2480793B1 (en) Rotodynamic machine
US3444817A (en) Fluid pump
JP2008255996A (ja) 流れ安定化装置
US5549451A (en) Impelling apparatus
GB1567938A (en) Centrifugal pump
CN117693633A (zh) 潜水泵
NO20150383A1 (en) JET PUMP
EP0446900B1 (en) Mixed-flow compressor
RU2181853C1 (ru) Осецентробежный насос
WO2006081696A1 (en) A method of and an apparatus for feeding gaseous or liquid fluid into a medium
US7153097B2 (en) Centrifugal impeller and pump apparatus
JP2004511705A (ja) 側路型ポンプとしてのポンプ
RU2352820C1 (ru) Шнекоцентробежный насос
EP0111653A2 (en) A liquid ring pump
RU219201U1 (ru) Центробежный насос
RU2246639C1 (ru) Насосный агрегат
WO2003056186A1 (en) Gas pump
RU2182263C2 (ru) Центробежный насос
JP7306971B2 (ja) ポンプ
KR102630188B1 (ko) 다단 원심 펌프
US6398494B1 (en) Centrifugal pump impeller
US20240141915A1 (en) Pump comprising an impeller body provided as an oblique cone
RU2390656C2 (ru) Центробежный вентилятор

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20050714