RU2170755C1 - Method of processing of secondary heavy hydrocarbon materials - Google Patents
Method of processing of secondary heavy hydrocarbon materials Download PDFInfo
- Publication number
- RU2170755C1 RU2170755C1 RU2000126324A RU2000126324A RU2170755C1 RU 2170755 C1 RU2170755 C1 RU 2170755C1 RU 2000126324 A RU2000126324 A RU 2000126324A RU 2000126324 A RU2000126324 A RU 2000126324A RU 2170755 C1 RU2170755 C1 RU 2170755C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- gas
- reaction zone
- processing
- feedstock
- heavy
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области переработки вторичного тяжелого углеводородного сырья. Исходным сырьем для переработки могут служить продукты первичной переработки нефти, такие как мазут, полученный после атмосферной перегонки нефти, а также, например, гудрон, полученный в процессе вакуумной перегонки. The invention relates to the field of processing of secondary heavy hydrocarbon feedstocks. The initial raw materials for processing can be products of primary oil refining, such as fuel oil obtained after atmospheric distillation of oil, as well as, for example, tar obtained in the process of vacuum distillation.
В промышленности для вторичной переработки тяжелого углеводородного сырья используют разнообразные способы, в частности висбрекинг и замедленное коксование. In industry for the processing of heavy hydrocarbons, a variety of methods are used, in particular visbreaking and delayed coking.
Гудрон обычно перерабатывают либо по процессу висбрекинга, либо замедленным коксованием. Висбрекинг проводят при температуре 440- 500oC. Процесс направлен на получение котельного топлива. Светлых продуктов образуется не более 20 мас.% и ~ 6-9% газов C1-C4.Tar is usually processed either by visbreaking process or by delayed coking. Visbreaking is carried out at a temperature of 440-500 o C. The process is aimed at obtaining boiler fuel. Light products formed no more than 20 wt.% And ~ 6-9% of gases C 1 -C 4 .
Процесс замедленного коксования осуществляют при температуре ~ 540oC с получением кокса ~ 30-70%, светлых фракций ~ 20-40%, газов ~ 8-20% и в остатке тяжелого газойля ~ 15-30%.The process of delayed coking is carried out at a temperature of ~ 540 o C to obtain coke ~ 30-70%, light fractions ~ 20-40%, gases ~ 8-20% and in the remainder of heavy gas oil ~ 15-30%.
Получаемый кокс, как правило, содержит значительное количество серы, до 3-6%. The resulting coke, as a rule, contains a significant amount of sulfur, up to 3-6%.
Светлые фракции также имеют низкое качество и требуют дальнейшей переработки каталитическим крекингом или гидрокрекингом. Light fractions are also of low quality and require further processing by catalytic cracking or hydrocracking.
Недостатки перечисленных выше способов заключаются в следующем:
- невысокое качество продуктов;
- образование экологически вредных продуктов (высокосернистый кокс и тяжелые газойлевые фракции).The disadvantages of the above methods are as follows:
- low quality products;
- the formation of environmentally harmful products (sour coke and heavy gas oil fractions).
Известен способ переработки тяжелого углеводородного сырья, например гудрона термической дистилляцией с активацией газами от коксовых батарей или полученных при пиролизе угля. Газы перед подачей на дистилляцию предварительно очищают от примесей термической обработкой с получением газов с температурой ~ 320oC, т.е. с температурой выше температуры дистилляции, но ниже температуры начала кипения гудрона.A known method of processing heavy hydrocarbons, such as tar, by thermal distillation with activation of gases from coke oven batteries or obtained from the pyrolysis of coal. Gases before being fed to the distillation are preliminarily purified from impurities by heat treatment to produce gases with a temperature of ~ 320 o C, i.e. with a temperature above the distillation temperature, but lower than the onset temperature of the tar.
Это газ-лифтный процесс переработки, и он предусматривает проведение активации пропусканием газов через размещенное на дне реактора барботирующее устройство. Газы подают в объем сырья, нагретого до температуры дистилляции гудрона, помещенного в емкость реактора. This is a gas-lift process of processing, and it involves activation by passing gases through a bubbling device located at the bottom of the reactor. Gases are fed into the volume of raw materials heated to the distillation temperature of tar placed in the reactor vessel.
(См. патент USA N 1924163 от 29.08.1933, кл. 196-88). (See USA patent N 1924163 from 08.29.1933, CL 196-88).
Данный процесс обеспечивает исключительно дистилляцию масляных фракций, содержащихся в сырье. This process exclusively ensures the distillation of the oil fractions contained in the feed.
Недостатком способа является то, что он не может перерабатывать тяжелые фракции в светлые. The disadvantage of this method is that it cannot process heavy fractions into light fractions.
Известен способ переработки тяжелого углеводородного сырья дистилляцией с активацией газами и процесс фракционирования светлых углеводородов из нагретой тяжелой нефти, очищенных нефтяных остатков (рафинированных), смазочных масел, нафты или газойлевого сырья. A known method of processing heavy hydrocarbons by distillation with gas activation and the process of fractionation of light hydrocarbons from heated heavy oil, refined oil residues (refined), lubricating oils, naphtha or gas oil raw materials.
Способ предусматривает введение перерабатываемого сырья под давлением в колонну, содержащую контактирующие перегородки типа тарелок, по которым сырье перетекает с тарелки на тарелку по высоте колонны. The method involves the introduction of processed raw materials under pressure into a column containing contacting plate-like partitions along which the raw material flows from a plate to a plate along the height of the column.
Способ осуществляют при использовании двух активирующих газовых сред, подаваемых в колонну таким образом, чтобы активация сырья и дистилляция легких углеводородов проходила при перетекании сырья по тарелкам. Первую активирующую газовую среду вводят снизу колонны но не с самой нижней ее части, и в качестве такой среды применяют водород, углеводородные газы или пары воды. Поток сырья подают сверху вниз. Навстречу этому потоку сырья, перетекающему по тарелкам, движется активирующий поток газа, который осуществляет дистилляцию, температура сырья при этом не выше 400oC, а давление в колонне не более 12,4 атм.The method is carried out using two activating gaseous media supplied to the column so that the activation of the feed and the distillation of light hydrocarbons takes place when the feed flows over the plates. The first activating gaseous medium is introduced from the bottom of the column but not from its lowermost part, and hydrogen, hydrocarbon gases or water vapor are used as such a medium. The flow of raw materials is fed from top to bottom. Towards this flow of raw materials flowing over the plates, an activating gas flow moves, which distills, the temperature of the feed is not higher than 400 o C, and the pressure in the column is not more than 12.4 atm.
Вторую активирующую газовую среду вводят в колонну с самого ее дна. Газ должен быть более инертен, чем в первом активирующем потоке, предпочтительно применение азота. The second activating gas medium is introduced into the column from its very bottom. The gas should be more inert than in the first activating stream, preferably the use of nitrogen.
Способ предусматривает перемешивание перерабатываемого сырья исключительно активирующим газом. The method involves mixing the processed raw materials exclusively activating gas.
Второй активирующий поток очищает переработанное сырье от остатков содержащейся в нем первой активирующей среды, а также от недистиллированных небольших количеств легких углеводородов. The second activating stream purifies the processed raw materials from the residues of the first activating medium contained therein, as well as from non-distilled small amounts of light hydrocarbons.
На тарелках в какой-то мере происходит процесс перемешивания, но активация сырья идет только с поверхности, а не в объеме материала. Поэтому роль активирующей среды в перемешивании сырья небольшая. Сырье и активирующий газ идут в противотоке и раздельными потоками (См. патент США N 5141630 от 25.08.1992, кл. C 10 G 7/00, B 01 D 3/00). To some extent, the mixing process takes place on the plates, but the activation of the raw materials proceeds only from the surface, and not in the volume of the material. Therefore, the role of the activating medium in the mixing of raw materials is small. Raw materials and activating gas are in countercurrent and separate streams (See US patent N 5141630 from 08.25.1992, CL 10
Способ направлен на повышение извлечения светлых фракций, присутствующих в сырье, но не обеспечивает переработку тяжелых фракций в светлые. The method is aimed at increasing the extraction of light fractions present in the raw material, but does not provide the processing of heavy fractions into light ones.
Этим способом может быть переработан мазут и гудрон. In this way, fuel oil and tar can be processed.
Известен способ переработки тяжелого углеводородного сырья в виде тяжелых нефтяных остатков нефтепереработки, включающий дистилляцию исходного сырья. Процесс ведут при подержании в реакторе давления ниже атмосферного, при температуре 100 - 400oC. Активацию осуществляют, по крайней мере, частично за счет газопаровой смеси, образующейся в верхней части реактора. Процесс ведут при введении активирующего агента ниже верхнего уровня образующихся остатков, а ввод сырья осуществляют в реакционную зону выше уровня введения активирующего агента. Температура перерабатываемого сырья ниже температуры его кипения. Отходящую парогазовую фазу конденсируют с получением светлых фракций и тяжелых остатков. Этот способ также использует "газ-лифтный" процесс. Способ принят за прототип.A known method of processing heavy hydrocarbons in the form of heavy oil residues of oil refining, including distillation of the feedstock. The process is carried out when the pressure in the reactor is kept below atmospheric pressure, at a temperature of 100 - 400 o C. Activation is carried out, at least in part, due to the gas-vapor mixture formed in the upper part of the reactor. The process is conducted with the introduction of the activating agent below the upper level of the formed residues, and the introduction of raw materials is carried out in the reaction zone above the level of introduction of the activating agent. The temperature of the processed raw material is lower than its boiling point. The off-gas-vapor phase is condensed to give light fractions and heavy residues. This method also utilizes a gas-lift process. The method adopted for the prototype.
Способом может быть переработан мазут и гудрон. The method can be processed fuel oil and tar.
(См. патент USA N 4261814 от 14 апреля 1981, кл. В 01 D 3/34). (See USA patent N 4261814 dated April 14, 1981, CL 01
Все описанные выше способы, осуществляющие "газ-лифтный" процесс, предусматривают только процесс дистилляции тяжелого углеводородного сырья и поэтому направлены в первую очередь на извлечение содержащихся в сырье светлых газойлевых и масляных фракций, являющихся наиболее ценными компонентами. All the methods described above that implement the gas-lift process involve only the distillation of heavy hydrocarbon feedstocks and are therefore primarily aimed at extracting light gas oil and oil fractions contained in the feedstock, which are the most valuable components.
Все описанные способы имеют одни и те же недостатки: процесс дистилляции светлых фракций идет только по поверхности перерабатываемого сырья и не обеспечивает полного извлечения светлых фракций. All the described methods have the same disadvantages: the process of distillation of light fractions occurs only on the surface of the processed raw materials and does not provide complete extraction of light fractions.
Поэтому "газ-лифтный" процесс переработки вторичного тяжелого углеводородного сырья не используется в промышленности и заменен на более эффективный процесс вакуумной перегонки и каталитический крекинг, более сложные в аппаратурном оформлении и требующие существенно больших затрат. Therefore, the “gas-lift” process for the processing of secondary heavy hydrocarbon feedstocks is not used in industry and is replaced by a more efficient vacuum distillation process and catalytic cracking, which are more complex in hardware design and require significantly higher costs.
Таким образом, недостатком известных способов является невысокое извлечение наиболее ценных светлых фракций из остатков первичной переработки нефти, сложность аппаратурного оформления, высокая себестоимость. И, кроме того, получаемые тяжелые остатки вторичной переработки - тяжелые газойлевые фракции, гудроны не могут быть непосредственно использованы в энергетике в качестве топлива. Thus, the disadvantage of the known methods is the low extraction of the most valuable light fractions from the residues of the primary oil refining, the complexity of the hardware design, high cost. And, in addition, the resulting heavy residues of the secondary processing - heavy gas oil fractions, tars cannot be directly used in energy as fuel.
Техническим результатом заявленного изобретения является повышение извлечения светлых фракций углеводородов, комплексная переработка вторичного тяжелого углеводородного сырья, заключающаяся в получении остатков переработки только в виде товарных продуктов, пригодных к непосредственному использованию в качестве котельного топлива, существенное упрощение аппаратурного оформления процесса, снижение энергоемкости и себестоимости. The technical result of the claimed invention is to increase the extraction of light fractions of hydrocarbons, the complex processing of secondary heavy hydrocarbon raw materials, which consists in obtaining processing residues only in the form of marketable products suitable for direct use as boiler fuel, a significant simplification of the hardware design of the process, reducing energy consumption and cost.
Технический результат достигается тем, что в способе непрерывной переработки вторичного тяжелого углеводородного сырья, включающем подачу сырья в реакционную зону с пропусканием активирующего газа через объем сырья при поддержании температуры подаваемого сырья и температуры в реакционной зоне ниже температуры начала кипения исходного сырья, с получением светлых фракций на выходе из реакционной зоны и тяжелых остатков на входе в реакционную зону, согласно изобретению переработку ведут с разделением реакционной зоны на независимые секции перфорированными перегородками, при этом отходящую газопаровую фазу подвергают двухстадийному охлаждению и конденсации с получением на первой стадии газойля, на второй стадии светлых фракций и газа, который затем направляют в голову процесса на стадию подачи активирующего газа в реакционную зону и процесс осуществляют при подаче в зону реакции активирующего газа с объемной скоростью не менее 30 ч-1, подаче исходного сырья с объемной скоростью не выше 10 ч-1.The technical result is achieved by the fact that in the method of continuous processing of secondary heavy hydrocarbon feedstock, comprising supplying the feedstock to the reaction zone with passing an activating gas through the feedstock volume while maintaining the feed temperature and the temperature in the reaction zone below the starting point of boiling of the feedstock, to obtain light fractions leaving the reaction zone and heavy residues at the entrance to the reaction zone, according to the invention, the processing is carried out with the separation of the reaction zone into independent the perforated partitions, while the exhaust gas-vapor phase is subjected to two-stage cooling and condensation to obtain gas oil in the first stage, light fractions and gas in the second stage, which are then sent to the head of the process to the stage of supplying the activating gas to the reaction zone and the process is carried out when supplied to the zone the reaction of the activating gas with a space velocity of at least 30 h -1 , the supply of feedstock with a space velocity of not higher than 10 h -1 .
Способ может быть осуществлен при подаче исходного сырья в реакционную зону реактора в объем между перфорированными перегородками, расположенными не ниже первой перфорированной перегородки. The method can be carried out by feeding the feedstock into the reaction zone of the reactor in the volume between the perforated partitions located not lower than the first perforated partition.
Для получения котельного топлива высокого качества газойль после первой стадии охлаждения и конденсации объединяют с тяжелыми остатками переработки исходного сырья. To obtain high-quality boiler fuel, gas oil after the first stage of cooling and condensation is combined with heavy residues of the processing of the feedstock.
Преимущество заявленного способа заключается в том, что он использует простоту "газ-лифтного" процесса переработки тяжелого углеводородного сырья и превышает глубину переработки тяжелых нефтяных остатков в полезные продукты - светлые углеводороды, котельное топливо, достигаемую в процессах висбрекинга, замедленного коксования и каталитического крекинга, но без использования сложной аппаратуры, катализаторов, высоких давлений и высоких температур. The advantage of the claimed method lies in the fact that it uses the simplicity of the "gas-lift" process of processing heavy hydrocarbons and exceeds the depth of processing heavy oil residues into useful products - light hydrocarbons, boiler fuel, achieved in the processes of visbreaking, delayed coking and catalytic cracking, but without the use of sophisticated equipment, catalysts, high pressures and high temperatures.
Способ позволяет в одну стадию перерабатывать гудрон и мазут в указанные выше полезные продукты. The method allows in one step to process tar and fuel oil into the above useful products.
Сущность изобретения заключается в следующем. The invention consists in the following.
Основу газ-лифтного процесса составляет активация процесса дистилляции инертными или углеводородными газами, при условии, что температура их кипения ниже, чем у дистиллируемых углеводородных фракций. Активацию процессов дистилляции осуществляют пропусканием активирующего агента через объем жидкого углеводородного сырья в реакторе, т.е. через объем реакционной зоны реактора. The gas-lift process is based on the activation of a distillation process with inert or hydrocarbon gases, provided that their boiling point is lower than that of distilled hydrocarbon fractions. Activation of distillation processes is carried out by passing an activating agent through a volume of liquid hydrocarbon feed in the reactor, i.e. through the volume of the reaction zone of the reactor.
При активации равновесное давление насыщенных паров жидкости в пузырьках активирующего газа всегда ниже, чем в объеме жидкости. Поэтому кипение жидкости на границе газ-жидкость в пузырьке всегда начинается при более низких температурах, чем в объеме жидкости, и, следовательно, дистилляцию жидких углеводородов возможно проводить при более низких температурах, чем реальная температура кипения жидкости в объеме. Upon activation, the equilibrium pressure of saturated vapor of the liquid in the bubbles of the activating gas is always lower than in the volume of the liquid. Therefore, the boiling of a liquid at the gas-liquid interface in a bubble always begins at lower temperatures than in the volume of the liquid, and, therefore, the distillation of liquid hydrocarbons can be carried out at lower temperatures than the actual boiling point of the liquid in the volume.
При переработке вторичного тяжелого углеводородного сырья, такого как мазут и гудрон, наряду с процессами испарения летучих компонентов проходят процессы уплотнения остающихся продуктов. Эти процессы снижают выход продуктов дистилляции необходимого фракционного состава. In the processing of secondary heavy hydrocarbon feedstocks such as fuel oil and tar, processes of compaction of the remaining products go along with the processes of evaporation of volatile components. These processes reduce the yield of distillation products of the required fractional composition.
Снижение температуры процесса дистилляции ниже температуры кипения исходного сырья за счет активации инертными или углеводородными газами (парами) приводит к существенному повышению выхода дистиллятного продукта. Прохождение процесса дистилляции при пониженных температурах возможно из-за более низких равновесных парциальных давлений паров, необходимых для кипения жидкости на границе разделения жидкость - газ в пузырьках активирующего агента. В этих условиях процесс дистилляции даже тяжелых углеводородов можно вести при температурах существенно ниже температуры начала кипения и ниже температуры деструкции (крекинга). Lowering the temperature of the distillation process below the boiling point of the feedstock due to activation with inert or hydrocarbon gases (vapors) leads to a significant increase in the yield of the distillate product. The distillation process at low temperatures is possible due to lower equilibrium partial vapor pressures necessary for boiling the liquid at the liquid-gas interface in the bubbles of the activating agent. Under these conditions, the distillation of even heavy hydrocarbons can be carried out at temperatures significantly lower than the boiling point and below the temperature of destruction (cracking).
Одновременно в этих интервалах температур протекают процессы изомеризации, полимеризации и т.д., обеспечивающие конверсию тяжелых фракций в светлые и увеличивающие таким образом выход светлых фракций. Однако эти процессы идут диффузионным путем и для значительного влияния их на процесс переработки углеводородного сырья и повышение выхода светлых фракций требуется значительное время. Известный "газ-лифтный" процесс не обеспечивает увеличения времени пребывания сырья в реакционной зоне. Поэтому при переработке тяжелого углеводородного сырья известным "газ-лифтным" методом вклад диффузионных процессов незначителен, и преобладает обычная дистилляция без конверсии тяжелого углеводородного сырья в светлые углеводороды. At the same time, processes of isomerization, polymerization, etc., occur in these temperature ranges, which ensure the conversion of heavy fractions to light fractions and thus increase the yield of light fractions. However, these processes follow the diffusion path and considerable time is required for their significant influence on the process of processing hydrocarbon raw materials and increasing the yield of light fractions. The well-known "gas-lift" process does not provide an increase in the residence time of the raw materials in the reaction zone. Therefore, in the processing of heavy hydrocarbon feedstocks by the known “gas-lift” method, the contribution of diffusion processes is insignificant, and conventional distillation without conversion of the heavy hydrocarbon feed to light hydrocarbons predominates.
Заявленные приемы осуществления способа позволяют, используя преимущества "газ-лифтного" процесса, дополнительно к процессу дистилляции осуществлять процесс конверсии тяжелого углеводородного сырья в легкие углеводороды. The claimed methods of implementing the method allow, using the advantages of the "gas-lift" process, in addition to the distillation process to carry out the process of converting heavy hydrocarbons to light hydrocarbons.
Для этого в объем реакционной зоны реактора по всей его длине устанавливают поперечные перфорированные перегородки, а ввод сырья осуществляют в одну из секций реактора, расположенную не ниже первой перфорированной перегородкой, и процесс осуществляют при заданных объемных скоростях подачи сырья и активирующего газа. To do this, transverse perforated partitions are installed in the volume of the reaction zone of the reactor along its entire length, and raw materials are introduced into one of the sections of the reactor located not lower than the first perforated partition, and the process is carried out at given volumetric feed rates of raw materials and activating gas.
Подачу активирующего агента осуществляют диспергацией в донную часть реактора, также как и в известных способах, использующих принцип "газ-лифта", а выход остаточного продукта осуществляют между диспергирующей перегородкой ввода активирующего агента и первой перфорированной перегородкой реакционной зоны реактора или непосредственно из донной части реактора. The supply of the activating agent is carried out by dispersion into the bottom of the reactor, as well as in the known methods using the gas-lift principle, and the output of the residual product is carried out between the dispersing partition of the input of the activating agent and the first perforated partition of the reaction zone of the reactor or directly from the bottom of the reactor.
Существенные отличия процесса переработки с использованием "газ-лифтного" принципа в заявленной совокупности приемов приводят к следующему. Significant differences in the processing process using the "gas-lift" principle in the claimed set of techniques lead to the following.
При непрерывной подаче сырья и активирующего агента в заявленных значениях объемных скоростей через перфорированные перегородки, установленные в реакционной зоне, в отверстиях перфораций возникает большой напор активирующего газа и паровой фазы жидких углеводородов, препятствующий перемешиванию более легких углеводородных фракций с тяжелыми углеводородными фракциями в нижней части реактора. Это предотвращает их потери с остатками переработки, и в донную часть реактора инфильтруются только более тяжелые углеводороды. При прохождении через перфорированные перегородки скорость движения потока активирующего газа и образующейся паровой фазы жидких углеводородов увеличивается, что приводит к активации верхних слоев жидких углеводородов и их интенсивному перемешиванию. По мере продвижения сырья по реакционной зоне, от ввода до вывода полученных фракций, последовательно увеличивается объем паровой фазы жидких углеводородов, и скорость газопарового потока нарастает последовательно от перегородки к перегородке. Это приводит к образованию перед последними перегородками газопаровых полостей, которые тормозят проникновение жидких углеводородов в верхнюю часть реактора. В результате верхняя реакционная зона разбивается на ряд зон, образуя как бы многоступенчатый ряд реакционных зон, увеличивающих время пребывания в них жидкого сырья. В отверстиях перегородок происходит активное дробление крупных пузырьков газопаровой смеси, приводящее к интенсивному перемешиванию потоков не только по поверхности, но и в объеме в целом. Таким образом, установка перфорированных перегородок по объему реакционной зоны приводит к последовательному повышению активации перерабатываемых жидких углеводородов снизу вверх. При этом происходит все более усиливающееся активное перемешивание в объеме перерабатываемого сырья, резко увеличивающее скорости диффузионных процессов. Увеличение скорости диффузионных процессов и одновременно с этим увеличение поверхности взаимодействия активирующего газа с перерабатываемой жидкостью, а также мицелл тяжелых углеводородов с жидкостью и активирующим газом приводит к резкому увеличению химического взаимодействия в гетерогенной системе газ - жидкость - мицеллы. Активируются реакции изомеризации, полимеризации, диспропорционирования и т. п. дополнительно, за счет конверсии образуются светлые углеводороды, а мицелльные группы уплотняются в режиме "in situ" без активного взаимодействия между собой. Поэтому, несмотря на непрерывное прохождение процесса уплотнения тяжелых углеводородов, не происходит огрубления углеводородной дисперсной структуры. На границе уплотненных мицелльных групп всегда присутствуют жидкие углеводороды, выполняющие роль растворителя. В результате остаток переработки, несмотря на значительное повышение плотности, характеризуется низкой вязкостью и более низкой температурой начала кипения чем исходное тяжелое углеводородное сырье. Этот фактор при осуществлении процесса переработки заявленным способом является определяющим для полного исключения возможности прохождения процесса коксования. With a continuous supply of raw materials and an activating agent in the declared values of space velocities through the perforated partitions installed in the reaction zone, a large pressure of the activating gas and the vapor phase of liquid hydrocarbons appears in the perforation holes, preventing the mixing of lighter hydrocarbon fractions with heavy hydrocarbon fractions in the lower part of the reactor. This prevents their losses with processing residues, and only heavier hydrocarbons are infiltrated into the bottom of the reactor. When passing through the perforated partitions, the speed of the flow of activating gas and the resulting vapor phase of liquid hydrocarbons increases, which leads to the activation of the upper layers of liquid hydrocarbons and their intensive mixing. As the raw materials move through the reaction zone, from input to output of the obtained fractions, the volume of the vapor phase of liquid hydrocarbons increases sequentially, and the gas-vapor flow rate increases sequentially from the partition to the partition. This leads to the formation of gas-vapor cavities in front of the last partitions, which inhibit the penetration of liquid hydrocarbons into the upper part of the reactor. As a result, the upper reaction zone is divided into a number of zones, forming a multi-stage series of reaction zones, which increase the residence time of the liquid feed. In the openings of the partitions, active crushing of large bubbles of the gas-vapor mixture occurs, which leads to intensive mixing of the flows not only over the surface, but also in the volume as a whole. Thus, the installation of perforated partitions in the volume of the reaction zone leads to a sequential increase in the activation of the processed liquid hydrocarbons from the bottom up. In this case, more and more active stirring occurs in the volume of processed raw materials, which sharply increases the speed of diffusion processes. An increase in the rate of diffusion processes and at the same time an increase in the interaction surface of the activating gas with the processed liquid, as well as heavy hydrocarbon micelles with the liquid and activating gas, leads to a sharp increase in the chemical interaction in the heterogeneous gas - liquid - micelle system. The reactions of isomerization, polymerization, disproportionation, etc. are activated, in addition, light hydrocarbons are formed due to conversion, and micelle groups are condensed in an in situ mode without active interaction between themselves. Therefore, despite the continuous passage of the process of compaction of heavy hydrocarbons, coarsening of the hydrocarbon dispersed structure does not occur. At the boundary of the compacted micelle groups, there are always liquid hydrocarbons acting as a solvent. As a result, the processing residue, despite a significant increase in density, is characterized by a low viscosity and lower boiling point than the initial heavy hydrocarbon feed. This factor in the implementation of the processing process of the claimed method is crucial for the complete exclusion of the possibility of passing the coking process.
Одновременно с активацией процесса дистилляции и прохождением процессов конверсии тяжелых углеводородов в легкие в реакционной зоне происходит торможение процесса оседания тяжелых углеводородных фракций к донной части реактора и увеличение времени их пребывания в активной зоне переработки. Это предотвращает смешивание тяжелых донных фракций (остатков переработки) с более легкими фракциями в верхней части реактора. В то же время также замедляется и перемещение более легких углеводородных фракций в верхней части реактора, что увеличивает время их пребывания в реакционной зоне и, следовательно, увеличивается степень конверсии тяжелых фракций в светлые. Simultaneously with the activation of the distillation process and the process of conversion of heavy hydrocarbons to light in the reaction zone, the process of sedimentation of heavy hydrocarbon fractions to the bottom of the reactor is inhibited and their residence time in the active processing zone is increased. This prevents the mixing of heavy bottom fractions (processing residues) with lighter fractions in the upper part of the reactor. At the same time, the movement of lighter hydrocarbon fractions in the upper part of the reactor also slows down, which increases their residence time in the reaction zone and, consequently, the degree of conversion of heavy fractions to light fractions increases.
Качество и выход светлых фракций определяют заявленные значения объемных скоростей подачи сырья и активирующего газового агента. Они составляют не менее 30 час-1 - объемная скорость подачи активирующего агента и не выше 10 час-1 - объемная скорость подачи сырья.The quality and yield of light fractions determine the declared values of the volumetric feed rates of the feedstock and the activating gas agent. They are at least 30 hours -1 - the volumetric feed rate of the activating agent and not higher than 10 hours -1 - the volumetric feed rate.
Активация газом (или парами углеводородов), необходимая для осуществления описанного выше процесса и ускорения дистилляции образующихся легких углеводородных фракций, должна быть ограничена нижним пределом заявленной объемной скорости подачи активирующего агента, чтобы процесс переработки включал прохождение процессов и дистилляции, и конверсии. Activation by gas (or hydrocarbon vapors), necessary to carry out the process described above and accelerate the distillation of the resulting light hydrocarbon fractions, should be limited by the lower limit of the stated volumetric feed rate of the activating agent, so that the processing process includes the passage of processes and distillation and conversion.
Объемная скорость подачи сырья ограничена величиной, выше которой время нахождения перерабатываемого тяжелого углеводородного сырья в реакционной зоне реактора оказывается недостаточным для конверсии значительной части тяжелых фракций в светлые углеводородные фракции. The volumetric feed rate is limited to a value above which the residence time of the processed heavy hydrocarbon feed in the reaction zone of the reactor is insufficient to convert a significant portion of the heavy fractions into light hydrocarbon fractions.
Реализация описанного способа переработки вторичного тяжелого углеводородного сырья (мазут, гудрон) приводит не только к резкому увеличению выхода светлых углеводородных фракций, но и к получению остаточного продукта переработки, характеризующегося более низкой вязкостью и более низкими температурами застывания, начала и конца кипения, чем исходное сырье. По своим физико-химическим свойствам остаточный продукт полностью удовлетворяет требованиям, предъявляемым к котельному топливу. Таким образом, при осуществлении заявленного способа происходит практически полная переработка исходного сырья с получением продуктов - высококачественных светлых фракций, котельного топлива, пригодного к непосредственному использованию и газа, рециркулирующего в процессе. Ни по одному из известных способов не получают сочетания товарных продуктов такого качества. The implementation of the described method for processing secondary heavy hydrocarbon feedstocks (fuel oil, tar) leads not only to a sharp increase in the yield of light hydrocarbon fractions, but also to a residual product of processing, characterized by lower viscosity and lower pour points, lower and lower boiling points, than the feedstock . According to its physical and chemical properties, the residual product fully meets the requirements for boiler fuel. Thus, when implementing the inventive method, there is almost complete processing of the feedstock to produce products - high-quality light fractions, boiler fuel, suitable for direct use and gas recirculated in the process. None of the known methods produce combinations of marketable products of this quality.
Рециркуляция газа повышает комплексность переработки используемого сырья и снижает расход активирующего агента. Поэтому после конденсации светлых жидких фракций из газопаровой смеси полученный газ после подогрева вновь подают на активацию процесса переработки тяжелого углеводородного сырья. Gas recirculation increases the complexity of processing used raw materials and reduces the consumption of activating agent. Therefore, after condensation of the light liquid fractions from the gas-vapor mixture, the obtained gas after heating is again fed to activate the process of processing heavy hydrocarbon feedstocks.
Способ осуществляют при атмосферном давлении. The method is carried out at atmospheric pressure.
Способ иллюстрируется примерами. The method is illustrated by examples.
Переработку тяжелого углеводородного сырья проводили на установке, принципиальная схема которой представлена на чертеже. The processing of heavy hydrocarbon feeds was carried out on the installation, the schematic diagram of which is shown in the drawing.
Установка состоит из реактора (1), печного устройства (2), линии (3) для подачи сырья в реакционную зону реактора (1), линии (4) для подачи активирующего агента в реактор (1), перфорированных перегородок (5), делящих реакционную зону реактора на независимые реакционные объемы, барботера (6) для активирующего агента, линии (7), по которой газопаровой поток поступает в конденсатор (8), линии (9), по которой газопаровой поток из конденсатора (8) поступает в конденсатор (10), линии (11), по которой отходящий газ поступает на рециркуляцию, линии (12), по которой полученные светлые продукты поступают в аккумулирующую емкость (на чертеже не показана), емкости (13) для утилизации остатков переработки. The installation consists of a reactor (1), a furnace device (2), a line (3) for supplying raw materials to the reaction zone of the reactor (1), a line (4) for supplying an activating agent to the reactor (1), perforated partitions (5) dividing a reaction zone of a reactor for independent reaction volumes, a bubbler (6) for an activating agent, a line (7) through which the gas-vapor stream enters the condenser (8), a line (9), through which the gas-vapor stream from the condenser (8) enters the condenser ( 10), line (11), through which the exhaust gas enters the recirculation, line (12), through which nye light products enter the storage tank (not shown), the container (13) for recycling the processing residues.
Активирующий агент (газ) подают по линии (4) через перфорированную трубку в донную часть реактора (1). Барботер (6) равномерно распределяет газовый поток по объему реактора (1). По высоте реактора установлены перфорированные перегородки (5), регулирующие поток газопаровой смеси в реакционной зоне реактора(1) и делящие ее на независимые реакционные объемы. Сырье подают по линии (3) в один из независимых объемов между перфорированными перегородками (5), не ниже первой из перегородок. Сырье и газ предварительно нагревают до требуемой температуры в теплообменниках (на чертеже не показаны), либо в теплообменниках и печном устройстве (2), либо только печным устройством (2). Образующийся в процессе переработки исходного сырья газопаровой поток по линии (7) и (9) проходит через конденсаторы (8) и (10). В первом конденсаторе (8) конденсируется легкий газойль. Во втором конденсаторе (10) газ отделяется от светлых продуктов и по линии (11) поступает на рециркуляцию, светлые продукты по линии (12) поступают в аккумулирующую емкость. Остатки переработки нефтяного сырья утилизируют в емкость (13). Вместе с частью легкого газойля из конденсатора (8) эти остатки используют как котельное топливо. The activating agent (gas) is supplied via line (4) through a perforated tube to the bottom of the reactor (1). A bubbler (6) evenly distributes the gas flow throughout the volume of the reactor (1). Perforated baffles (5) were installed along the height of the reactor, which regulate the flow of the gas-vapor mixture in the reaction zone of the reactor (1) and divide it into independent reaction volumes. Raw materials are fed through line (3) to one of the independent volumes between the perforated partitions (5), not lower than the first of the partitions. Raw materials and gas are preheated to the required temperature in heat exchangers (not shown in the drawing), or in heat exchangers and a furnace device (2), or only a furnace device (2). The gas-vapor stream formed in the process of processing the feedstock passes through capacitors (8) and (10) through lines (7) and (9). A light gas oil is condensed in the first condenser (8). In the second condenser (10), the gas is separated from the light products and through the line (11) enters the recirculation, light products through the line (12) enter the storage tank. The residues of oil refining are disposed of in a container (13). Together with part of the light gas oil from the condenser (8), these residues are used as boiler fuel.
Процесс переработки тяжелых нефтяных остатков проводят следующим образом: сырье, подогретое на стандартном оборудовании, например на теплообменниках (3), поступает в реакционную зону реактора. При необходимости дальнейший подогрев сырья осуществляют непосредственно в реакторе с помощью нагревательных печей (2). Подачу сырья в реакционную зону осуществляют после первой из перфорированных перегородок (5), чтобы не было смешивания сырья в нижней части реактора с остаточными продуктами, а время нахождения сырья в реакционной зоне было максимальным. Температуру в реакционной зоне поддерживают ниже температуры начала кипения перерабатываемого сырья. Так, для остатков атмосферной перегонки (мазут) температура кипения равна приблизительно 350oC. Оптимальная температура переработки мазута будет соответственно 320oC. Для гудрона с температурой кипения ~414oC оптимальная температура переработки будет 360-385oC. Объемную скорость подачи сырья варьируют в пределах не выше 10 час-1.The process of processing heavy oil residues is carried out as follows: the raw materials heated on standard equipment, for example, heat exchangers (3), enter the reaction zone of the reactor. If necessary, further heating of the raw materials is carried out directly in the reactor using heating furnaces (2). The feed to the reaction zone is carried out after the first of the perforated partitions (5) so that there is no mixing of the raw materials in the lower part of the reactor with residual products, and the residence time of the raw materials in the reaction zone is maximum. The temperature in the reaction zone is maintained below the boiling point of the processed feed. So, for atmospheric distillation residues (fuel oil), the boiling point is approximately 350 o C. The optimum temperature for processing fuel oil will be 320 o C., respectively. For tar with a boiling point of ~ 414 o C, the optimal processing temperature will be 360-385 o C. Volumetric feed rate vary within no more than 10 hour -1 .
Параллельно с подачей сырья осуществляют подачу активирующего агента (газа) по линии (4). Предварительно активирующий агент (газ или паровая фаза) подогревают до температуры не выше температуры подогрева сырья. Объемная скорость подачи активирующего агента составляет не менее 30 час-1.In parallel with the supply of raw materials, an activating agent (gas) is supplied via line (4). The pre-activating agent (gas or vapor phase) is heated to a temperature not higher than the heating temperature of the feedstock. The volumetric feed rate of the activating agent is at least 30 hours -1 .
Процесс переработки ведут непрерывно. Остатки переработки сливают в емкость (13). Полученные продукты переработки утилизируют и выделяют из газопаровой смеси с помощью конденсаторов 8 и 10. The processing process is conducted continuously. The processing residues are poured into a container (13). The resulting processed products are disposed of and isolated from the gas-vapor
Состав газов определяют газохроматографическим анализом проб, отбираемых непрерывно в ходе процесса. Фракционный состав жидких продуктов и сырья определяют путем фракционирования и взвешивания каждой из фракций. The gas composition is determined by gas chromatographic analysis of samples taken continuously during the process. The fractional composition of liquid products and raw materials is determined by fractionation and weighing of each of the fractions.
Ниже приведены результаты осуществления способа переработки конкретных видов вторичного тяжелого углеводородного сырья. The following are the results of a method for processing specific types of secondary heavy hydrocarbon feedstocks.
Пример 1. Переработке подвергали остатки атмосферной разгонки (мазут) до 350oC со следующими характеристиками используемого сырья:
Температура застывания - +18oC.Example 1. Processing was subjected to atmospheric residue (fuel oil) to 350 o C with the following characteristics of the raw materials used:
The pour point is +18 o C.
Плотность - 950 кг/м3.Density - 950 kg / m 3 .
Коксуемость - 9,9 мас.%. Coking ability - 9.9 wt.%.
Выход фракций при 350oC не более 5 мас.%, содержание серы ~ 2,6 мас.%.The yield of fractions at 350 o C is not more than 5 wt.%, Sulfur content ~ 2.6 wt.%.
Процесс переработки проводили при следующих технологических параметрах:
объемная скорость подачи сырья - 6 ч-1,
температура в реакционной зоне - 320oC.The processing process was carried out at the following process parameters:
volumetric feed rate - 6 h -1 ,
the temperature in the reaction zone is 320 o C.
В качестве активизирующего газа использовали пропан-бутановую смесь при соотношении компонентов соответственно 9:1. Объемная скорость подачи газа - 180 ч-1.As an activating gas, a propane-butane mixture was used with a component ratio of 9: 1, respectively. The volumetric gas flow rate is 180 h -1 .
Выход светлых продуктов переработки (продуктов конденсации газопаровой смеси) составляет 76,9 мас.%. The yield of light processing products (condensation products of the gas-vapor mixture) is 76.9 wt.%.
Плотность жидких продуктов - 869,7 кг/м3.The density of liquid products is 869.7 kg / m 3 .
Плотность остаточного продукта составляет 1150 кг/м3.The density of the residual product is 1150 kg / m 3 .
Температура застывания остаточного продукта +10oC.The pour point of the residual product +10 o C.
Фракционный состав продуктов переработки приведен в таблице 1. The fractional composition of processed products is shown in table 1.
Из приведенных данных видно, что приблизительно 34 мас.% светлых продуктов составляют бензиновые фракции, ~ 43 мас.% - дизельное топливо, ~ 21,1 мас. % - котельное топливо. Показатели процесса выше, чем при замедленном коксовании такого же сырья (Е.В. Смидович. "Крекинг нефтяного сырья и переработка углеводородных газов." Часть 2, стр. 107, Москва "Химия", 1980), где выход светлых фракций составляет 47,5 мас.%. From the above data it is seen that approximately 34 wt.% Of light products are gasoline fractions, ~ 43 wt.% - diesel fuel, ~ 21.1 wt. % - boiler fuel. The process indicators are higher than with delayed coking of the same raw materials (E. V. Smidovich. “Cracking of petroleum feed and processing of hydrocarbon gases.”
Остаток переработки и тяжелые фракции в продуктах конденсации газопаровой смеси представляют собой топочное топливо, близкое по свойствам к мазуту марки М-100. Таким образом, в случае переработки мазута нет необходимости вести процесс переработки до кокса, так как наряду с высоким выходом светлых фракций в остатке мы получаем ценное котельное топливо. The remainder of the processing and heavy fractions in the condensation products of the gas-vapor mixture are fossil fuels, similar in properties to fuel oil grade M-100. Thus, in the case of processing fuel oil, there is no need to carry out the processing to coke, since along with a high yield of light fractions in the residue, we get valuable boiler fuel.
Пример 2. Переработке подвергали гудрон со следующими характеристиками
Плотность - 995 кг/м3.Example 2. Processing was subjected to tar with the following characteristics
Density - 995 kg / m 3 .
Содержание серы - 4,75 мас.%. The sulfur content is 4.75 wt.%.
Коксуемость - 17,5%. Coking property - 17.5%.
Температура начала кипения - 414oC.The boiling point is 414 o C.
Технологические параметры переработки следующие. The technological parameters of processing are as follows.
Объемная скорость подачи сырья - 5,6 ч-1.The volumetric feed rate is 5.6 h -1 .
В качестве активирующего газа использовали смесь пропан + бутан + водорода с объемным соотношением соответственно - 5,4:0,6:4. A mixture of propane + butane + hydrogen with a volume ratio of 5.4: 0.6: 4, respectively, was used as activating gas.
Объемная скорость подачи активирующей газовой смеси - 144 ч-1.The volumetric feed rate of the activating gas mixture is 144 h -1 .
Температура в реакционной зоне - 360oC.The temperature in the reaction zone is 360 o C.
Выход продуктов переработки в сравнении с замедленным коксованием и висбрекингом приведен в таблице (табл. 2). The yield of processed products in comparison with delayed coking and visbreaking is shown in the table (table. 2).
Остаток переработки при реализации предлагаемого способа имеет температуру начала кипения ~ 276oC.The processing residue when implementing the proposed method has a boiling point of ~ 276 o C.
Вязкость остатка при 80oC (кинематическая) не превышает 15oВУ. Данный остаток сопоставим по своим свойствам с котельным топливом марки М-100 и поэтому является ценным товарным продуктом. По предлагаемому способу нет необходимости вести процесс до образования менее ценного продукта - кокса, а выход светлых продуктов ~ вдвое выше, чем в процессе замедленного коксования, и ~ втрое, чем при висбрекинге.The viscosity of the residue at 80 o C (kinematic) does not exceed 15 o WU. This residue is comparable in its properties to the M-100 brand fuel oil and therefore is a valuable marketable product. According to the proposed method, there is no need to conduct the process until the formation of a less valuable product - coke, and the yield of light products is ~ twice higher than in the process of delayed coking, and ~ three times than with visbreaking.
Таким образом, заявленное изобретение позволяет существенным образом изменить существующую в настоящее время промышленную технологию вторичной переработки сырья. Создание нового способа позволяет непосредственно после процесса первичной переработки нефти атмосферной перегонкой сырца и после вакуумной перегонки полученные тяжелые остатки углеводородного материала (гудрон, мазут) перерабатывать практически на 100% с получением трех видов товарных продуктов - светлых фракций с выходом до 77%, газа C1 - C4 с выходом 1,5-5% и котельного топлива марки М-40 или М-100 - остальное. Данный способ практически заменяет известные процессы каталитического крекинга, висбрекинга и замедленного коксования, сохраняя в совокупности их положительные свойства, но при этом увеличивая выход товарных продуктов - светлых фракций и котельного топлива. Стоимость вторичной переработки тяжелого углеводородного сырья сопоставима со стоимостью первичной переработки сырца, и замена сложных дорогостоящих и энергоемких известных процессов вторичной переработки позволяет на 30-40% снизить затраты на получаемые продукты.Thus, the claimed invention allows you to significantly change the currently existing industrial technology of secondary processing of raw materials. The creation of a new method allows directly after the primary oil refining process by atmospheric crude distillation and after vacuum distillation, the resulting heavy residues of hydrocarbon material (tar, fuel oil) to be processed almost 100% to produce three types of marketable products - light fractions with a yield of up to 77%, C 1 gas - C 4 with the release of 1.5-5% and boiler fuel grade M-40 or M-100 - the rest. This method practically replaces the known processes of catalytic cracking, visbreaking and delayed coking, while preserving their positive properties together, but at the same time increasing the yield of marketable products - light fractions and boiler fuel. The cost of the secondary processing of heavy hydrocarbons is comparable to the cost of the primary processing of raw materials, and the replacement of complex expensive and energy-intensive known secondary processing processes can reduce the cost of the resulting products by 30-40%.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000126324A RU2170755C1 (en) | 2000-10-19 | 2000-10-19 | Method of processing of secondary heavy hydrocarbon materials |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000126324A RU2170755C1 (en) | 2000-10-19 | 2000-10-19 | Method of processing of secondary heavy hydrocarbon materials |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2170755C1 true RU2170755C1 (en) | 2001-07-20 |
Family
ID=20241175
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000126324A RU2170755C1 (en) | 2000-10-19 | 2000-10-19 | Method of processing of secondary heavy hydrocarbon materials |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2170755C1 (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2495085C1 (en) * | 2012-05-31 | 2013-10-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный университет тонких химических технологий имени М.В. Ломоносова" (МИТХТ имени М.В. Ломоносова) | Method for hydrocarbon stock processing and device for its implementation |
| RU2510286C1 (en) * | 2013-05-31 | 2014-03-27 | Виктор Владимирович Лобанов | Device for fractionation of heavy hydrocarbons |
| RU2628508C1 (en) * | 2015-04-29 | 2017-08-17 | Надежда Васильевна Копыл | Processing method of heavy vacuum gasoil |
| WO2017188857A1 (en) * | 2016-04-26 | 2017-11-02 | Рафик Наилович ХАМИДУЛЛИН | Method for refining liquids in an inert gas environment |
| RU2645338C1 (en) * | 2016-12-09 | 2018-02-21 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем нефти и газа Российской академии наук (ИПНГ РАН) | Method of thermal cracking of organic polymer waste |
-
2000
- 2000-10-19 RU RU2000126324A patent/RU2170755C1/en active
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2495085C1 (en) * | 2012-05-31 | 2013-10-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный университет тонких химических технологий имени М.В. Ломоносова" (МИТХТ имени М.В. Ломоносова) | Method for hydrocarbon stock processing and device for its implementation |
| RU2510286C1 (en) * | 2013-05-31 | 2014-03-27 | Виктор Владимирович Лобанов | Device for fractionation of heavy hydrocarbons |
| RU2628508C1 (en) * | 2015-04-29 | 2017-08-17 | Надежда Васильевна Копыл | Processing method of heavy vacuum gasoil |
| WO2017188857A1 (en) * | 2016-04-26 | 2017-11-02 | Рафик Наилович ХАМИДУЛЛИН | Method for refining liquids in an inert gas environment |
| RU2642560C2 (en) * | 2016-04-26 | 2018-01-25 | Общество с ограниченной ответственностью "НПО Пылеочистка" | Method of distilling liquids in inert gas environment |
| CN109414628A (en) * | 2016-04-26 | 2019-03-01 | 迪斯帝利厄姆有限责任公司 | The method of distillating liquid in inert gas environment |
| EA037759B1 (en) * | 2016-04-26 | 2021-05-19 | Ооо "Нпо Пылеочистка" | Method for refining liquids in an inert gas environment |
| RU2645338C1 (en) * | 2016-12-09 | 2018-02-21 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем нефти и газа Российской академии наук (ИПНГ РАН) | Method of thermal cracking of organic polymer waste |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9580663B2 (en) | Process for hydrocracking a hydrocarbon feedstock | |
| US9771530B2 (en) | Integrated slurry hydroprocessing and steam pyrolysis of crude oil to produce petrochemicals | |
| KR102150269B1 (en) | Supercritical water hardening process to produce paraffin stream from heavy oil | |
| US4194964A (en) | Catalytic conversion of hydrocarbons in reactor fractionator | |
| CN101528894A (en) | Olefin production utilizing whole crude oil/condensate feedstock with enhanced distillate production | |
| GB2113708A (en) | Process for removing polymer-forming impurities from naphtha fraction | |
| US11072749B2 (en) | Process and system for processing petroleum feed | |
| EP0328216B1 (en) | Process for the thermal cracking of residual hydrocarbon oils | |
| RU2024586C1 (en) | Process for treating heavy asphalthene-containing stock | |
| NO123898B (en) | ||
| RU2170755C1 (en) | Method of processing of secondary heavy hydrocarbon materials | |
| RU2408656C1 (en) | Procedure for combined processing oil containing raw material and installation for implementation of this procedure | |
| KR102480939B1 (en) | Supercritical water process integrated with visbreaker | |
| GB2108997A (en) | Process and apparatus for thermal cracking and fractionation of hydrocarbons | |
| FR2516932A1 (en) | PROCESS FOR CONVERTING HEAVY OILS OR PETROLEUM RESIDUES IN GASEOUS AND DISTILLABLE HYDROCARBONS | |
| WO2012052042A1 (en) | Process for hydrocracking a hydrocarbon feedstock | |
| US3617470A (en) | Hydrotorting of shale to produce shale oil | |
| RU2574033C1 (en) | Thermal-oxidative cracking method of heavy oil residues | |
| RU2701860C1 (en) | Pyrolysis method of liquid and gaseous hydrocarbons and device for its implementation | |
| CN109328225B (en) | Hydrocracking process and apparatus with high conversion | |
| US3223616A (en) | Multivapor petroleum refining and apparatus thereof | |
| RU2776900C1 (en) | Method for vacuum fractionation of oil residues | |
| RU2170754C1 (en) | Reactor for processing of secondary heavy hydrocarbon materials | |
| US20230242549A1 (en) | Reactive deasphalting process | |
| EP3500653A1 (en) | High conversion hydrocracking process and plant |