RU2170282C2 - Способ термической обработки алюминиевых сплавов системы алюминий-магний-кремний - Google Patents
Способ термической обработки алюминиевых сплавов системы алюминий-магний-кремний Download PDFInfo
- Publication number
- RU2170282C2 RU2170282C2 RU99116188A RU99116188A RU2170282C2 RU 2170282 C2 RU2170282 C2 RU 2170282C2 RU 99116188 A RU99116188 A RU 99116188A RU 99116188 A RU99116188 A RU 99116188A RU 2170282 C2 RU2170282 C2 RU 2170282C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- magnesium
- aluminium
- heat treatment
- aluminum alloys
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
Изобретение относится к цветной металлургии и может быть использовано при термической обработке алюминиевых сплавов системы алюминий - магний - кремний, содержащих переходные металлы марганец, хром, титан. Способ включает гомогенизацию при 480-520°С, при этом скорость нагрева заготовок от температуры начала растворения первичных фаз, образованных основными легирующими элементами, до температуры гомогенизации составляет 20 - 40°С/ч, охлаждение заготовок на воздухе и последующую деформацию проводят при 450-520°С. Предлагаемый способ позволяет получать по длине и сечению прутки с однородной нерекристаллизованной структурой, кроме того, повышается скорость прессования приблизительно на 30%. 1 табл.
Description
Изобретение относится к цветной металлургии и может быть использовано при термической обработке алюминиевых сплавов системы алюминий-магний-кремний, содержащих переходные металлы марганец, хром, титан.
Известен способ термической обработки алюминиевых сплавов, включающий гомогенизацию при температуре 530-580oC в течение 1 часа, охлаждение со скоростью 50oC/час до температур 230-270oC, выдержку при этой температуре до 24 часов и охлаждение на воздухе [1]/.
Недостатком известного способа является низкое качество полуфабрикатов из-за неоднородности макроструктуры.
Наиболее близким техническим решением является способ термической обработки алюминиевых сплавов, включающий гомогенизацию, охлаждение до области температуры, лежащей на 30oC выше и на 30oC ниже температуры минимальной устойчивости твердого раствора, изотермическую выдержку в течение 0,3-0,5 часа и горячую деформацию при температуре выдержки [2].
Недостатком известного способа является невысокая технологичность сплавов, не обеспечивающая получение однородной макроструктуры деформированных полуфабрикатов.
Задачей предлагаемого способа является повышение качества полуфабрикатов из алюминиевых сплавов системы алюминий-магний-кремний за счет получения однородной нерекристаллизованной их структуры.
Поставленная задача достигается тем, что в способе термической обработки алюминиевых сплавов системы алюминий-магний-кремний, включающем гомогенизацию, охлаждение и горячую деформацию, гомогенизацию проводят при температуре 480-520oC, при этом скорость нагрева заготовок от температуры начала растворения первичных фаз, образованных основными легирующими элементами, до температуры гомогенизации составляет 20-40oC/час, охлаждение заготовок ведут на воздухе, а деформацию проводят при температуре 450-520oC.
Оптимальная степень распада твердого раствора марганца, ответственного за получение нерекристаллизованной структуры в полуфабрикатах за счет повышения температуры рекристаллизации достигается при температуре гомогенизации 480-520oC в течение 12 часов. Гомогенизация заготовок при температуре ниже 480oC не обеспечивает необходимой степени растворения грубых эвтектических фаз в альфа-твердом растворе и, соответственно, их выделения в мелкодисперсном виде. При температуре гомогенизации выше 520oC происходит значительный распад твердого раствора марганца в алюминии. Скорость нагрева 20-40oC/час обеспечивает наиболее полное растворение грубых эвтектических интерметаллидов и оптимальную интенсивность распада пересыщенного твердого раствора марганца в алюминии. При скорости нагрева более 40oC/час не успевают пройти процессы растворения неравновесных эвтектик, а при скорости нагрева менее 20oC/час не достигается оптимальная степень распада твердого раствора марганца в алюминии. При нагреве заготовок со скоростью 20-40oC/час до температуры гомогенизации 480-520oC, охлаждении их на воздухе с последующей деформацией при температуре 450-520oC достигается высокая технологичность сплава и получение нерекристаллизованной структуры прутков.
Пример осуществления способа
Прессованные прутки квадратного сечения 35 х 35 мм из сплава 6082 были получены со следующим химическим составом, мас.%:
Состав I - Состав II
Al 96,967 - 96,764
Si 1,07 - 1,17
Fe 0,35 - -
Ti 0,024 - -
Cu 0,074 - 0,081
Zn 0,039 - 0,042
Mg 0,71 - 0,78
Mn 0,65 - 0,67
Ni 0,016 - 0,019
Cr 0,1 - -
Слитки диаметром 204 мм гомогенизировали при температурах 460oC, 480oC, 520oC и 550oC в течение 12 часов со скоростью нагрева заготовок до температуры гомогенизации 10oC/час, 20oC/час, 40oC/час и 50oC/час. В эксперименте использовали также негомогенизированные заготовки. Охлаждение гомогенизованных заготовок проводили на воздухе. Прессование осуществляли при температурах 440oC, 450oC, 520oC, 530oC, окончательную термическую обработку (закалку) полученных прутков при температурах 525-535oC. Для сравнения была проведена термическая обработка заготовок по способу прототипа. В процессе экспериментов определены предельно допустимые скорости истечения металла и структура прутков. Результаты экспериментов представлены в таблице.
Прессованные прутки квадратного сечения 35 х 35 мм из сплава 6082 были получены со следующим химическим составом, мас.%:
Состав I - Состав II
Al 96,967 - 96,764
Si 1,07 - 1,17
Fe 0,35 - -
Ti 0,024 - -
Cu 0,074 - 0,081
Zn 0,039 - 0,042
Mg 0,71 - 0,78
Mn 0,65 - 0,67
Ni 0,016 - 0,019
Cr 0,1 - -
Слитки диаметром 204 мм гомогенизировали при температурах 460oC, 480oC, 520oC и 550oC в течение 12 часов со скоростью нагрева заготовок до температуры гомогенизации 10oC/час, 20oC/час, 40oC/час и 50oC/час. В эксперименте использовали также негомогенизированные заготовки. Охлаждение гомогенизованных заготовок проводили на воздухе. Прессование осуществляли при температурах 440oC, 450oC, 520oC, 530oC, окончательную термическую обработку (закалку) полученных прутков при температурах 525-535oC. Для сравнения была проведена термическая обработка заготовок по способу прототипа. В процессе экспериментов определены предельно допустимые скорости истечения металла и структура прутков. Результаты экспериментов представлены в таблице.
Анализ таблицы показывает, что прутки, полученные по предлагаемому способу, имеют однородную нерекристаллизованную структуру по всему сечению, а для известного способа характерна неоднородная структура по сечению прутков. Технологичность сплава в предлагаемом способе выше, об этом свидетельствует предельно допустимая скорость истечения металла 6-7 м/мин, в то время как в известном способе она не более 5 м/мин.
Таким образом, предлагаемый способ термической обработки алюминиевых сплавов позволяет получать по длине и сечению прутки с однородной нерекристаллизованной структурой, чего невозможно достигнуть известным способом. Кроме того, повышается скорость прессования на 30%.
Claims (1)
- Способ термической обработки алюминиевых сплавов системы алюминий - магний - кремний, включающий гомогенизацию, охлаждение, горячую деформацию, отличающийся тем, что гомогенизацию проводят при 480 - 520°С, при этом скорость нагрева заготовок от температуры начала растворения первичных фаз, образованных основными легирующими элементами до температуры гомогенизации составляет 20 - 40°С/ч, охлаждение заготовок ведут на воздухе, а деформацию проводят при 450 - 520oC.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU99116188A RU2170282C2 (ru) | 1999-07-21 | 1999-07-21 | Способ термической обработки алюминиевых сплавов системы алюминий-магний-кремний |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU99116188A RU2170282C2 (ru) | 1999-07-21 | 1999-07-21 | Способ термической обработки алюминиевых сплавов системы алюминий-магний-кремний |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU99116188A RU99116188A (ru) | 2001-05-27 |
RU2170282C2 true RU2170282C2 (ru) | 2001-07-10 |
Family
ID=20223091
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU99116188A RU2170282C2 (ru) | 1999-07-21 | 1999-07-21 | Способ термической обработки алюминиевых сплавов системы алюминий-магний-кремний |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2170282C2 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1746174A1 (en) * | 2005-07-22 | 2007-01-24 | Denso Corporation | Aluminium alloy extruded product, method of manufacturing the same, heat exchanger multi-port tube, and method of manufacturing heat exchanger including the multi-port tube |
RU2544721C2 (ru) * | 2013-07-16 | 2015-03-20 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Тамбовский государственный университет имени Г.Р. Державина", ФГБОУ ВПО "Тамбовский государственный университет имени Г.Р. Державина" | СПОСОБ ОБРАБОТКИ ЛИСТОВЫХ ЗАГОТОВОК ИЗ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ СИСТЕМЫ Al-Mg. |
-
1999
- 1999-07-21 RU RU99116188A patent/RU2170282C2/ru not_active IP Right Cessation
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1746174A1 (en) * | 2005-07-22 | 2007-01-24 | Denso Corporation | Aluminium alloy extruded product, method of manufacturing the same, heat exchanger multi-port tube, and method of manufacturing heat exchanger including the multi-port tube |
RU2544721C2 (ru) * | 2013-07-16 | 2015-03-20 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Тамбовский государственный университет имени Г.Р. Державина", ФГБОУ ВПО "Тамбовский государственный университет имени Г.Р. Державина" | СПОСОБ ОБРАБОТКИ ЛИСТОВЫХ ЗАГОТОВОК ИЗ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ СИСТЕМЫ Al-Mg. |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5571347A (en) | High strength MG-SI type aluminum alloy | |
CA2071555C (en) | Ultra high strength aluminum-base alloys | |
US5462712A (en) | High strength Al-Cu-Li-Zn-Mg alloys | |
US4626294A (en) | Lightweight armor plate and method | |
US5961752A (en) | High strength Mg-Si type aluminum alloy | |
CA1340718C (en) | Ultrahigh strength a1-cu-li-mg alloys | |
US4618382A (en) | Superplastic aluminium alloy sheets | |
AU725069B2 (en) | High strength Al-Mg-Zn-Si alloy for welded structures and brazing application | |
US20070102071A1 (en) | High strength, high toughness, weldable, ballistic quality, castable aluminum alloy, heat treatment for same and articles produced from same | |
CA3041474A1 (en) | Systems and methods for making thick gauge aluminum alloy articles | |
JP6964770B2 (ja) | 大量のリサイクル材料を有する高性能アルミニウム合金およびその作製方法 | |
EP3464659A1 (en) | 6xxx-series aluminium alloy forging stock material and method of manufacting thereof | |
US3945860A (en) | Process for obtaining high ductility high strength aluminum base alloys | |
JPS63235454A (ja) | アルミニウムベース合金の平圧延製品の製造方法 | |
JP2001115226A (ja) | 展伸材用アルミニウム合金 | |
US5810949A (en) | Method for treating an aluminum alloy product to improve formability and surface finish characteristics | |
RU2170282C2 (ru) | Способ термической обработки алюминиевых сплавов системы алюминий-магний-кремний | |
CN115652152B (zh) | 可细化mig焊缝晶粒的5xxx铝合金、其制备方法及应用 | |
US4737198A (en) | Method of making aluminum foil or fin shock alloy product | |
RU96113996A (ru) | Способ литья алюминиевых сплавов, алюминиевый сплав и способ производства из него промежуточных изделий | |
JP2003034835A (ja) | アルミニウム合金板材およびその製造方法 | |
WO2021003528A1 (en) | Aluminium alloys | |
JPH04353A (ja) | 加工用Al―Cu系アルミニウム合金鋳塊の熱処理法およびこれを用いた押出材の製造法 | |
JPH0469220B2 (ru) | ||
JPH0588302B2 (ru) |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20070722 |
|
PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20070609 |