RU2166388C1 - Rod production method - Google Patents
Rod production method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2166388C1 RU2166388C1 RU99123749A RU99123749A RU2166388C1 RU 2166388 C1 RU2166388 C1 RU 2166388C1 RU 99123749 A RU99123749 A RU 99123749A RU 99123749 A RU99123749 A RU 99123749A RU 2166388 C1 RU2166388 C1 RU 2166388C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- pass
- rolling
- blank
- caliber
- workpiece
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к обработке металлов давлением, а именно к прокатному производству, в частности к способам производства прутков из сталей и сплавов, например из сплавов на основе титана. The invention relates to the processing of metals by pressure, and in particular to rolling production, in particular to methods for the production of rods from steels and alloys, for example, from titanium-based alloys.
В практике прокатного производства известно использование прокатных станов линейного типа для производства сортовых профилей, содержащих две линии: черновую и чистовую [1]. В качестве рабочих клетей такого стана в зависимости от его назначения используются клети различного типа, например в черновой линии стана 450 [2] используют двухвалковую реверсивную клеть 650, а в чистовой - две клети доппель-дуо 450 и одну клеть дуо 450. Такая компоновка стана позволяет получать широкий сортамент прутковых профилей диаметром 25-65 мм. In the practice of rolling production, it is known to use linear rolling mills for the production of long sections containing two lines: draft and finishing [1]. Different types of stands are used as working stands of such a mill, depending on its purpose, for example, a double-roll reversing stand 650 is used in the roughing line of mill 450 [2], and two doppel-duo 450 stands and one duo 450 stand are used in the finishing line. allows you to get a wide range of bar profiles with a diameter of 25-65 mm.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому эффекту к предлагаемому является способ производства прутков из сплавов на основе титана, в рамках которого черновое формоизменение исходной круглой заготовки диаметром 130 мм на упомянутой реверсивной клети 650 производят за 7 проходов в системе калибров плоский овал - ребровой овал [3] с кантовкой после каждого прохода на 90o.The closest in technical essence and the achieved effect to the proposed one is a method for the production of rods from titanium-based alloys, in which a rough form-change of the initial round billet with a diameter of 130 mm on the mentioned reversing stand 650 is performed in 7 passes in a system of calibers a flat oval - rib oval [3 ] with a tilt after each pass at 90 o .
Задачу заготовки в валки и ее съем с валков осуществляют в вертикальной плоскости нижними проводками, а в горизонтальной - линейками со смонтированными в них роликами [4]. Из-за высокой плотности калибров вдоль бочки валков каждая из линеек, исключая крайние, обслуживает два соседних калибра, а с целью упрощения привалковой арматуры линейки и ролики выполняют двух типоразмеров для всех калибров. The task of the workpiece in the rolls and its removal from the rolls is carried out in the vertical plane with the lower wires, and in the horizontal plane with rulers with rollers mounted in them [4]. Due to the high density of calibers along the roll barrel, each of the rulers, excluding the extreme ones, serves two adjacent calibers, and in order to simplify the rolling reinforcement, the rulers and rollers carry out two sizes for all calibers.
Использование линеек такой конструкции позволяет при реализации известного способа производства [3] унифицировать привалковую арматуру и увеличить полезную длину бочки валка, но уменьшает выход годного, так как отсутствует возможность установки между заготовкой и роликами одинаковых и регламентируемых по величине зазоров на входе полосы в калибр и выходе из него. В практике точную настройку линеек с роликами выполняют со стороны входа полосы в калибр, а со стороны выхода раската из калибра упомянутые зазоры значительно больше требуемых. Отсюда направляющее воздействие выводной арматуры на поведение полосы в горизонтальной плоскости практически отсутствует. А это в связи со склонностью деформируемой полосы из титановых сплавов к продольному скручиванию [5] приводит к сваливанию и осевому смещению задних концов раската при прокатке соответственно в ребровых и плоских овальных калибрах и, как следствие, к обязательному выполнению перед чистовым формоизменением, а зачастую и в процессе чернового формоизменения операции обрезки концов полосы на значительной длине. Using rulers of this design, when implementing the known production method [3], it is possible to unify the rolling reinforcement and increase the useful length of the roll barrel, but reduces the usable yield, since it is not possible to install between the workpiece and rollers the same and regulated by the size of the gaps at the strip inlet and outlet out of him. In practice, fine tuning of rulers with rollers is performed from the side of the strip inlet to the caliber, and from the side of the reel from the caliber, the said gaps are much larger than required. Hence, the directing effect of the outlet reinforcement on the behavior of the strip in the horizontal plane is practically absent. And this is due to the tendency of the wrought strip of titanium alloys to longitudinal twisting [5] leads to stalling and axial displacement of the rear ends of the roll during rolling, respectively, in rib and flat oval calibers and, as a result, to be obligatory performed before finishing shaping, and often in the process of rough forming the operation of trimming the ends of the strip over a considerable length.
Кроме того, высокая плотность калибров по длине бочки обуславливает расположение первого и последнего калибров на малом расстоянии от торцов валков (подшипников скольжения, охлаждаемых водой), что препятствует надежной герметизации указанных калибров от воды и приводит в случае производства прутков из сплавов на основе титана к снижению качества производимой продукции и уменьшению выхода годного из-за увеличения отходов при удалении дефектов механической обработкой после завершения прокатки. In addition, the high density of calibers along the length of the barrel determines the location of the first and last calibers at a small distance from the ends of the rolls (plain bearings, cooled by water), which prevents reliable sealing of these calibers from water and leads to a decrease in the production of rods from titanium-based alloys the quality of the products and the decrease in yield due to an increase in waste during the removal of defects by machining after completion of rolling.
Задачей изобретения является устранение указанных недостатков, а именно повышение качества производимой продукции и увеличение выхода годного за счет повышения точности настройки привалковой арматуры со стороны выхода заготовки из калибра. The objective of the invention is to remedy these disadvantages, namely improving the quality of products and increasing yield by improving the accuracy of adjustment of the rolling reinforcement from the exit of the workpiece from the caliber.
Поставленная задача достигается тем, что в известном способе производства прутков из сплавов на основе титана, включающем черновое формоизменение исходной заготовки на реверсивной двухвалковой клети в системе калибров плоский овал - ребровой овал с кантовкой после каждого прохода на 90o, в соответствии с изобретением размеры поперечного сечения заготовки при ее прокатке в калибрах, кроме первого, формируют по зависимости bn + bn = hn-1 + bn+1, а в первом - b1+ h1 = b2 + b0, где b, h - ширина и высота продеформированной заготовки, n - номер калибра по ходу прокатки, b0 - ширина исходной заготовки.This object is achieved by the fact that in the known method for the production of rods from titanium-based alloys, including rough forming the initial workpiece on a reversible two-roll stand in the gauge system, a flat oval - rib oval with a tilting after each pass of 90 o , in accordance with the invention, the cross-sectional dimensions billets during its rolling in calibers, in addition to the first, are formed according to the dependence b n + b n = h n-1 + b n + 1 , and in the first - b 1 + h 1 = b 2 + b 0 , where b, h - width and height of the deformed workpiece, n is the caliber number along the course for rolling, b 0 is the width of the initial billet.
Формирование размеров поперечного сечения заготовки при ее прокатке предлагаемым способом позволяет создать равные просветы между деформируемой заготовкой и роликами привалковой арматуры при задаче заготовки в калибр и ее выходе из калибра, уменьшить расстояния между осями соседних калибров и за счет этого исключить сваливание и осевое перемещение задних концов в калибрах, удалить крайние калибры от торцов валков, а следовательно, повысить качество производимой продукции и увеличить выход годного. The formation of the cross-sectional dimensions of the workpiece during rolling by the proposed method allows to create equal gaps between the deformable workpiece and the rollers of the rolling reinforcement when setting the workpiece to caliber and its exit from the caliber, reduce the distance between the axes of adjacent calibers and thereby eliminate stalling and axial movement of the rear ends in gauges, remove extreme gauges from the ends of the rolls, and therefore, improve the quality of products and increase yield.
Изобретение проиллюстрировано чертежом, где схематично изображена последовательность чернового формоизменения исходной заготовки на реверсивной двухвалковой клети в системе калибров плоский овал - ребровой овал. The invention is illustrated in the drawing, which schematically shows the sequence of rough forming of the original workpiece on a reversing two-roll stand in the system of calibers a flat oval - rib oval.
Способ осуществляется следующим образом. The method is as follows.
На валках 1 черновой реверсивной клети стана нарезается система калибров, например плоский овал 2-5 - ребровой овал 6-8. При этом расстояния между осями соседних калибров A1 ... A6 выполняют по зависимостям
A1 = 0,5(b1 + h1) + d1 + 2y,
A2 = 0,5(h1 + b3) + d2 + 2y,
A3 = 0,5(b3 + h3) + d3 + 2y, (1)
A4 = 0,5(h3 + b5) + d4 + 2y,
A5 = 0,5(b5 + h5) + d5 + 2y,
A6 = 0,5(h5 + b7) + d6 + 2y,
где b, h - ширина и высота продеформированной заготовки, индекс при b и h означает номер калибра по ходу прокатки, d - диаметры роликов 9 привалковой арматуры, y - зазор между роликом и заготовкой.A system of calibers is cut on the
A 1 = 0.5 (b 1 + h 1 ) + d 1 + 2y,
A 2 = 0.5 (h 1 + b 3 ) + d 2 + 2y,
A 3 = 0.5 (b 3 + h 3 ) + d 3 + 2y, (1)
A 4 = 0.5 (h 3 + b 5 ) + d 4 + 2y,
A 5 = 0.5 (b 5 + h 5 ) + d 5 + 2y,
A 6 = 0.5 (h 5 + b 7 ) + d 6 + 2y,
where b, h is the width and height of the deformed workpiece, the index at b and h means the caliber number during rolling, d are the diameters of the rollers 9 of the rolling reinforcement, y is the gap between the roller and the workpiece.
Далее валки 1 заваливают в станину черновой реверсивной клети, на брусьях (на черт. не показано) устанавливают нижние проводки (на черт. не показано) и монтируются линейки 10 с роликами 9. Включают привод валков 1 (на черт. не показано) и исходную заготовку 11, например, круглую с диаметром поперечного сечения b0 прокатывают в системе калибров плоский овал 2-5 - ребровой овал 6-8 с кантовкой на 90o после каждого прохода, при этом размеры поперечного сечения заготовки 11 при прокатке в калибрах формируют по зависимостям
b1 + h1 = b0 + b2,
h1 + b3 = b2 + h2,
b3 + h3 = h2 + b4, (2)
h3 + b5 = b4 + h4,
b5 + h5 = h4 + b6,
h5 + b7 = b6 + h6.Next, the
b 1 + h 1 = b 0 + b 2 ,
h 1 + b 3 = b 2 + h 2 ,
b 3 + h 3 = h 2 + b 4 , (2)
h 3 + b 5 = b 4 + h 4 ,
b 5 + h 5 = h 4 + b 6 ,
h 5 + b 7 = b 6 + h 6 .
Из уравнений (1) и (2) видно, что при установке роликов равного диаметра и между заготовкой и роликом в горизонтальной плоскости обеспечиваются одинаковые и регламентируемые по величине зазоры на входе полосы в калибр и выходе из него, обеспечивающие при прочих равных условиях прямолинейность заготовки и отсутствие ее скручивания на протяжении всего процесса деформации. From equations (1) and (2) it is seen that when installing rollers of equal diameter and between the workpiece and the roller in a horizontal plane, the same and regulated by the size of the gaps at the entrance of the strip into the caliber and the exit from it are ensured, providing, all other things being equal, the straightness of the workpiece and the absence of twisting throughout the entire process of deformation.
Предлагаемый способ производства прутков из сплавов на основе титана был апробирован в промышленных условиях на стане 450. The proposed method for the production of rods from titanium-based alloys has been tested under industrial conditions at mill 450.
В рамках проведенных исследований были выполнены опытные прокатки по двум вариантам: разработанному способу и известному. As part of the research, experimental rolling was performed in two ways: the developed method and the known one.
В качестве исходной заготовки для опытных прокаток использовалась круглая заготовка диаметром поперечного сечения 130 мм. A round billet with a cross-sectional diameter of 130 mm was used as the initial billet for experimental rolling.
Опытная прокатка по известному способу выполнялась, на существующих валках, а для реализации предлагаемого способа были изготовлены новые. Расстояния между осями соседних калибров на изготовленных и существующих валках приведены в табл. 1. Experimental rolling by a known method was performed on existing rolls, and new ones were made to implement the proposed method. The distances between the axes of adjacent calibers on manufactured and existing rolls are given in table. 1.
Для обоих вариантов использовали существующую привалковую арматуру, при этом для 1-4 калибров (по ходу прокатки) монтировали линейки толщиной 70 мм с роликами диаметром d1 = d2 = d3 = 80 мм, а для 5-7 калибров линейки толщиной 50 мм с роликами d4 = d5 = d6 = 60 мм. При настройке привалковой арматуры суммарный зазор между роликами и заготовкой со стороны ее входа в каждый калибр при реализации известного и предлагаемого способов составлял 2 мм, а со стороны выхода: для предлагаемого способа 2 мм, для известного значительно больше 2 мм, а именно: на выходе из первого калибра 8 мм; из второго калибра 18,5 мм; из третьего калибра 16 мм; из четвертого калибра 9 мм; из пятого калибра 15 мм; из шестого калибра 7 мм; из седьмого калибра 6,5 мм.For both options, we used the existing rolling reinforcement, while for 1-4 calibers (during rolling) we mounted rulers 70 mm thick with rollers with a diameter of d 1 = d 2 = d 3 = 80 mm, and for 5-7 calibers, rulers of 50 mm thickness with rollers d 4 = d 5 = d 6 = 60 mm. When adjusting the rolling reinforcement, the total clearance between the rollers and the workpiece from the side of its entry into each caliber during the implementation of the known and proposed methods was 2 mm, and from the output side: for the proposed
Всего было прокатано 20 заготовок (по 10 заготовок для каждого варианта). После прокатки в каждом калибре проводили измерения размеров поперечного сечения. Результаты измерений приведены в табл. 2. A total of 20 billets were rolled (10 billets for each option). After rolling in each gauge, measurements of cross-sectional dimensions were performed. The measurement results are given in table. 2.
При реализации чернового формоизменения заготовок по известному способу наблюдалось следующее. When implementing a rough forming of blanks by a known method, the following was observed.
При прокатке четырех заготовок в процессе деформации на реверсивной клети осуществляли обрезку концов раската на длине 180 - 230 мм. При этом в двух случаях резку выполняли из-за сваливания заднего конца при обжатии полосы во втором ребровом овальном калибре (суммарный зазор между выводными роликами и полосой составлял 18,5 мм) и в двух - из-за осевого смещения задних концов в третьем и пятом плоских овальных калибрах (суммарный зазор между выводными роликами и заготовкой составлял соответственно 16 и 15 мм). When rolling four workpieces during deformation on a reversing stand, the ends of the roll were trimmed to a length of 180 - 230 mm. Moreover, in two cases, the cutting was performed due to the stall of the rear end during compression of the strip in the second rib oval gauge (the total clearance between the output rollers and the strip was 18.5 mm) and in two due to the axial displacement of the rear ends in the third and fifth flat oval calibers (the total gap between the output rollers and the workpiece was 16 and 15 mm, respectively).
При прокатке двух заготовок в четвертом калибре наблюдалось снятие с деформируемой полосы слоя металла, так называемого "чулка", что явилось следствием попадания воды из подшипникового узла на поверхность первого калибра. When rolling two billets in the fourth gauge, the removal of a metal layer from the deformable strip, the so-called “stocking,” was observed, which was a consequence of the ingress of water from the bearing assembly onto the surface of the first caliber.
При осуществлении чернового обжатия заготовок по предлагаемому способу резку концов не проводили. Сваливания задних концов и их осевого перемещения не наблюдалось. Задача заготовок в привалковую арматуру и калибры осуществляла без затруднений. When carrying out rough compression of the blanks according to the proposed method, the ends were not cut. Stalling of the hind ends and their axial movement were not observed. The task of blanks in the rolling reinforcement and gauges was carried out without difficulty.
Кроме того, в результате удаления первого калибра от подшипника на 25 мм (см. табл. 1, графу Σ Ai) удалось использовать надежные средства герметизации подшипникового узла, исключающие возможность попадания воды на поверхность калибра, и в результате устранить дефекты, связанные с резким охлаждением металла, в том числе и упомянутого выше "чулка".In addition, as a result of removing the first gauge from the bearing by 25 mm (see table 1, column Σ A i ), it was possible to use reliable means of sealing the bearing assembly, eliminating the possibility of water entering the surface of the caliber, and as a result eliminate defects associated with sharp metal cooling, including the above-mentioned "stocking".
После черновой деформации все двадцать заготовок подвергали обжатию в чистовой линии клетей стана, обточке (до получения готового прутка диаметром 30 мм) и контрольному взвешиванию. При этом у заготовок, прокатанных с использованием известного способа, толщина дефектного слоя, удаляемого при обточке, составляла в среднем 1,5 мм, выход годного не превышал 77,6%, а у заготовок, прокатанных по предлагаемому способу, эти показатели соответственно были равны 1,0 мм и 83%. After rough deformation, all twenty billets were crimped in the finishing line of the mill stands, turned (to obtain a finished bar with a diameter of 30 mm) and control weighing. In this case, on billets rolled using the known method, the thickness of the defective layer removed during turning was on average 1.5 mm, the yield did not exceed 77.6%, and on billets rolled by the proposed method, these indicators were respectively equal 1.0 mm and 83%.
Таким образом, в результате опытного опробования можно утверждать, что использование предлагаемого изобретения по сравнению с ближайшим аналогом позволяет повысить качество производимой продукции и увеличить выход годного. Thus, as a result of experimental testing, it can be argued that the use of the invention in comparison with the closest analogue can improve the quality of products and increase yield.
Повышение качества производимой продукции и увеличение выхода годного достигается путем повышения точности настройки привалковой арматуры со стороны выхода заготовки из калибра и удалением первого калибра от подшипникового узла (исключением возможности попадания воды на поверхность калибра). Improving the quality of manufactured products and increasing the yield is achieved by increasing the accuracy of adjustment of the rolling reinforcement from the side of the workpiece exit from the caliber and by removing the first caliber from the bearing assembly (excluding the possibility of water entering the caliber surface).
Область использования предлагаемого изобретения не ограничивается производством прутков из сплавов на основе титана. Рационально использовать разработанный способ для формоизменения осесимметричных заготовок из различных марок сталей и сплавов на двухвалковых реверсивных клетях в осесимметричных системах калибров по технологическим схемам прокатки, предусматривающим операцию кантовки заготовок после каждого прохода на 90o. В этих случаях применение предлагаемого изобретения позволяет при высоком качестве производимой продукции унифицировать и упростить привалковую арматуру, повысить плотность калибров и, следовательно, расширить сортамент прокатываемых профилей.The scope of the invention is not limited to the production of rods from titanium-based alloys. It is rational to use the developed method for shaping axisymmetric billets of various grades of steel and alloys on two-roll reversing stands in axisymmetric caliber systems according to technological schemes of rolling, involving the operation of tilting the blanks after each pass at 90 o . In these cases, the application of the invention allows to unify and simplify the rolling reinforcement, increase the density of calibers and, therefore, expand the range of rolled profiles with high quality products.
Источники информации
1. Зарощинский М. Л. Прокатка стали. - М.: Государственное научно-техническое издательство по черной и цветной металлургии, 1948, с. 22, рис. 18.Sources of information
1. Zaroshchinsky M. L. Steel rolling. - M .: State scientific and technical publishing house for ferrous and non-ferrous metallurgy, 1948, p. 22, fig. 18.
2. Ловцов В. М. , Буланов А.В., Гриценко Ю.П. и др. Общие принципы калибровки валков и некоторые особенности поведения титана и его сплавов при сортовой прокатке проволочно-прутковых полуфабрикатов /Технология легких сплавов. - М.: ВИЛС, 1974, N 7, с. 37. 2. Lovtsov V. M., Bulanov A. V., Gritsenko Yu.P. and others. General principles for calibrating rolls and some features of the behavior of titanium and its alloys during high-quality rolling of wire-rod semi-finished products / Light alloy technology. - M .: VILS, 1974,
3. Ловцов В. М. , Буланов А.В., Гриценко Ю.П. и др. Общие принципы калибровки валков и некоторые особенности поведения титана и его сплавов при сортовой прокатке проволочно-прутковых полуфабрикатов. /Технология легких сплавов. М.: ВИЛС, 1974, N 7 - 39, рис. 4 (калибры 1 - 7). 3. Lovtsov V. M., Bulanov A. V., Gritsenko Yu.P. and others. General principles for calibrating rolls and some features of the behavior of titanium and its alloys during high-quality rolling of wire-rod semi-finished products. / Light alloy technology. M .: VILS, 1974, N 7 - 39, Fig. 4 (calibres 1 - 7).
4. Тришевский И.С. Проводки прокатных станов. - Харьков: Государственное научно-техническое издательство по черной и цветной металлургии, 1957, с. 22, рис. 19. 4. Trishevsky I.S. Postings of rolling mills. - Kharkov: State Scientific and Technical Publishing House for Ferrous and Non-Ferrous Metallurgy, 1957, p. 22, fig. 19.
5. Полущук В.М., Давидсон И.Н., Нефедьев Н.Г. и др. Производство крупносортного проката 120 - 275 мм из титановых сплавов. / Технология легких сплавов. - М.: ВИЛС, 1974, N 7, с. 31. 5. Polushchuk V. M., Davidson I. N., Nefediev N. G. and others. Production of coarse rolled products 120 - 275 mm from titanium alloys. / Light alloy technology. - M .: VILS, 1974,
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99123749A RU2166388C1 (en) | 1999-11-11 | 1999-11-11 | Rod production method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99123749A RU2166388C1 (en) | 1999-11-11 | 1999-11-11 | Rod production method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2166388C1 true RU2166388C1 (en) | 2001-05-10 |
Family
ID=20226839
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU99123749A RU2166388C1 (en) | 1999-11-11 | 1999-11-11 | Rod production method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2166388C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114393031A (en) * | 2021-12-17 | 2022-04-26 | 重庆钢铁股份有限公司 | Rod rolling system suitable for multi-specification production |
-
1999
- 1999-11-11 RU RU99123749A patent/RU2166388C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ЛОВЦОВ В.М. и др. общие принципы калибровки валков и некоторые особенности поведения титана и его сплавов при сортовой прокатке проволочно-прутковых полуфабрикатов (Технология легких сплавов). - М.: ВИЛС, 1974, № 7, с.39, рис.4, калибры 1 - 7. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114393031A (en) * | 2021-12-17 | 2022-04-26 | 重庆钢铁股份有限公司 | Rod rolling system suitable for multi-specification production |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2166388C1 (en) | Rod production method | |
| RU2764911C1 (en) | Method for rolling railway rails with double slopes of the inner faces of the flanges of the base | |
| RU2169050C2 (en) | Channel bar production method | |
| RU2745920C1 (en) | Method for producing rolled rectangular section from substandard rolled round section | |
| RU2237529C1 (en) | Method for rolling round shapes | |
| Bhaduri et al. | Rolling | |
| RU2350410C1 (en) | Method of wire production | |
| RU2346762C1 (en) | Method for rolling of sectional bars | |
| RU2147943C1 (en) | Process of production of low-carbon cold-rolled strip steel | |
| RU2650464C1 (en) | Method of rolling the trapezoidal profiles | |
| RU2119394C1 (en) | Method for making rolled bars from continuously cast billet | |
| RU2224029C2 (en) | Method for manufacture of hot rolls for producing of cold rolled strips of anisotropic electric steel | |
| SU1037976A1 (en) | Method of rolling in continuous blank mill | |
| SU973196A1 (en) | Method of hot rolling of wide strips | |
| RU2314883C1 (en) | Square billet rolling method in reversing duo-stand of billet rolling mill | |
| RU2157286C1 (en) | Section bending mill | |
| JP4418617B2 (en) | Metal tube rolling method | |
| RU2227760C2 (en) | Method for rolling steel bars | |
| SU1614869A1 (en) | Method of rolling rails | |
| RU2148449C1 (en) | Method for profiling equal-flange angles | |
| RU2062152C1 (en) | Strip metal straightening method | |
| RU2278747C2 (en) | Combination type continuous screw and lengthwise rolling method | |
| RU2232658C1 (en) | Method for bending channel bar | |
| SU900883A1 (en) | Method of manufacturing wire rod and merchant mill products | |
| RU2048224C1 (en) | Method for production of angles on continuous mills |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20161112 |