RU2154776C1 - Sun-rays concentrator for photoelectric modules - Google Patents
Sun-rays concentrator for photoelectric modules Download PDFInfo
- Publication number
- RU2154776C1 RU2154776C1 RU98121737/06A RU98121737A RU2154776C1 RU 2154776 C1 RU2154776 C1 RU 2154776C1 RU 98121737/06 A RU98121737/06 A RU 98121737/06A RU 98121737 A RU98121737 A RU 98121737A RU 2154776 C1 RU2154776 C1 RU 2154776C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- concentrator
- radiation
- optically transparent
- angle
- transparent material
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
- Y02E10/40—Solar thermal energy, e.g. solar towers
Abstract
Description
Изобретение относится к гелиотехнике, в частности к созданию концентраторов солнечного излучения для фотоэлектрических модулей и солнечных станций на их основе. The invention relates to solar technology, in particular to the creation of solar radiation concentrators for photovoltaic modules and solar stations based on them.
Известен концентратор солнечного излучения (аналог), выполненный в виде симметричных зеркальных отражающих стенок, которые в поперечном сечении имеют профиль параболы, ориентированной под параметрическим углом к оси симметрии (см. патент США N 3923381 от 2.12.75, нац.кл. 350/293, 126/271, 350/294). Концентраторы, выполненные с вышеперечисленным профилем поперечного сечения, могут иметь ось симметрии и быть выполнены в виде тел вращения (фоконы), или иметь плоскость симметрии и быть выполненными корытообразными (фоклины). Принцип работы таких концентраторов состоит в том, что солнечное излучение, пришедшее на поверхность входа излучения в пределах двойного параметрического угла, пройдет через поверхность выхода излучения, которая меньше поверхности входа. Таким образом подобные концентраторы могут работать в неподвижном состоянии, пока Солнце находится в пределах двойного параметрического угла. Недостатками таких концентраторов при работе их в сочетании с фотоэлектрическими солнечными элементами являются: низкие концентрации, определяемые формулами:
для фоклинов Kфл= 1/sinθ, (1)
для фоконов Kфк= 1/sin2θ, (2)
где θ - параметрический угол. Для реально используемых параметрических углов θ = 15-25° концентрации Kфл = 3,8 - 2,3, Кфк = 15 - 5,6.A known solar radiation concentrator (analogue), made in the form of symmetrical mirror reflecting walls, which in cross section have a parabola profile oriented at a parametric angle to the axis of symmetry (see US patent N 3923381 from 2.12.75, natsl. 350/293 , 126/271, 350/294). Hubs made with the above cross-sectional profile can have an axis of symmetry and can be made in the form of bodies of revolution (focons), or have a plane of symmetry and can be made trough-like (foclines). The principle of operation of such concentrators is that the solar radiation that arrives at the radiation input surface within a double parametric angle passes through the radiation output surface, which is smaller than the input surface. Thus, such concentrators can work in a stationary state, while the Sun is within a double parametric angle. The disadvantages of such concentrators when working in combination with photovoltaic solar cells are: low concentrations determined by the formulas:
for foclines K fl = 1 / sinθ, (1)
Fauconnier for K fc = 1 / sin 2 θ, (2)
where θ is the parametric angle. For the actually used parametric angles θ = 15-25 °, the concentration K fl = 3.8 - 2.3, K fc = 15 - 5.6.
Другим недостатком является большая неравномерность освещенности поверхности выхода излучения, где установлены солнечные элементы, что отрицательно сказывается на их работе, уменьшая КПД преобразования солнечного излучения в электричество (см. Тверьянович Э.В. Экспериментальное исследование оптико-энергетических характеристик фоконов, сб. Концентраторы солнечного излучения для фотоэлектрических энергоустановок, Энергоатомиздат, ЦПНТОЭиЭП, 1986, стр. 11-14). Another disadvantage is the large uneven illumination of the radiation exit surface where the solar cells are installed, which negatively affects their operation, decreasing the efficiency of converting solar radiation into electricity (see Tveryanovich E.V. Experimental study of the optic-energy characteristics of focons, collection of solar radiation concentrators). for photovoltaic power plants, Energoatomizdat, TsPNTOEiEP, 1986, pp. 11-14).
Известен концентратор (прототип) солнечного излучения для фотоэлекрических модулей, состоящий из оптически прозрачного материала и имеющий большую поверхность входа излучения и меньшую поверхность выхода излучения, которые ограничены боковыми симметричными параболическими стенками с отражающими покрытиями (см. патент США N 4029519 от 14.06.77, нац. кл. 126/270, 136/89 РС, 126/271). A known concentrator (prototype) of solar radiation for photovoltaic modules, consisting of an optically transparent material and having a large radiation input surface and a smaller radiation output surface, which are limited by side symmetrical parabolic walls with reflective coatings (see US patent N 4029519 from 06/14/77, nat. Cl. 126/270, 136/89 RS, 126/271).
Недостатками известного технического решения являются:
Крайняя неравномерность освещенности поверхности выхода в зависимости от текущего значения угла отклонения солнечного излучения от оси симметрии концентратора. При значениях углов отклонения солнечного излучения, близких к параметрическому углу, солнечное излучение фактически собирается в точечный фокус с высокой степенью концентрации (несколько десятков или сотен). Так например, неравномерность освещенности для таких типов концентраторов, определяемая как отношение максимальных плотностей облученности поверхности выхода к минимальным значениям, может составлять 12 и более. Неравномерность освещенности поверхности выхода отрицательно сказывается на работе солнечных фотоэлектрических элементов, снижая их КПД. Поэтому фотоэлектрические модули с подобными концентраторами не используются во всем возможном диапазоне двойного параметрического угла, а используют приблизительно 80% от этого угла, снижая тем самым эксплуатационные возможности.The disadvantages of the known technical solutions are:
Extreme non-uniformity of illumination of the exit surface depending on the current value of the angle of deviation of solar radiation from the axis of symmetry of the concentrator. At deviation angles of solar radiation close to the parametric angle, solar radiation is actually collected in a point focus with a high degree of concentration (several tens or hundreds). For example, the irregularity of illumination for these types of concentrators, defined as the ratio of the maximum irradiation densities of the exit surface to the minimum values, can be 12 or more. The uneven illumination of the exit surface adversely affects the operation of solar photovoltaic cells, reducing their efficiency. Therefore, photovoltaic modules with similar concentrators are not used in the entire possible range of the double parametric angle, but use approximately 80% of this angle, thereby reducing operational capabilities.
Такие концентраторы имеют большой вес из-за большого количества оптически прозрачного материала, т.к. вся внутренняя поверхность концентратора заполнена оптически прозрачным материалом, что удорожает их стоимость. Such concentrators are heavy due to the large amount of optically transparent material, because the entire inner surface of the hub is filled with optically transparent material, which increases their cost.
Кроме того, такие концентраторы имеют низкие концентрации, хотя несколько выше, чем у описанных выше пустотелых концентраторов, т.к. в формулах (1, 2) для отклонения Солнца от оси симметрии (прицельного положения) на углы 15 - 25o, параметрический угол будет уменьшен до угла преломления в оптически прозрачном материале.In addition, such concentrators have low concentrations, although slightly higher than the hollow concentrators described above, since in formulas (1, 2) for the deviation of the Sun from the axis of symmetry (aiming position) by angles of 15 - 25 o , the parametric angle will be reduced to the angle of refraction in an optically transparent material.
Предлагаемое изобретение решает следующие технические задачи: увеличивает равномерность освещенности поверхности выхода излучения, увеличивая тем самым КПД преобразования, увеличивает концентрацию излучения на поверхности выхода, уменьшает массу концентратора за счет меньшего количества оптического материала, необходимого для его изготовления. The present invention solves the following technical problems: it increases the uniformity of illumination of the radiation exit surface, thereby increasing the conversion efficiency, increases the radiation concentration at the exit surface, reduces the mass of the concentrator due to the smaller amount of optical material required for its manufacture.
Для достижения этого результата боковые симметричные параболические стенки выполнены переменной толщины из оптически прозрачного материала с расширением к поверхности выхода излучения, причем поперечное сечение стенок представляет собой криволинейный клин, образованный параболическими стенками, развернутыми относительно друг друга вокруг вершины клина, причем внутренние стенки являются прозрачными. Концентратор может иметь ось симметрии и может быть выполнен в виде тела вращения. Симметричные боковые стенки выполнены с отражающими покрытиями и могут иметь плоскость симметрии, и концентратор может быть выполнен корытообразным. To achieve this result, the symmetrical lateral parabolic walls are made of variable thickness from an optically transparent material with an extension to the radiation exit surface, the cross section of the walls being a curved wedge formed by parabolic walls deployed relative to each other around the top of the wedge, the inner walls being transparent. The hub can have an axis of symmetry and can be made in the form of a body of revolution. Symmetric side walls are made with reflective coatings and can have a plane of symmetry, and the hub can be made trough-like.
Признаки, отличающие от наиболее близкого известного решения по патенту США N 4029519, заключаются в следующем:
Оптически прозрачный материал заполняет не всю внутреннюю полость концентратора, а образует стенки переменной толщины с расширением к поверхности выхода излучения, причем поперечное сечение стенок представляет собой криволинейный клин, образованный параболическими стенками, развернутыми относительно друг друга вокруг вершины клина, при этом внутренние стенки клиньев являются прозрачными для входа излучения. Таким образом, предлагаемый концентратор является пустотелым, что уменьшает массу и стоимость. Концентратор имеет большую поверхность входа излучения и меньшую поверхность выхода излучения.Signs that distinguish from the closest known solution to US patent N 4029519 are as follows:
An optically transparent material does not fill the entire internal cavity of the concentrator, but forms walls of variable thickness with expansion to the radiation exit surface, the cross section of the walls being a curved wedge formed by parabolic walls deployed relative to each other around the top of the wedge, while the inner walls of the wedges are transparent for radiation input. Thus, the proposed hub is hollow, which reduces weight and cost. The concentrator has a large radiation input surface and a smaller radiation output surface.
В оптическом клине излучение многократно переотражается от стенок, что приводит к усреднению освещенности на поверхности выхода, где устанавливаются солнечные элементы, что повышает КПД преобразования солнечного излучения в электричество. In an optical wedge, radiation is repeatedly reflected from the walls, which leads to an averaging of illumination on the exit surface where the solar cells are installed, which increases the efficiency of conversion of solar radiation into electricity.
Концентратор может иметь ось симметрии и быть выполнен в виде тела вращения, или концентратор может иметь плоскость симметрии и быть выполнен корытообразным. При оси симметрии значительно возрастает концентрация, при плоскости симметрии концентратор может работать круглый год без слежения за Солнцем, при этом иметь большие концентрации, чем в случае прототипа. The hub can have an axis of symmetry and can be made in the form of a body of revolution, or the hub can have a plane of symmetry and can be made trough-like. With the axis of symmetry, the concentration increases significantly, with the plane of symmetry the concentrator can work all year round without tracking the Sun, while having higher concentrations than in the case of the prototype.
На фиг. 1 представлено поперечное сечение предлагаемого концентратора и схема прохождения солнечных лучей через него. In FIG. 1 shows a cross section of the proposed hub and the scheme of passage of sunlight through it.
Концентратор солнечного излучения для фотоэлектрических модулей состоит из оптически прозрачного материала 1 и имеет большую поверхность 2 входа излучения и меньшую поверхность 3 выхода излучения, ограниченные боковыми симметричными параболическими стенками 4 и 5 с отражающими покрытиями 6 и 7. Боковые симметричные параболические стенки 4 и 5 выполнены переменной толщины t из оптически прозрачного материала 1 с расширением к поверхности 3 выхода излучения, причем поперечное сечение стенок представляет собой криволинейный клин, образованный параболическими стенками 4, 5 и 8, 9, развернутыми относительно друг друга вокруг вершины клина на угол α, причем внутренние стенки 8 и 9 являются прозрачными. The solar radiation concentrator for photovoltaic modules consists of an optically transparent material 1 and has a
Кроме того на фиг. 1 изображено: параметрический угол θ; углы падения и преломления лучей i1, r1, i2 и т.д.; нормали к поверхности n; угол полного внутреннего отражения rt; диаметры поверхности входа D и поверхности d выхода излучения; высота концентратора H.Furthermore, in FIG. 1 shows: parametric angle θ; angles of incidence and refraction of the rays i 1 , r 1 , i 2 , etc .; normals to the surface n; angle of total internal reflection r t ; the diameters of the input surface D and the surface d of the radiation output; hub height H.
На фиг. 2 изображен концентратор, имеющий ось 10 симметрии и выполненный в виде тела вращения. In FIG. 2 shows a hub having an axis of
На фиг. 3 изображен концентратор, имеющий плоскость 11 симметрии и выполненный корытообразным. In FIG. 3 shows a hub having a plane of
Работает модуль следующим образом: солнечное излучение (изображено в виде стрелок) приходит на поверхность входа 2, проходит внутрь концентратора до оптически прозрачного материала 1. Рассмотрим ход производительно выбранного луча Л1. Луч Л1 падает на внутреннюю прозрачную стенку 8(9) под углом i1, преломляется и входит в оптически прозрачный материал под углом r1, далее отражается под углом i2 от наружной стенки 4 (5) с помощью отражающего слоя 6 (7) и возвращается к внутренней прозрачной стенке 8 (9) под углом полного внутреннего отражения rt. Таким образом, изучение не выходит за пределы внутренней прозрачной стенки и остается в пределах слоя оптически прозрачного материала 1, переотражаясь от стенки 8 (9) до стенки 4 (5). Так как толщина стенки t увеличивается к поверхности выхода излучения 3, то излучение по оптически прозрачному материалу 1 направляется к поверхности выхода 3 как по расширяющемуся световоду. Для того чтобы излучение осталось в оптически прозрачном материале 1 необходимо, чтобы угол rt был равен
rt = arc sin 1/n, (3)
где n - коэффициент преломления оптически прозрачного материала 1.The module operates as follows: solar radiation (shown in the form of arrows) arrives at the
r t = arc sin 1 / n, (3)
where n is the refractive index of the optically transparent material 1.
После того, как луч Л1 пришел к внутренней прозрачной поверхности под углом rt, все дальнейшие углы, например, угол i3 будут больше угла r1, т.к. переменная толщина t расширяется к поверхности выхода излучения 3. Многократное отражение излучения от стенок приводит к усреднению освещенности поверхности выхода 3, что создает более благоприятные условия работы солнечных элементов во всем диапазоне двойного параметрического угла.After the ray L 1 came to the inner transparent surface at an angle r t , all further angles, for example, the angle i 3 will be greater than the angle r 1 , because a variable thickness t expands to the radiation exit surface 3. Multiple reflection of radiation from the walls averages out the illumination of exit surface 3, which creates more favorable conditions for the operation of solar cells in the entire range of the double parametric angle.
Пример конкретного выполнения предлагаемого концентратора, выполненного из органического стекла с коэффициентом преломления n = 1,49. Поперечное сечение имеет размеры: размер D = 44 мм, H = 45 мм, d = 16; угол отклонения Солнца 25o, параметрический угол θ = 25°; криволинейный клин из оптически прозрачного материала у поверхности выхода имеет толщину t=7 мм, оптический клин образован поворотом параболы наружной стенки 4 (5) на угол α = 5,5°; коэффициент неравномерности освещенности поверхности выхода при максимальных угловых отклонениях излучения не более 2; площадь поперечного сечения оптически прозрачного материала, пропорциональная массе концентратора, составляет 13,5 см2, концентрация усредненная на поверхности выхода для фоклина 4, для фокона 16; эффективное использование углов отклонения солнечного излучения от оси симметрии концентратора составит ± 25o, т.е. эффективно используется весь диапазон параметрического угла θ с усреднением освещенности по поверхности выхода излучения.An example of a specific implementation of the proposed hub made of organic glass with a refractive index of n = 1.49. The cross section has dimensions: size D = 44 mm, H = 45 mm, d = 16; the angle of deviation of the Sun 25 o , the parametric angle θ = 25 ° ; a curved wedge of optically transparent material at the exit surface has a thickness of t = 7 mm, an optical wedge is formed by rotating the parabola of the outer wall 4 (5) by an angle α = 5.5 ° ; the coefficient of uneven illumination of the exit surface at maximum angular deviations of the radiation of not more than 2; the cross-sectional area of the optically transparent material, proportional to the mass of the concentrator, is 13.5 cm 2 , the concentration averaged on the exit surface for foclin 4, for focone 16; the effective use of the angles of deviation of solar radiation from the axis of symmetry of the concentrator will be ± 25 o , i.e. the entire range of the parametric angle θ is effectively used with averaging of illumination over the radiation exit surface.
Для концентратора, выполненного по прототипу из того же оптического материала и с тем же углом отклонения ± 25o, параметрический угол составит θ = sin25/n = 16,5°, концентрация излучения для фоклина 3,5 для фокона 12,5, неравномерность освещенности поверхности выхода 12 и более, площадь поперечного сечения, определяющая массу концентратора, составит 52 см2, угол эффективного использования концентратора 16-20o, угол эффективного использования концентратора ± 20o (80% от 25o).For a concentrator made according to the prototype of the same optical material and with the same deflection angle ± 25 ° , the parametric angle is θ = sin25 / n = 16.5 ° , the radiation concentration for foclin is 3.5 for focon 12.5, the irregularity of illumination the exit surface is 12 or more, the cross-sectional area that determines the mass of the concentrator will be 52 cm 2 , the angle of effective use of the concentrator is 16-20 o , the angle of effective use of the concentrator is ± 20 o (80% of 25 o ).
Таким образом, предлагаемый концентратор имеет почти в 6 раз более равномерную освещенность поверхности выхода, где устанавливаются солнечные фотопреобразователи, что повышает их КПД, и может работать во всем диапазоне параметрического угла θ = 25°, имеет более высокие концентрации излучения.Thus, the proposed concentrator has almost 6 times more uniform illumination of the exit surface where solar photoconverters are installed, which increases their efficiency, and can work in the entire range of the parametric angle θ = 25 ° , has higher radiation concentrations.
Claims (3)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU98121737/06A RU2154776C1 (en) | 1998-12-02 | 1998-12-02 | Sun-rays concentrator for photoelectric modules |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU98121737/06A RU2154776C1 (en) | 1998-12-02 | 1998-12-02 | Sun-rays concentrator for photoelectric modules |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2154776C1 true RU2154776C1 (en) | 2000-08-20 |
Family
ID=20212913
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU98121737/06A RU2154776C1 (en) | 1998-12-02 | 1998-12-02 | Sun-rays concentrator for photoelectric modules |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2154776C1 (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2523779C2 (en) * | 2008-05-20 | 2014-07-20 | Конинклейке Филипс Электроникс Н.В. | Optical element for asymmetric light distribution |
RU2715763C1 (en) * | 2018-10-19 | 2020-03-03 | Валерий Ильич Котельников | Method of increasing operating efficiency of converters of electromagnetic radiation |
-
1998
- 1998-12-02 RU RU98121737/06A patent/RU2154776C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2523779C2 (en) * | 2008-05-20 | 2014-07-20 | Конинклейке Филипс Электроникс Н.В. | Optical element for asymmetric light distribution |
RU2715763C1 (en) * | 2018-10-19 | 2020-03-03 | Валерий Ильич Котельников | Method of increasing operating efficiency of converters of electromagnetic radiation |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6020553A (en) | Photovoltaic cell system and an optical structure therefor | |
US6541694B2 (en) | Nonimaging light concentrator with uniform irradiance | |
CA1076907A (en) | Solar concentrator with restricted exit angles | |
US4209222A (en) | Installation for utilizing solar energy with wavelength selective reflector | |
US20100108133A1 (en) | Thin Film Semiconductor Photovoltaic Device | |
AU2008203786A1 (en) | Solar electricity generator | |
US20160079461A1 (en) | Solar generator with focusing optics including toroidal arc lenses | |
NL1040088C2 (en) | Concentrating solar panel with diffuse light conversion. | |
Paul | Application of compound parabolic concentrators to solar photovoltaic conversion: A comprehensive review | |
Mathur et al. | Geometrical designs and performance analysis of a linear Fresnel reflector solar concentrator with a flat horizontal absorber | |
WO2017194741A1 (en) | Optomechanical system for capturing and transmitting incident light with a variable direction of incidence to at least one collecting element and corresponding method | |
KR960016875B1 (en) | Refracting solar energy concentrator and thin flexible frenel lens | |
US20110259397A1 (en) | Rotational Trough Reflector Array For Solar-Electricity Generation | |
Paul | Theoretical and experimental optical evaluation and comparison of symmetric 2D CPC and V-trough collector for photovoltaic applications | |
Singh et al. | Some geometrical design aspects of a linear fresnel reflector concentrator | |
RU2154776C1 (en) | Sun-rays concentrator for photoelectric modules | |
Yoshioka et al. | Preparation and properties of an experimental static concentrator with a new three‐dimensional lens | |
CN209982433U (en) | Non-tracking concentrating photovoltaic power generation device | |
AU712237B2 (en) | Photovoltaic cell system and an optical structure therefore | |
Li et al. | Improving angular acceptance of stationary low-concentration photovoltaic compound parabolic concentrators using acrylic lens-walled structure | |
RU2154778C1 (en) | Solar photoelectric module with concentrator | |
JP2010169981A (en) | Solar lens and solar light utilizing device | |
Abd Alaziz et al. | Effects of reflectance and shading on parabolic dish photovoltaic solar concentrator performance | |
Saitoh et al. | Preparation and properties of photovoltaic static concentrators | |
Benítez et al. | DSMTS: a novel linear PV concentrator |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20051203 |