RU2154677C1 - Способ обработки стали в ковше - Google Patents
Способ обработки стали в ковше Download PDFInfo
- Publication number
- RU2154677C1 RU2154677C1 RU99114921A RU99114921A RU2154677C1 RU 2154677 C1 RU2154677 C1 RU 2154677C1 RU 99114921 A RU99114921 A RU 99114921A RU 99114921 A RU99114921 A RU 99114921A RU 2154677 C1 RU2154677 C1 RU 2154677C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- ladle
- aluminum
- oxygen
- lance
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Изобретение относится к металлургии, конкретнее к нагреву стали в сталеразливочном ковше при использовании тепла экзотермических окислительных реакций перед непрерывной разливкой. Технический результат заключается в повышении производительности и эффективности нагрева стали в ковше. Способ обработки стали в ковше включает подачу в ковш алюминия в виде проволоки с одновременной продувкой металла в ковше кислородом сверху через погружную фурму. Глубину погружения сопла фурмы изменяют и устанавливают по зависимости H = K • V • F • Q • q/T, где H - глубина погружения сопла фурмы, м; V - объем стали в ковше, м3; F - площадь зеркала стали в ковше, м2; Q - расход кислорода, м3/мин • т стали; q - расход алюминиевой проволоки, кг/т стали; T - температура стали в ковше в начале обработки, oC; K - эмпирический коэффициент, учитывающий физико-химические закономерности окисления алюминия, равный 6 - 375, т2 • мин • oC/м7 • кг. 1 табл.
Description
Изобретение относится к металлургии, конкретнее к нагреву стали в сталеразливочном ковше, основанном на использовании тепла экзотермических окислительных реакций перед непрерывной разливкой.
Наиболее близким по технической сущности является способ обработки стали в ковше, включающий подачу в ковш алюминия, продувку металла в ковше кислородом сверху и нейтральным газом, предназначенной для непрерывной разливки.
В процессе обработки стали в ковше в металл подают алюминий в виде проволоки с линейной скоростью 5-10 м/с и с расходом 0,5-3,0 кг/т стали. После окончания подачи алюминиевой проволоки подают кислород через погружную фурму на глубину, равную 0,4-0,6 высоты уровня металла в ковше с расходом 0,18-0,32 м3/мин•т стали в течение 1-12 мин. После окончания продувки кислородом металл продувают в ковше нейтральным газом с расходом 0,1-0,4 м3/час•т стали в течение 3-6 мин (cм. патент РФ, N 2092576, кл. C 21 C 7/00, Бюл.изобр. N 28, 1997).
Недостатком известного способа является недостаточная производительность и эффективность процесса нагрева стали в ковше. Это объясняется нерегламентированной глубиной погружения сопла фурмы под зеркало стали в ковше в зависимости от технологических параметров процесса обработки стали. В этих условиях окислительные экзотермические реакции взаимодействия кислорода и алюминия протекают в неполной мере. Сказанное является следствием ухудшения кинетических условий подвода реагентов, в частности, алюминия к месту реакции.
Технический эффект при использовании изобретения заключается в повышении производительности и эффективности нагрева стали в ковше.
Указанный технический эффект достигают тем, что способ обработки стали в ковше включает подачу в ковш алюминия в виде проволоки с одновременной продувкой металла в ковше кислородом сверху через погружную фурму, а также изменение глубины погружения сопла фурмы.
Глубину погружения сопла фурмы изменяют и устанавливают по зависимости
H=K•V•F•Q•q/T,
где H - глубина погружения сопла фурмы, м;
V - объем стали в ковше, м3;
F - площадь зеркала стали в ковше, м2;
Q - расход кислорода, м3/мин•т стали;
q - расход алюминиевой проволоки, кг/т стали;
T - температура стали в ковше в начале обработки, oC;
K - эмпирический коэффициент, учитывающий физико-химические закономерности окисления алюминия, равный 6-375, т2•мин•oC/м7•кг.
H=K•V•F•Q•q/T,
где H - глубина погружения сопла фурмы, м;
V - объем стали в ковше, м3;
F - площадь зеркала стали в ковше, м2;
Q - расход кислорода, м3/мин•т стали;
q - расход алюминиевой проволоки, кг/т стали;
T - температура стали в ковше в начале обработки, oC;
K - эмпирический коэффициент, учитывающий физико-химические закономерности окисления алюминия, равный 6-375, т2•мин•oC/м7•кг.
Повышение производительности и эффективности нагрева стали в ковше будет происходить вследствие обеспечения необходимых кинетических и газодинамических условий протекания процесса окисления алюминия. Сказанное объясняется тем, что оба реагента одновременно будут подаваться и взаимодействовать в одном и том же локальном объеме ковша. При определении глубины погружения сопла фурмы одновременно учитывается ряд необходимых параметров: объем и площадь зеркала стали в ковше, а также расходы кислорода и алюминиевой проволоки.
Диапазон значений эмпирического коэффициента K в пределах 6-375 объясняется физико-химическими закономерностями окисления алюминия в стали в присутствии принудительно подаваемого в локальное место экзотермической реакции кислорода. При больших и меньших значениях не будет обеспечиваться величина погружения сопла фурмы, необходимая для оптимального повышения температуры стали в ковше перед непрерывной разливкой.
Указанный диапазон устанавливают в зависимости от емкости ковша и необходимой величины повышения температуры стали.
Анализ научно-исследовательской и патентной литературы показывает отсутствие совпадения отличительных признаков заявляемого способа с признаками известных технических решений. На основании этого делается вывод о соответствии заявляемого технического решения критерию "изобретательский уровень".
Ниже дан вариант осуществления изобретения, не исключающий другие варианты в пределах формулы изобретения.
Способ обработки стали в ковше осуществляют следующим образом.
Пример. После выпуска из конвертера стали химического состава, мас.%: C= 0,02-0,30; Si=0,02-1,0; Mn=0,10-2,0; Al2O3=0,02-0,10 в ковш соответствующей емкости последний доставляют на установку доводки металла (УМД). На УМД подают в ковш алюминий в виде алюминиевой проволоки диаметром 8-12 мм со скоростью 5-10 м/с с одновременной продувкой стали кислородом сверху через погружную фурму. После продувки кислородом сталь в ковше продувают нейтральным газом, например, аргоном с расходом 0,3-2,0 м3/мин•т стали.
Глубину погружения сопла фурмы изменяют и устанавливают по зависимости
H=K•V•F•q/T,
где H - глубина погружения сопла фурмы, м;
V - объем стали в ковше, м3;
F - площадь зеркала стали в ковше, м2;
Q - расход кислорода, м3/мин•т стали;
q - расход алюминиевой проволоки, кг/т стали;
T - температура стали в ковше в начале обработки, oC;
K - эмпирический коэффициент, учитывающий физико-химические закономерности окисления алюминия, равный 6-375, т2•мин•oC/м7•кг.
H=K•V•F•q/T,
где H - глубина погружения сопла фурмы, м;
V - объем стали в ковше, м3;
F - площадь зеркала стали в ковше, м2;
Q - расход кислорода, м3/мин•т стали;
q - расход алюминиевой проволоки, кг/т стали;
T - температура стали в ковше в начале обработки, oC;
K - эмпирический коэффициент, учитывающий физико-химические закономерности окисления алюминия, равный 6-375, т2•мин•oC/м7•кг.
Вследствие указанных параметров погружения сопла фурмы под уровень зеркала металла в ковше обеспечиваются необходимые кинетические условия протекания процесса окисления алюминия и выделения тепла, при этом оба реагента одновременно подаются и взаимодействуют в одном и том же локальном участке в объеме ковша.
В таблице приведены примеры осуществления способа с различными технологическими параметрами.
В первом и пятом примерах не обеспечивается необходимый нагрев стали в ковше после ее обработки кислородом и алюминием вследствие малой глубины погружения сопла фурмы под уровень зеркала металла в ковше.
В оптимальных примерах 2-4 вследствие необходимых пределов погружения сопла фурмы под зеркало металла обеспечивается повышение температуры стали в ковше, достаточного для непрерывной разливки стали.
Применение изобретения позволяет повысить производительность и эффективность нагрева стали в ковше на 15-20%.
Claims (1)
- Способ обработки стали в ковше, включающий подачу в ковш алюминия в виде проволоки с одновременной продувкой металла в ковше кислородом сверху через погружную фурму, а также изменение глубины погружения сопла фурмы, отличающийся тем, что глубину погружения сопла фурмы изменяют и устанавливают по зависимости
H = K • V • F • Q • q/T,
где H - глубина погружения сопла фурмы, м;
V - объем стали в ковше, м3;
F - площадь зеркала стали в ковше, м2;
Q - расход кислорода, м3/мин • т стали;
q - расход алюминиевой проволоки, кг/т стали;
T - температура стали в ковше в начале обработки, oC;
K - эмпирический коэффициент, учитывающий физико-химические закономерности окисления алюминия, равный 6 - 375, т2 • мин • oC/м7 • кг.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU99114921A RU2154677C1 (ru) | 1999-07-07 | 1999-07-07 | Способ обработки стали в ковше |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU99114921A RU2154677C1 (ru) | 1999-07-07 | 1999-07-07 | Способ обработки стали в ковше |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2154677C1 true RU2154677C1 (ru) | 2000-08-20 |
Family
ID=20222460
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU99114921A RU2154677C1 (ru) | 1999-07-07 | 1999-07-07 | Способ обработки стали в ковше |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2154677C1 (ru) |
-
1999
- 1999-07-07 RU RU99114921A patent/RU2154677C1/ru active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2154677C1 (ru) | Способ обработки стали в ковше | |
CN1046764C (zh) | 含Cr钢水的脱碳精炼方法 | |
RU2154678C1 (ru) | Способ обработки стали в ковше | |
RU2219249C1 (ru) | Способ внепечной обработки стали в ковше | |
JP2001516397A (ja) | 溶融銑鉄を電気炉に充填して鋼を製造する方法 | |
RU2233339C1 (ru) | Способ производства стали | |
RU2084543C1 (ru) | Способ обработки в ковше металла, выпускаемого из сталеплавильного агрегата | |
RU1803461C (ru) | Износостойкий чугун | |
RU2110584C1 (ru) | Способ химического подогрева стали в ковше | |
Brachet et al. | Metallurgical comparison of various production routes for low and ultra-low carbon steels | |
JPS63143216A (ja) | 極低炭素・低窒素鋼の溶製方法 | |
RU2142017C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
JPS6050108A (ja) | 複合精錬炉による極低炭素鋼溶製法 | |
RU2092576C1 (ru) | Способ обработки стали в ковше | |
RU2203963C2 (ru) | Способ обработки стали | |
RU2138563C1 (ru) | Способ обработки стали в ковше | |
JPH01268815A (ja) | 溶鋼の真空脱ガス処理方法 | |
SU954439A1 (ru) | Способ внепечной обработки жидкого металла | |
RU2186126C2 (ru) | Способ химического нагрева стали | |
SU901298A1 (ru) | Способ обезуглероживани нержавеющих сталей | |
JPH11293329A (ja) | 清浄性に優れた極低炭素Siキルド鋼の製造方法 | |
RU2110585C1 (ru) | Способ легирования в ковше малоуглеродистой стали ферромарганцем | |
JP2000119730A (ja) | 溶鋼の減圧精錬方法 | |
RU2032749C1 (ru) | Способ производства низкоуглеродистой стали | |
JPH062896B2 (ja) | 希土類金属による溶鋼の脱窒法 |