RU2148671C1 - Nickel-aluminum-base intermetallic alloy - Google Patents
Nickel-aluminum-base intermetallic alloy Download PDFInfo
- Publication number
- RU2148671C1 RU2148671C1 RU96124081A RU96124081A RU2148671C1 RU 2148671 C1 RU2148671 C1 RU 2148671C1 RU 96124081 A RU96124081 A RU 96124081A RU 96124081 A RU96124081 A RU 96124081A RU 2148671 C1 RU2148671 C1 RU 2148671C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- chromium
- mpa
- tantalum
- alloy according
- alloy
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/057—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being less 10%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C32/00—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к интерметаллическому сплаву на основе никель-алюминия, который содержит бинарную фазу NiAl. Далее изобретение относится к применению интерметаллического сплава на основе никель-алюминия. The invention relates to an intermetallic alloy based on nickel-aluminum, which contains a binary phase NiAl. The invention further relates to the use of an intermetallic alloy based on nickel-aluminum.
Такой интерметаллический сплав на основе никель-алюминия следует из статьи "NiAl Alloys for High Temperature Structural Applications", Journal of Metals, март 1991, стр. 44 и т.д. Such an intermetallic alloy based on nickel-aluminum follows from the article "NiAl Alloys for High Temperature Structural Applications", Journal of Metals, March 1991, p. 44, etc.
В DE-AS 18 12 144 описан способ изготовления высокопрочного никель-алюминиевого материала с хорошей стойкостью к окислению. В этом способе порошок никеля и порошок алюминия смешивают и затем прессуют и подвергают холодной деформации, так что получается самонесущее и взаимосвязанное формованное изделие с волокнистой или ламинарной структурой. Доля никеля лежит минимум при 80% и доля алюминия максимум при 20%. Взаимосвязанное изделие после этого последовательно подвергают горячей деформации при соответственно повышенных температурах. Наряду с твердым раствором алюминия в никеле при этом дополнительно возникает прежде всего соединение Ni3Al. Этот твердый раствор, а также соединение Ni3Al могут быть обнаружены с помощью рентгеновского анализа. В какой мере способом могут получаться другие соединения между никелем и алюминием, из этой выложенной заявки не следует.DE-AS 18 12 144 describes a method for manufacturing a high-strength nickel-aluminum material with good oxidation resistance. In this method, nickel powder and aluminum powder are mixed and then pressed and subjected to cold deformation, so that a self-supporting and interconnected molded product with a fibrous or laminar structure is obtained. The nickel content lies at a minimum at 80% and the aluminum fraction at a maximum at 20%. The interconnected product is then subsequently subjected to hot deformation at correspondingly elevated temperatures. Along with a solid solution of aluminum in nickel, in addition, first of all, the compound Ni 3 Al arises. This solid solution as well as the Ni 3 Al compound can be detected by x-ray analysis. To what extent other compounds between nickel and aluminum can be obtained by the method, this application does not follow.
В основе изобретения лежит задача улучшения термомеханических характеристик никель-алюминиевого сплава. К ним относятся прежде всего термостойкость, сопротивление окислению и стойкость к тепловому удару. Другая задача изобретения состоит в указании применения такого улучшенного никель-алюминиевого сплава. The invention is based on the task of improving the thermomechanical characteristics of a nickel-aluminum alloy. These include primarily heat resistance, oxidation resistance and resistance to heat shock. Another object of the invention is to indicate the use of such an improved nickel-aluminum alloy.
Для решения этой задачи указан интерметаллический сплав на основе никель-алюминия, который преобладающе содержит бинарную фазу NIAI, а также дополнительно хром и тантал, причем хром и тантал содержатся с общей долей до 12 ат.% и который по выбору содержит дополнительно по меньшей мере один элемент из группы железо, молибден, вольфрам, ниобий и гафний соответственно с долей до 1 ат.%, в общей сложности однако не больше, чем 3 ат.%. To solve this problem, an intermetallic alloy based on nickel-aluminum is indicated, which predominantly contains the NIAI binary phase, as well as additionally chromium and tantalum, moreover, chromium and tantalum are contained with a total fraction of up to 12 at.% And which optionally contains at least one an element from the group iron, molybdenum, tungsten, niobium and hafnium, respectively, with a fraction of up to 1 at.%, in total, however, no more than 3 at.%.
Доля бинарной фазы NiAl лежит предпочтительно между 70 до 95 ат.%, в частности между 85 и 90 ат.%. Предпочтительные диапазоны содержания для тантала или соответственно хрома лежат при 0,3 до 3,8 ат.% или соответственно 1,0 до 9,0 ат.%. Внутри этих диапазонов предпочтительно применяют 0,3 до 0,9 ат. % тантала и 1,0 до 3,0 ат.% хрома или соответственно 1,7 до 3,0 ат.% тантала и 6,0 до 9,0 ат.% хрома. The proportion of the binary phase NiAl preferably lies between 70 to 95 at.%, In particular between 85 and 90 at.%. Preferred ranges for tantalum or chromium respectively lie at 0.3 to 3.8 at.% Or 1.0 to 9.0 at.%, Respectively. Within these ranges, preferably 0.3 to 0.9 at. % tantalum and 1.0 to 3.0 atomic percent of chromium, or 1.7 to 3.0 atomic percent of tantalum and 6.0 to 9.0 atomic percent of chromium, respectively.
Соотношение тантала к хрому при этом составляет предпочтительно 1: 3 или меньше. При подобном соотношении концентрация замещающих элементов в NiAl достигает максимума. За счет добавки тантала и хрома в интерметаллическом сплаве на основе никель-алюминия на границах зерен двоичной фазы NiAl появляются осаждения грубой множественной фазы Лавеса (Laves-Phase), в которой могут участвовать элементы Ni, Al, Cr и Ta. К тому же внутри зерен NiAl есть осаждения мелкозернистой фазы Лавеса и α- хрома. При этом предпочитают, чтобы структура состояла из 5 до 11 объем. % фазы Лавеса, 3 до 10 об.% осаждений в NiAl, а также остатка из NiAl. Особенно предпочтительной оказалась структура, которая содержит порядка 11 об.% фазы Лавеса на границах зерен и порядка 10 об.% осаждений в NiAl, а также NiAl в качестве остатка. The ratio of tantalum to chromium is preferably 1: 3 or less. With a similar ratio, the concentration of substituting elements in NiAl reaches a maximum. Due to the addition of tantalum and chromium in the nickel-aluminum-based intermetallic alloy at the grain boundaries of the binary phase NiAl, deposition of the coarse multiple Laves phase (Laves-Phase), in which the elements Ni, Al, Cr, and Ta take place, appears. In addition, within the NiAl grains there are depositions of the fine-grained Laves phase and α-chromium. It is preferred that the structure consisted of 5 to 11 volume. % Laves phase, 3 to 10 vol.% precipitation in NiAl, as well as the residue from NiAl. Particularly preferred was a structure that contains about 11 vol.% The Laves phase at the grain boundaries and about 10 vol.% Deposition in NiAl, as well as NiAl as a residue.
Дальнейшее улучшение определенных характеристик получается, если в сплаве дополнительно содержится по меньшей мере один элемент из группы железо, молибден, вольфрам и гафний в количестве соответственно до 1 ат.%, в общей сложности, однако, не больше 3 ат.%. Сплав, кроме того, может содержать остаточные элементы, как кислород, азот и серу, а также обусловленные изготовлением загрязнения. Further improvement of certain characteristics is obtained if the alloy additionally contains at least one element from the group of iron, molybdenum, tungsten and hafnium, respectively, in an amount up to 1 at.%, In total, however, no more than 3 at.%. The alloy, in addition, may contain residual elements such as oxygen, nitrogen and sulfur, as well as contamination caused by the manufacture.
Путем добавки тантала и хрома в указанных диапазонах содержания образуются уже упомянутые грубые или соответственно мелкозернистые множественные фазы Лавеса и α-хром. Эти осаждения, как правило, можно найти на клиновых точках (граничные точки соприкосновения зерен) различных NiAl-зерен. Более высокие, чем указанные количества легирующих элементов тантала или соответственно хрома, могут приводить к тому, что количество осаждений нежелательным образом увеличивается. При слишком сильном увеличении объемной доли фазы Лавеса возникает ячеистая структура, в которой фаза Лавеса берет на себя функцию матрицы. Слишком большая доля фазы Лавеса в структуре делает интерметаллический сплав хрупким и плохо обрабатываемым. By adding tantalum and chromium in the indicated ranges of contents, the already mentioned coarse or, respectively, fine-grained multiple phases of Laves and α-chromium are formed. As a rule, these depositions can be found at the wedge points (boundary points of contact between grains) of various NiAl grains. Higher than the indicated amounts of alloying elements of tantalum or chromium, respectively, can lead to the fact that the amount of deposition is undesirably increased. If the volume fraction of the Laves phase is increased too much, a cellular structure arises in which the Laves phase assumes the matrix function. Too large a fraction of the Laves phase in the structure makes the intermetallic alloy brittle and poorly machined.
За счет добавки одного или нескольких элементов из группы железо, молибден, вольфрам, ниобий и гафний соответственно до 1 ат. %, в общей сложности однако не больше 3 ат.%, может быть достигнуто повышение прочности при кратковременной нагрузке. Однако уменьшается устойчивость против ползучести. За счет добавки гафния после первой коррозии обуславливается улучшенное сцепление окисного слоя. Due to the addition of one or more elements from the group of iron, molybdenum, tungsten, niobium and hafnium, respectively, up to 1 at. %, in total, however, not more than 3 at.%, an increase in strength with a short-term load can be achieved. However, creep resistance decreases. Due to the addition of hafnium after the first corrosion, improved adhesion of the oxide layer is determined.
Направленная на применение сплава задача решается согласно изобретению за счет того, что со сплавом на основе NiAl изготавливают детали газовой турбины, в частности, подвергающиеся высокотемпературной нагрузке детали, как лопатки газовых турбин. Изготовленная из основного сплава деталь газовой турбины, в частности лопатка турбины, вследствие высокого сопротивления окислению является особенно пригодной для длительного использования при высоких температурах, например выше 1100oC, в частности при 1350oC. В зависимости от требований в случае такой детали в противоположность к суперсплавам можно отказаться от дополнительного покрытия защитными слоями. Изготовленная таким образом, состоящая из единого сплава без дополнительно наносимых слоев лопатка турбины является изготавливаемой существенно проще и по сравнению с состоящими из нескольких слоев лопатками турбины является свободной от проблематики соединения между отдельными слоями.The problem of using the alloy is solved according to the invention due to the fact that with the NiAl-based alloy parts of a gas turbine are manufactured, in particular parts subjected to high temperature loading, such as gas turbine blades. A component of a gas turbine made of a base alloy, in particular a turbine blade, is particularly suitable for prolonged use at high temperatures, for example above 1100 o C, in particular at 1350 o C, due to its high oxidation resistance. Depending on the requirements, in the case of such a part, in contrast to superalloys, additional coating with protective layers can be dispensed with. A turbine blade made in this way, consisting of a single alloy without additionally applied layers, is made much simpler and, compared to turbine blades consisting of several layers, is free from the problems of connecting between the individual layers.
Интерметаллический сплав на основе никель-алюминия в общем является пригодным также в качестве материала для изготовления предметов, которые должны обладать высокой прочностью, высокой теплостойкостью, хорошей вязкостью, хорошим сопротивлением к окислению и хорошей стойкостью против теплового удара. При этом прочность лежит с 0,2%-ным пределом прочности при растяжении при комнатной температуре выше 600 МПа. Термостойкость с 0,2%-ным пределом прочности при растяжении лежит выше 200 МПа при 800oC и выше 90 МПа при 1000oC. Вязкость составляет по меньшей мере 7 МПа/м и сопротивление окислению лежит по порядку величины 5•10-14 г2см-4 с.Nickel-aluminum-based intermetallic alloys are also generally suitable as materials for the manufacture of objects which must have high strength, high heat resistance, good toughness, good oxidation resistance and good heat shock resistance. Moreover, the strength lies with a 0.2% tensile strength at room temperature above 600 MPa. Heat resistance with a 0.2% tensile strength lies above 200 MPa at 800 o C and above 90 MPa at 1000 o C. The viscosity is at least 7 MPa / m and the oxidation resistance is in the order of magnitude 5 • 10 -14 g 2 cm -4 s.
С помощью следующих примеров интерметаллический сплав на основе никель-алюминия поясняется более подробно. Using the following examples, the nickel-aluminum based intermetallic alloy is explained in more detail.
Состав (в ат.%) исследованных сплавов приведен в следующей таблице 1. The composition (in at.%) Of the investigated alloys is shown in the following table 1.
Выполнение структуры, то есть размер зерен, распределение осаждений и величина осаждений сильно зависят от процесса изготовления. Путем термодинамических обработок, профильного прессования (SP) или использования пути изготовления с помощью порошковой металлургии (РМ) распределение частиц фаз Лавеса гомогенизируется. The performance of the structure, that is, the grain size, the distribution of the deposition and the amount of deposition are highly dependent on the manufacturing process. By thermodynamic treatments, profile pressing (SP) or using the manufacturing process using powder metallurgy (PM), the distribution of the particles of the Laves phases is homogenized.
Также и механические свойства сплавов являются сильно зависящими от выбранного процесса изготовления. Прослеживаются следующие пути изготовления для этих сплавов:
- направленное затвердевание как возможность получения структуры с малыми дефектами за счет технологии литья. Параметры процесса соответствуют таковым для суперсплавов (сравни U. Paul, VDI-Fortschrittbericht Nr. 264, издательство VDI),
- порошковая металлургия: путем распыления в инертном газе через сопла и последующего горячего изостатического прессования при 1250oC,
- профильное прессование для гомогенизации структуры и регулирования определенных размеров диаметров зерен при 1250oC,
- горячее прессование при многоосном состоянии напряжения и 1100oC.Also, the mechanical properties of the alloys are highly dependent on the selected manufacturing process. The following manufacturing paths for these alloys are traced:
- directional solidification as an opportunity to obtain a structure with small defects due to casting technology. The process parameters correspond to those for superalloys (cf. U. Paul, VDI-Fortschrittbericht Nr. 264, VDI publishing house),
- powder metallurgy: by spraying in an inert gas through nozzles and subsequent hot isostatic pressing at 1250 o C,
- profile pressing for homogenizing the structure and regulating certain sizes of grain diameters at 1250 o C,
- hot pressing with a multiaxial state of stress and 1100 o C.
Направленно-отвержденные пробы имеют однозначно более высокую прочность, в то время как материал, полученный профильным прессованием, имеет уменьшенную или очень малую прочность. В следующей таблице 2 представлен 0,2%-ный предел прочности при растяжении при испытании давлением для различных сплавов, а также для NIAI. Directionally cured samples have an uniquely higher strength, while material obtained by profile pressing has reduced or very low strength. The following table 2 presents a 0.2% tensile strength during pressure testing for various alloys, as well as for NIAI.
Сопротивление ползучей деформации (в МПа) исследованных сплавов в испытании давлением (вторичная стационарная стойкость к ползучей деформации в качестве функции скорости растяжения [в 1/с] при 1000oC и 1100oC представлены в таблице 3.The creep strain resistance (in MPa) of the investigated alloys in a pressure test (secondary stationary resistance to creep strain as a function of tensile speed [in 1 / s] at 1000 o C and 1100 o C are presented in table 3.
Стойкости этих сплавов к ползучести являются выше, чем стойкости к ползучести сравнимых интерметаллических фаз, например, выше чем стойкость к ползучести бинарных NiAl или соответственно NiAI-Cr-сплавов. The creep resistance of these alloys is higher than the creep resistance of comparable intermetallic phases, for example, higher than the creep resistance of binary NiAl or NiAI-Cr alloys, respectively.
Таблица 4a дает сравнение 0,2%-ного предела прочности при растяжении (в МПа) в испытании давлением обычного суперсплава, бинарного NiAl-сплава и NiAI-Ta-Cr-сплава. Table 4a gives a comparison of a 0.2% tensile strength (in MPa) in a pressure test of a conventional superalloy, a binary NiAl alloy, and a NiAI-Ta-Cr alloy.
Относительно 0,2%-ного предела прочности при растяжении получается превосходство соответствующего изобретению сплава при температурах выше 1000oC.Relative to 0.2% tensile strength, the superiority of the alloy according to the invention is obtained at temperatures above 1000 o C.
Сравнение стационарного сопротивления ползучести при 
Здесь сокращение н.о. означает, что значение не было определено.Comparison of stationary creep resistance at
Here the abbreviation n.o. means the value has not been determined.
По сравнению с обычными суперсплавами NiAl-Ta-Cr-сплав обладает преимуществом, что он также выше 1050oC - 1100oC имеет достаточную прочность. В этом сплаве нет внезапного спада прочности, который может объясняться распадом упрочненной фазы.Compared to conventional superalloys, the NiAl-Ta-Cr alloy has the advantage that it also has sufficient strength above 1050 ° C - 1100 ° C. There is no sudden drop in strength in this alloy, which can be explained by the decomposition of the hardened phase.
Таблица 5 показывает сравнение известных из промышленных данных KIC-значений различных керамик, а также изготовленного методами порошковой металлургии NiAI-Ta-Cr-сплава.Table 5 shows a comparison of known from industrial data K IC- values of various ceramics, as well as NiAI-Ta-Cr alloy manufactured by powder metallurgy methods.
Вязкость интерметаллического сплава на основе NiAl является значительно лучшей, чем измеренные данные для бинарного NiAl и SiC. The viscosity of the NiAl-based intermetallic alloy is significantly better than the measured data for binary NiAl and SiC.
Сплав обладает хорошим сопротивлением окислению порядка величины 5•10-14 г2см-4с, которое является, таким образом, равным или даже лучше, чем сопротивление окислению бинарного NiAl. В противоположность суперсплаву, таким образом, при высоких температурах не нужны никакие защитные слои, например, из керамического материала. За счет этого отпадает проблематика соединения между керамическими и металлическими компонентами.The alloy has good oxidation resistance of the order of 5 · 10 -14 g 2 cm -4 s, which is, therefore, equal to or even better than the oxidation resistance of binary NiAl. In contrast to the superalloy, thus, at high temperatures no protective layers are needed, for example, of a ceramic material. Due to this, the connection between ceramic and metal components disappears.
Имеет место также достаточная стойкость к тепловому удару. При 1350oC сплавом достигаются 500 температурных циклов без повреждения материала.Sufficient resistance to thermal shock also occurs. At 1350 o C alloy 500 temperature cycles are achieved without damage to the material.
Claims (11)
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4417936A DE4417936C1 (en) | 1994-05-21 | 1994-05-21 | Nickel aluminum alloy |
| DEP4417936.7 | 1994-05-21 | ||
| PCT/EP1995/001921 WO1995032314A1 (en) | 1994-05-21 | 1995-05-19 | Nickel-aluminium intermetallic basis alloy |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU96124081A RU96124081A (en) | 1999-02-10 |
| RU2148671C1 true RU2148671C1 (en) | 2000-05-10 |
Family
ID=6518734
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU96124081A RU2148671C1 (en) | 1994-05-21 | 1995-05-19 | Nickel-aluminum-base intermetallic alloy |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0760869B1 (en) |
| JP (1) | JPH10500453A (en) |
| KR (1) | KR100359187B1 (en) |
| CN (1) | CN1044493C (en) |
| CZ (1) | CZ342696A3 (en) |
| DE (2) | DE4417936C1 (en) |
| RU (1) | RU2148671C1 (en) |
| WO (1) | WO1995032314A1 (en) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE521471C2 (en) * | 2001-03-27 | 2003-11-04 | Koncentra Holding Ab | Piston ring and coating on a piston ring comprising a composite material of a ceramic and an intermetallic compound |
| CN100422369C (en) * | 2006-12-13 | 2008-10-01 | 北京航空航天大学 | Ti-modified NiAl-Cr(Mo) polyphase eutectic intermetallic compound |
| BR102013019686B1 (en) | 2013-08-01 | 2020-11-03 | Mahle Metal Leve S/A | piston ring and its manufacturing process |
| CN104073688B (en) * | 2014-06-19 | 2016-08-17 | 湖南科技大学 | A kind of NiAl-2.5Ta-7.5Cr alloy is as the application of self-lubricating abrasion-proof material under caustic corrosion operating mode |
| CN104294328B (en) * | 2014-10-23 | 2017-02-01 | 上海应用技术学院 | Nickel-molybdenum-aluminum-rare earth coating and preparation method thereof |
| DE102017109156A1 (en) | 2016-04-28 | 2017-11-02 | Hochschule Flensburg | High-temperature resistant material and its production |
| CN115595486B (en) * | 2022-10-14 | 2024-03-22 | 中国科学院金属研究所 | Wear-resistant cutting coating for blade tips of high-temperature turbine blades and preparation method and application thereof |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1812144C3 (en) * | 1967-12-06 | 1974-04-18 | Cabot Corp., Boston, Mass. (V.St.A.) | Process for the production of a high-strength nickel-aluminum material |
| US5116691A (en) * | 1991-03-04 | 1992-05-26 | General Electric Company | Ductility microalloyed NiAl intermetallic compounds |
-
1994
- 1994-05-21 DE DE4417936A patent/DE4417936C1/en not_active Expired - Fee Related
-
1995
- 1995-05-19 CZ CZ963426A patent/CZ342696A3/en unknown
- 1995-05-19 EP EP95920844A patent/EP0760869B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-05-19 WO PCT/EP1995/001921 patent/WO1995032314A1/en not_active Application Discontinuation
- 1995-05-19 RU RU96124081A patent/RU2148671C1/en active
- 1995-05-19 DE DE59509221T patent/DE59509221D1/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-05-19 CN CN95193622A patent/CN1044493C/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-05-19 KR KR1019960706538A patent/KR100359187B1/en not_active IP Right Cessation
- 1995-05-19 JP JP7530056A patent/JPH10500453A/en not_active Ceased
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR970703438A (en) | 1997-07-03 |
| CZ342696A3 (en) | 1997-08-13 |
| JPH10500453A (en) | 1998-01-13 |
| DE4417936C1 (en) | 1995-12-07 |
| CN1044493C (en) | 1999-08-04 |
| EP0760869A1 (en) | 1997-03-12 |
| KR100359187B1 (en) | 2003-01-24 |
| DE59509221D1 (en) | 2001-05-31 |
| WO1995032314A1 (en) | 1995-11-30 |
| EP0760869B1 (en) | 2001-04-25 |
| CN1150826A (en) | 1997-05-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Günen | Properties and high temperature dry sliding wear behavior of boronized Inconel 718 | |
| Bewlay et al. | Refractory metal-intermetallic in-situ composites for aircraft engines | |
| US5154885A (en) | Highly corrosion and/or oxidation-resistant protective coating containing rhenium | |
| Machon et al. | Deformation behaviour of Al-containing C14 Laves phase alloys | |
| EP0433072A1 (en) | Oxidation resistant low expansion superalloys | |
| US5637816A (en) | Metal matrix composite of an iron aluminide and ceramic particles and method thereof | |
| EP0804627A1 (en) | Oxidation resistant molybdenum alloy | |
| US5268238A (en) | Highly corrosion and/or oxidation-resistant protective coating containing rhenium applied to gas turbine component surface and method thereof | |
| US6793706B1 (en) | Oxidation resistant and low coefficient of thermal expansion NiAl-CoCrAlY alloy | |
| JP3875973B2 (en) | Protective coating | |
| SE520617C2 (en) | Ferritic stainless steel, foil made of steel, use of steel and foil, and method of making steel | |
| RU2148671C1 (en) | Nickel-aluminum-base intermetallic alloy | |
| US5296056A (en) | Titanium aluminide alloys | |
| US3839024A (en) | Wear and corrosion resistant alloy | |
| US5935349A (en) | Intermetallic nickel-aluminum base alloy and material formed of the alloy | |
| WO1987001395A1 (en) | Nickel-base cast alloy for high-temperature forging die | |
| Titran et al. | High temperature properties of equialomic FeAl with ternary additions | |
| US2860970A (en) | Metal alloy | |
| US3617397A (en) | Cast nickel-base alloy | |
| JP3067416B2 (en) | Ni-based alloy powder for manufacturing high temperature heat resistant parts | |
| US2842439A (en) | High strength alloy for use at elevated temperatures | |
| JPS61183439A (en) | Wear resistant sintered hard alloy having superior oxidation resistance | |
| US3655462A (en) | Cast nickel-base alloy | |
| WO1998014625A1 (en) | Nickel-base alloy and article manufactured thereof | |
| EP0347614B1 (en) | Ruthenium bearing iron base high temperature structural alloys |