RU2148049C1 - Spinel-periclase-carbonic refractory material - Google Patents
Spinel-periclase-carbonic refractory material Download PDFInfo
- Publication number
- RU2148049C1 RU2148049C1 RU97118321/03A RU97118321A RU2148049C1 RU 2148049 C1 RU2148049 C1 RU 2148049C1 RU 97118321/03 A RU97118321/03 A RU 97118321/03A RU 97118321 A RU97118321 A RU 97118321A RU 2148049 C1 RU2148049 C1 RU 2148049C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- periclase
- spinel
- graphite
- carbon
- silicon carbide
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к огнеупорной промышленности, а именно к производству высокостойких магнезиально-углеродистых огнеупоров для футеровки наиболее изнашиваемых участков тепловых агрегатов черной и цветной металлургии, в частности для кислородных конвертеров, установок внепечной обработки стали типа ковш-печь АСЕА-СКФ. The invention relates to the refractory industry, in particular to the production of highly resistant magnesia-carbon refractories for lining the most worn out sections of thermal units of the ferrous and non-ferrous metallurgy, in particular for oxygen converters, out-of-furnace steel processing plants such as the ASEA-SKF ladle furnace.
Известен углеродсодержащий огнеупор, полученный из массы следующего состава, мас.%:
Алюмомагниевая шпинель - 65-75
Периклаз - 15-25
Графит - 10-15
Органическое связующее - 4-7
При этом алюмомагниевая шпинель в виде плавленого материала фр. < 3 мм имеет массовое соотношение MgO и Al2O3 от /33-67/ до /58-42/ и периклаз - в виде смеси спеченного и плавленого материала в соотношении /10:90/:/90:10/ фракции менее 0,063 мм /Патент Российской Федерации N 2040507, кл. 6 C 04 B 35/04, опубл. 27.07.95, Бюл. N 21/.Known carbon-containing refractory obtained from the mass of the following composition, wt.%:
Aluminum Magnesium Spinel - 65-75
Periclase - 15-25
Graphite - 10-15
Organic Binder - 4-7
In this case, aluminum-magnesium spinel in the form of fused material fr. <3 mm has a mass ratio of MgO and Al 2 O 3 from / 33-67 / to / 58-42 / and periclase - in the form of a mixture of sintered and fused material in a ratio of / 10: 90 /: / 90: 10 / fraction less than 0.063 mm / Patent of the Russian Federation N 2040507, cl. 6 C 04
Недостатком известного технического решения является низкая шлакоустойчивость огнеупора из-за невысокого уплотнения и спекания керамических его фаз при температурах службы, обусловленные в свою очередь малой активностью шпинели, полученной плавкой на "блок", к спеканию и небольшим ее линейным расширением в пределах 3-4% в интервале температур 900-1300oC.A disadvantage of the known technical solution is the low slag resistance of the refractory due to the low compaction and sintering of its ceramic phases at service temperatures, due in turn to the low activity of the spinel obtained by melting on the “block”, to sintering and its small linear expansion within 3-4% in the temperature range 900-1300 o C.
Устойчивость к окислению такого огнеупора недостаточна и при формировании рабочей обезуглероженной зоны, характеризующейся пористой структурой, последняя в результате капилл ярной пропитки насыщается из плавильного пространства железисто-силикатными расплавами шлака, которые интенсивно взаимодействуют с периклазом керамической связки огнеупоров с образованием легкоплавких соединений. Огнеупорность рабочей зоны огнеупора снижается и она легко смывается вместе с керамическими зернами алюмомагниевой шпинели под эрозионным воздействием шлакометаллического расплава. The oxidation stability of such a refractory is also insufficient when forming a working decarburized zone characterized by a porous structure; as a result of capillary impregnation, the latter is saturated from the melting space with iron-silicate slag melts, which intensively interact with periclase of the ceramic binder of refractories with the formation of low-melting compounds. The refractoriness of the working zone of the refractory is reduced and it is easily washed off together with ceramic grains of aluminum-magnesium spinel under the erosive influence of slag-metal melt.
Наиболее близким по составу к предлагаемому магнезиально-углеродистому огнеупору является шпинельно-периклазоуглеродистый огнеупор, изготовленный из массы следующего состава, мас.%:
Плавленая алюмомагниевая шпинель фр. < 3 мм, закристаллизованная при эвтектической температуре с нестехиометрией по кислороду - 42 - 75
Периклазсодержащий компонент - 15 - 40
Углеродсодержащий материал - 10 -18
Органическое связующее - 4 - 8
При этом периклазсодержащий компонент в виде фракций 1-0 мм и < 0,063 мм имеет массовое соотношение /0:100/ - /50:50/ /Патент Российской Федерации N 2068823, кл. C 04 B 35/04, опубл. 10.11.96, Бюл. N 31/.The closest in composition to the proposed magnesia-carbon refractory is spinel-periclase-carbon refractory, made from a mass of the following composition, wt.%:
Fused aluminum-magnesium spinel fr. <3 mm, crystallized at eutectic temperature with non-stoichiometry for oxygen - 42 - 75
Periclase-containing component - 15 - 40
Carbon-containing material - 10-18
Organic Binder - 4 - 8
Moreover, the periclase-containing component in the form of fractions of 1-0 mm and <0.063 mm has a mass ratio of / 0: 100 / - / 50: 50 / / Patent of the Russian Federation N 2068823, cl. C 04
Указанная алюмомагниевая шпинель характеризуется чрезвычайно дефектной структурой, что предопределяет ее активное спекание при температурах выше 1400oC. Кроме того, ее линейное расширение в интервале температур 900-1300oC составляет 6-8%. Большая активность к спеканию и более высокое линейное расширение такой шпинели, полученной при "сливе" в изложницы с охлаждением расплава при заданном температурном режиме в сравнении со шпинелью, полученной плавкой на "блок", предопределяет более высокие термопрочностные свойства углеродсодержащих огнеупоров, изготовленных на ее основе.The specified aluminum-magnesium spinel is characterized by an extremely defective structure, which determines its active sintering at temperatures above 1400 o C. In addition, its linear expansion in the temperature range 900-1300 o C is 6-8%. The greater sintering activity and higher linear expansion of such a spinel obtained by “draining” into molds with melt cooling at a given temperature in comparison with spinel obtained by melting on a “block” predetermines higher thermal strength properties of carbon-containing refractories made on its basis .
Недостатком известного технического решения является недостаточно высокая шлакоустойчивость углеродсодержащего огнеупора к воздействию шлаков высокоосновного характера в усложнившихся условиях их службы, обусловленных интенсификацией плавки кислородом и внедрением внепечной обработки стали, связанной с повышением температуры металла. A disadvantage of the known technical solution is the insufficiently high slag resistance of the carbon-containing refractory to the effects of highly basic slags in the complicated conditions of their service, due to the intensification of oxygen smelting and the introduction of out-of-furnace steel processing associated with an increase in the temperature of the metal.
При указанном соотношении компонентов в массе углеродсодержащего огнеупора керамическая связка, в основном, формируемая тонкодисперсным периклазом, после выгорания углерода, недостаточно развита и характеризуется высокой пористостью. Последнее обусловлено тем, что уплотнение огнеупора за счет объемного расширения зернистой составляющей шпинели приводит к плотным контактам между зернами и образованию жесткого каркаса, не уплотняющего межзеренную керамическую связку из тонкодисперсного периклаза. При высоких температурах наряду с процессом взаимодействия шпинельной и периклазовой фаз интенсифицируется процесс спекания периклаза, сопровождающийся отрывом керамической связки с поверхности зерен шпинели. В результате этого канальная пористость сформированной зоны повышается и она интенсивно насыщается железисто-силикатными расплавами шлака. При последующем растворении в шлаке периклазовой керамической связки, армирующей зернистую шпинель, последняя легко вымывается под эрозионным воздействием шлакометаллического расплава, не реализуя в полной мере всех ценных характеристик, заложенных в алюмомагниевую шпинель предысторией ее получения. At the indicated ratio of components in the mass of carbon-containing refractory, the ceramic bond, mainly formed by fine periclase, after carbon burnout, is not sufficiently developed and is characterized by high porosity. The latter is due to the fact that the seal of the refractory due to the volume expansion of the granular component of the spinel leads to tight contacts between the grains and the formation of a rigid skeleton that does not seal the intergranular ceramic bundle of finely divided periclase. At high temperatures, along with the interaction of the spinel and periclase phases, the process of sintering of periclase is intensified, accompanied by the separation of the ceramic bond from the surface of the spinel grains. As a result of this, the channel porosity of the formed zone increases and it is intensively saturated with ferruginous silicate slag melts. When the periclase ceramic binder reinforcing granular spinel is subsequently dissolved in the slag, the latter is easily washed out under the erosive influence of the slag metal melt, without fully realizing all the valuable characteristics incorporated in the aluminum-magnesium spinel with the history of its preparation.
Техническим результатом предлагаемого изобретения является повышение износоустойчивости огнеупоров шпинельно-периклазоуглеродистого составов к шлакам основного характера /> 2,5/ за счет повышения их термоустойчивости к окислению, а также снижения канальной пористости и газопроницаемости, и обусловленные формированием в процессе эксплуатации в рабочей зоне огнеупора при высоких температурах плотной и прочной структуры на углеродисто-керамической связке. The technical result of the invention is to increase the wear resistance of spinel-periclase-carbon compounds to slags of the main nature /> 2.5 / by increasing their heat resistance to oxidation, as well as reducing channel porosity and gas permeability, and due to the formation of refractory materials during operation in the working zone at high temperatures of a dense and strong structure on a carbon-ceramic bond.
Для достижения указанного технического результата шпинельно-периклазоуглеродистый огнеупор, полученный из массы, включающей зернистую плавленую алюмомагниевую шпинель, закристаллизованную при эвтектической температуре с нестехиометрией по кислороду фр. < 3 мм, мелкозернистый периклаз фр. < 1 мм, тонкодисперсный периклаз фр. < 0,063 мм, углеродсодержащий материал, органическое связующее, дополнительно содержит антиокислительную карбидкремниевую добавку - силицированный графит или его отходы при механической и термической обработке изделий на его основе, при следующем соотношении компонентов, мас.%:
Алюмомагниевый шпинельсодержащий материал с нестехиометрией по кислороду фр. < 3 мм - 42-75
Периклазсодержащий компонент - 15-35
Графит - 4-15
Органическое связующее - 3-6
Карбидкремниевая добавка - 1-5
При этом силицированный графит или его отходы характеризуются следующим содержанием основных компонентов, мас.%:
Свободный углерод - 40-70
Карбид кремния - 25-50
Кремний металлический - 9-17
Как видно в зависимости от заданной технологии получения силицированного графита, содержание в последнем массовых долей свободного углерода и карбида кремния изменяются в довольно широком интервале, при незначительном изменении массовой доли металлического кремния.To achieve the technical result, spinel-periclase-carbon refractory obtained from a mass including fused granular aluminum-magnesium spinel, crystallized at a eutectic temperature with non-stoichiometry according to oxygen fr. <3 mm, fine-grained periclase fr. <1 mm, fine periclase fr. <0,063 mm, a carbon-containing material, an organic binder, additionally contains an antioxidant silicon carbide additive - siliconized graphite or its waste during mechanical and thermal processing of products based on it, in the following ratio of components, wt.%:
Aluminum-magnesium spinel-containing material with non-stoichiometry for oxygen fr. <3 mm - 42-75
Periclase-containing component - 15-35
Graphite - 4-15
Organic Binder - 3-6
Silicon carbide additive - 1-5
While siliconized graphite or its waste is characterized by the following content of the main components, wt.%:
Free carbon - 40-70
Silicon Carbide - 25-50
Silicon Metallic - 9-17
As can be seen, depending on the given technology for producing siliconized graphite, the content in the latter of the mass fractions of free carbon and silicon carbide varies over a rather wide range, with a slight change in the mass fraction of metallic silicon.
Сущность изобретения сводится к следующему. The invention is reduced to the following.
С повышением температуры в условиях службы огнеупоров до 600oC происходит удаление летучих продуктов деструкции связки и превращение связующего полимера в кокс.With increasing temperature in the conditions of service of refractories up to 600 o C, the volatiles of the degradation of the binder are removed and the binder polymer is converted to coke.
Дальнейшее повышение температуры до 900-1000oC приводит к упрочнению коксовой связки, которая связывает между собой зерна периклазового наполнителя, алюмомагниевой шпинели и графита. При этом алюмомагниевая шпинель, выполняя функции антиоксиданта, насыщается кислородом, снижая степень окисления углеродистой связки и графита, температура окисления которых < 700oC. Не окисляется при указанной температуре и свободный углерод силицированного графита, который внедрен в кристаллическую структуру карбида кремния и металлического кремния. Наличие такого структурного каркаса из C, SiCu и Si повышает устойчивость углерода к окислению в температурном интервале 600-1000oC. С повышением температуры до 1000oC в результате увеличения объема шпинели образуется прямая связь между периклазом и шпинелью с их частичным плотным взаимным припеканием, что способствует образованию плотной и прочной структуры шпинельно-периклазоуглеродистых изделий, препятствующей диффузии в них кислорода. При конечной температуре роль шпинели как антиоксиданта снижается, но полностью не утрачивается. Уменьшение термоокисления углеродистых составляющих в температурном интервале 1000-1300oC, в основном достигается за счет окисления кремния силицированного графита. При этом в результате форстеритообразования происходит уплотнение углеродисто-керамической связки и закрытие пор. При более высоких температурах от 1300oC и выше, когда окисление металлического кремния уже заканчивается, начинает окисляться карбид кремния с образованием SiO2 и уменьшение термоокисления углеродистой составляющей будет обусловливаться окислениям карбида кремния. Образующаяся стеклофаза покрывает тонкой пленкой зерна алюмомагниевой шпинели и обеспечивает за счет уменьшения коэффициента поверхностного трения между зернами шпинели их максимально возможную упаковку при излишних объемных изменениях. При этом не происходит, как это характерно для огнеупоров аналогичного состава, но без добавки силицированного графита, отрыва керамической связки от поверхности зерен алюмомагниевой шпинели. Наоборот, в результате муллитообразования в поверхностном слое зерен алюмомагниевой шпинели и форстеритообразования в периклазоуглеродистой связке практически происходит максимальное уплотнение черепка с полным закрытием пор новообразованиями.A further increase in temperature to 900-1000 o C leads to hardening of the coke binder, which binds together the grains of periclase filler, aluminum-magnesium spinel and graphite. In this case, aluminum-magnesium spinel, acting as an antioxidant, is saturated with oxygen, reducing the degree of oxidation of the carbon binder and graphite, the oxidation temperature of which is <700 o C. The free carbon of siliconized graphite, which is embedded in the crystalline structure of silicon carbide and metal silicon, does not oxidize. The presence of such a structural framework of C, SiCu and Si increases the oxidation stability of carbon in the temperature range of 600-1000 o C. With an increase in temperature to 1000 o C as a result of an increase in spinel volume, a direct connection is formed between periclase and spinel with their partial dense mutual baking, which contributes to the formation of a dense and durable structure of spinel-periclase-carbon products, preventing the diffusion of oxygen in them. At a final temperature, the role of spinel as an antioxidant decreases, but is not completely lost. The decrease in the thermal oxidation of the carbon components in the temperature range of 1000-1300 o C, mainly achieved due to the oxidation of silicon silicified graphite. In this case, as a result of forsterite formation, the carbon-ceramic bond is densified and the pores are closed. At higher temperatures from 1300 o C and above, when the oxidation of metallic silicon is already completed, silicon carbide begins to oxidize with the formation of SiO 2 and the decrease in thermal oxidation of the carbon component will be due to oxidation of silicon carbide. The resulting glass phase covers a thin film of grain of aluminum-magnesium spinel and, due to a decrease in the coefficient of surface friction between the spinel grains, provides their maximum possible packaging with excessive volume changes. However, this does not occur, as is typical for refractories of a similar composition, but without the addition of silicified graphite, the separation of the ceramic bond from the surface of the grains of aluminum-magnesium spinel. On the contrary, as a result of mullite formation in the surface layer of aluminomagnesium spinel grains and forsterite formation in the periclase-carbon bond, the shard is almost completely compacted with neoplasms completely closed.
Диффузия кислорода через плотный слой рабочей зоны огнеупора и проникновение шлака прекращается и износ огнеупора в службе обуславливается прежде всего термопрочностными характеристиками рабочего слоя, т.е. его эрозионноустойчивостью. Oxygen diffusion through the dense layer of the working zone of the refractory and the penetration of slag ceases and the wear of the refractory in the service is determined primarily by the thermal strength characteristics of the working layer, i.e. its erosion resistance.
Т. е., в случае шпинельно-периклазоуглеродистых огнеупоров добавка силицированного графита проявляет новое качество, а именно, являясь антиоксидантом, выполняет косвенно функции "смазочного материала" за счет образования жидкой фазы на поверхности зерен наполнителя, что предопределяет меньшую упругость композиции при ее плоских объемных изменениях /рост шпинели/ и возможно большее уплотнение формируемого черепка. That is, in the case of spinel-periclase-carbon refractories, the addition of silicified graphite exhibits a new quality, namely, being an antioxidant, it indirectly performs the function of a “lubricant” due to the formation of a liquid phase on the surface of the filler grains, which determines less elastic composition with its flat bulk changes / spinel growth / and possibly a larger compaction of the formed shard.
Визуальный осмотр шпинельно-периклазоуглеродистых огнеупоров с добавкой силицированного графита после службы в сталеразливочном ковше конвертерного производства стали показал, что их рабочая поверхность была ровной без признаков сколов, трещин и шелушений, а толщина обезуглероженного слоя незначительна и составляла 1-2 мм. Visual inspection of spinel-periclase-carbon refractories with the addition of silicified graphite after serving in the steel pouring ladle of converter steel production showed that their working surface was smooth without signs of chips, cracks and peeling, and the thickness of the decarburized layer was insignificant and amounted to 1-2 mm.
Предлагаемое изобретение реализуется при использовании в качестве шпинели - плавленого алюмомагниевого шпинельсодержащего материала, закристаллизованного при эвтектической температуре с нестехиометрией по кислороду фр. < 3 мм, в качестве периклазового порошка плавленого периклаза, его недоплава /корки/ и спеченного периклаза фр. < 1 мм и < 0,063 мм или смеси порошков плавленого и спеченного периклаза, в качестве углеродсодержащего компонента - графита, графитовой спели /графитсодержащие металлургические отходы/, в качестве органической связки - фенолформальдегидных смол или этиленгликоля совместно с связующим фенольным порошкообразным /СФП/, в качестве карбидкремниевой добавки - силицированного графита или отходов силицированного графита, полученных при механической и термической обработке изделий в процессе их изготовления, а также отходов силицированного графита при производстве карбида кремния. The present invention is realized when using fused aluminomagnesium spinel-containing material crystallized at eutectic temperature with non-stoichiometry of oxygen fr. <3 mm, as periclase powder of fused periclase, its underfusion / crust / and sintered periclase fr. <1 mm and <0.063 mm or a mixture of powders of fused and sintered periclase, as a carbon-containing component - graphite, graphite spell / graphite-containing metallurgical waste /, as an organic binder - phenol-formaldehyde resins or ethylene glycol together with a phenolic powder binder / TFP /, as silicon carbide additives - siliconized graphite or siliconized graphite waste obtained during mechanical and thermal processing of products in the process of their manufacture, as well as siliconized graphite waste and in the production of silicon carbide.
Примеры
Приготовление масс, в т.ч. и массы по прототипу, осуществляли смешением компонентов в соотношениях, указанных в табл. 1, в лабораторном бегунковом смесителе по обычно принятой технологии, предусматривающей подачу части связующего на предварительно перемешанные зернистые порошки с последующим введением оставшегося количества связки в конце замеса после загрузки тонких фракций материалов /тонкомолотый периклаз, графит и СФП/. Отходы силицированного графита фр. < 0,063 мм вводились в массу при приготовлении замеса в виде совместной смеси с тонкомолотым периклазом. Смесь получали смешением тонкомолотого периклаза и задаваемого количества тонкомолотой карбидкремниевой добавки в лабораторной вибромельнице в течение 5 мин. При этом добавка равномерно распределялась в периклазовом порошке. Необходимое содержание SiC в силицированном графите обеспечивалось смешением в задаваемых количествах силицированного графита с 25 и 50% содержанием в них SiC.Examples
Cooking masses, including and the mass of the prototype, was carried out by mixing the components in the ratios indicated in the table. 1, in a laboratory runner-mixer according to the commonly accepted technology, which involves feeding part of the binder to pre-mixed granular powders, followed by introducing the remaining amount of the binder at the end of the batch after loading fine fractions of materials / finely ground periclase, graphite and TFP /. Waste siliconized graphite fr. <0,063 mm were introduced into the mass during the preparation of the batch in the form of a joint mixture with a finely ground periclase. The mixture was obtained by mixing finely ground periclase and the specified amount of finely ground silicon carbide additives in a laboratory vibratory mill for 5 minutes. In this case, the additive was evenly distributed in periclase powder. The required SiC content in siliconized graphite was ensured by mixing in specified amounts of siliconized graphite with 25 and 50% SiC content in them.
Из приготовленных масс на гидравлическом прессе при давлении прессования 100 Н/мм2 формовали образцы и термообрабатывали при 200oC. На термообработанных образцах определяли предел прочности при сжатии при 1400oC в окислительной среде и степень окисляемости, которую оценивали по глубине обезуглероживания образцов после их выдержки в муфельной печи в течение 2 ч при температуре 1400oC. Шлакоустойчивость определяли тигельным методом по глубине разъедания дна тигля после его взаимодействия с высокоосновным конвертерным шлаком следующего химического состава, мас.%: MgO - 2,4, CaO - 64,7, SiO2 - 19,6, Al2O3 - 1,4, Fe2O3 - 3,0, MnO - 5,0, FeO - 4,1, основность 3,3.Samples were formed from the prepared masses on a hydraulic press at a pressing pressure of 100 N / mm 2 and heat-treated at 200 o C. The heat-treated samples were used to determine the compressive strength at 1400 o C in an oxidizing medium and the degree of oxidation, which was evaluated by the depth of decarburization of the samples after they holding in a muffle furnace for 2 hours at a temperature of 1400 o C. Slag resistance was determined by the crucible method by the depth of corrosion of the bottom of the crucible after its interaction with highly basic converter slag of the following chemical composition, wt.%: MgO - 2.4, CaO - 64.7, SiO 2 - 19.6, Al 2 O 3 - 1.4, Fe 2 O 3 - 3.0, MnO - 5.0, FeO - 4.1, basicity 3.3.
Как видно из табл. 2, образцы, полученные из масс предлагаемых составов /2-4 и 7-9/ в сравнении с прототипом, отличаются повышенной шлакоустойчивостью по отношению к шлакам высокоосновного характера /> 2,5/, пониженной окисляемостью и повышенным показателем термопрочности. As can be seen from the table. 2, samples obtained from the masses of the proposed compositions / 2-4 and 7-9 / in comparison with the prototype, are characterized by increased slag resistance in relation to highly basic slags /> 2.5 /, reduced oxidizability and increased thermal strength.
Таким образом, заявляемые шпинельно-периклазоуглеродистые огнеупоры, полученные из предлагаемой массы в предельных значениях ее компонентов, обладают существенными отличиями от прототипа и характеризуются повышенной износоустойчивостью к реагентам высокоосновного шлака /> 2,5/ за счет снижения термоокисления углеродистой составляющей и формирования черепка огнеупора, отличающегося максимальной плотностью и прочностью, в свою очередь, обусловленных применением карбидкремниевой добавки - силицированного графита или его отходов, полученных при термической и механической обработке изделий в процессе их изготовления. Thus, the inventive spinel-periclase-carbon refractories obtained from the proposed mass in the limiting values of its components have significant differences from the prototype and are characterized by increased wear resistance to highly basic slag reagents /> 2.5 / due to the reduction of the thermal oxidation of the carbon component and the formation of the refractory shard, which differs maximum density and strength, in turn, due to the use of silicon carbide additives - siliconized graphite or its waste, semi cited during thermal and mechanical processing of products in the process of their manufacture.
Claims (1)
Алюмомагниевый шпинельсодержащий материал с нестехиометрией по кислороду фракции менее 3 мм - 42 - 75
Периклазсодержащий компонент - 15 - 35
Графит - 4 - 15
Органическое связующее - 4 - 8
Указанная карбидкремниевая добавка - 1 - 5Spinel-periclase-carbon refractory obtained from a mass comprising fused granular aluminum-magnesium spinel crystallized at eutectic temperature with non-stoichiometry in oxygen, fractions less than 3 mm, periclase-containing component in the form of a fraction of 1-0 mm and less than 0.063 mm in a mass ratio (0: 100) - (50:50), graphite and an organic binder, characterized in that the mass additionally contains a silicon carbide additive — siliconized graphite or waste siliconized graphite during its mechanical and thermal processing in percent sse manufacturing products with a content of SiC 25-50% by weight of the following component ratio, wt.%.:
Aluminum-magnesium spinel-containing material with non-stoichiometry for oxygen fractions less than 3 mm - 42 - 75
Periclase-containing component - 15 - 35
Graphite - 4 - 15
Organic Binder - 4 - 8
Specified silicon carbide additive - 1 - 5
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97118321/03A RU2148049C1 (en) | 1997-10-30 | 1997-10-30 | Spinel-periclase-carbonic refractory material |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97118321/03A RU2148049C1 (en) | 1997-10-30 | 1997-10-30 | Spinel-periclase-carbonic refractory material |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU97118321A RU97118321A (en) | 1999-09-10 |
| RU2148049C1 true RU2148049C1 (en) | 2000-04-27 |
Family
ID=20198722
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU97118321/03A RU2148049C1 (en) | 1997-10-30 | 1997-10-30 | Spinel-periclase-carbonic refractory material |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2148049C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2638075C2 (en) * | 2013-05-23 | 2017-12-11 | Рефратехник Холдинг Гмбх | Graphite-containing refractory product, method of its production and its application |
| CN116332660A (en) * | 2023-03-29 | 2023-06-27 | 巩义通达中原耐火技术有限公司 | Periclase-spinel raw material for enhancing kiln coating performance and preparation method thereof |
| CN117362008A (en) * | 2023-10-13 | 2024-01-09 | 郑州金河源耐火材料有限公司 | Periclase-spinel and hollow sphere composite brick and preparation method thereof |
-
1997
- 1997-10-30 RU RU97118321/03A patent/RU2148049C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2638075C2 (en) * | 2013-05-23 | 2017-12-11 | Рефратехник Холдинг Гмбх | Graphite-containing refractory product, method of its production and its application |
| US9862645B2 (en) | 2013-05-23 | 2018-01-09 | Refratechnik Holding Gmbh | Fireproof product containing graphite, method for producing said product, and use of said product |
| CN116332660A (en) * | 2023-03-29 | 2023-06-27 | 巩义通达中原耐火技术有限公司 | Periclase-spinel raw material for enhancing kiln coating performance and preparation method thereof |
| CN116332660B (en) * | 2023-03-29 | 2024-03-12 | 巩义通达中原耐火技术有限公司 | Periclase-spinel raw material for enhancing kiln coating performance and preparation method thereof |
| CN117362008A (en) * | 2023-10-13 | 2024-01-09 | 郑州金河源耐火材料有限公司 | Periclase-spinel and hollow sphere composite brick and preparation method thereof |
| CN117362008B (en) * | 2023-10-13 | 2024-04-26 | 郑州金河源耐火材料有限公司 | Periclase-spinel and hollow sphere composite brick and preparation method thereof |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4306030A (en) | Carbon-containing refractory | |
| KR900000139B1 (en) | Refractories for slide gate | |
| EP0476112B1 (en) | Magnesite-carbon refractories | |
| US5318933A (en) | Carbon-containing carbon bonded refractories with improved physical properties | |
| CA1267660A (en) | Carbon-bonded refractory bodies | |
| US4431745A (en) | Carbon-bonded magnesia carbon bricks | |
| RU2148049C1 (en) | Spinel-periclase-carbonic refractory material | |
| WO2022215727A1 (en) | Castable refractory | |
| JP3977900B2 (en) | Blast furnace outlet closing mud material | |
| JP2022161032A (en) | Castable refractory and molten steel ladle | |
| US5382555A (en) | High alumina brick with metallic carbide and its preparation | |
| JPH05105506A (en) | Slide valve plate brick | |
| RU2167123C2 (en) | Spinel-periclasocarbon refractory | |
| KR930009349B1 (en) | Refractory brick of mgo-c matrix | |
| JP3074317B2 (en) | Carbonaceous refractory for treating molten light metal and method for producing the same | |
| RU2108311C1 (en) | Carbon-containing refractory material | |
| RU2085538C1 (en) | Mass for periclase-spinel article making | |
| RU2068823C1 (en) | Spinel-periclase-carbon refractory material | |
| JPH0450178A (en) | Ladle-lining carbon-containing amorphous refractories | |
| RU2098385C1 (en) | Blend for manufacturing mass and parts for structurally stable linings | |
| RU2223246C2 (en) | Spinel-containing carbonized refractory material | |
| RU2223247C2 (en) | Method of production of high-strength carbon- containing refractory material | |
| JPH09278540A (en) | Corrosion-and oxidation-resistant amorphous refractory material | |
| JP2765458B2 (en) | Magnesia-carbon refractories | |
| RU2011647C1 (en) | Refractory mass for rammed lining |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20041031 |