RU2145357C1 - Известково-магнезиальный флюс - Google Patents
Известково-магнезиальный флюс Download PDFInfo
- Publication number
- RU2145357C1 RU2145357C1 RU99101601A RU99101601A RU2145357C1 RU 2145357 C1 RU2145357 C1 RU 2145357C1 RU 99101601 A RU99101601 A RU 99101601A RU 99101601 A RU99101601 A RU 99101601A RU 2145357 C1 RU2145357 C1 RU 2145357C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- oxides
- flux
- magnesium
- slag
- iron
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии, в частности к флюсам для сталеплавильного производства. Желаемый технический результат - создание флюса, обладающего низкой температурой плавления и высокой реакционной способностью его растворения в сталеплавильных шлаковых расплавах. Известково-магнезиальный флюс содержит, мас.%: 26,0 - 35,0 оксидов магния, 0,3 - 7,0 оксидов алюминия, 5,0 - 15,0 оксидов железа, 0,5 - 7,0 оксидов кремния и остальное - оксиды кальция. 1 табл.
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к флюсам для сталеплавильного производства.
Известен шлакообразующий реагент (1), содержащий больше 15% MgO, который получают из магнезита или доломита путем добавления 5-20% цемента, увлажнения (4-30%) и прессования брикетов размером 1-30 мм.
Недостатком шлакообразующего реагента является его высокая влажность, вследствие чего ограничивается применение этого флюса при производстве стали. Недостатком также является высокая температура плавления материала.
Наиболее близким по технической сущности к достигаемому результату является шлам для рафинирования сталей и сплавов (2), который содержит (мас. %): CaO - 25-35, MgO - 12-25, Al2O3 - 15-30, SiO2 - 8-20, NiO - 0,1-2,8, Fe2O3 - 0,1-4,0, K2F - 5-20.
Недостатком вышеуказанной шламовой смеси является невозможность ее использования непосредственно в сталеплавильной плавке (конвертер, мартен, электропечь) для шлакообразования вследствие высокого содержания в ней оксидов кремния, никеля и низких концентраций оксидов железа. Присутствие в этой смеси высокого содержания оксидов кремния ухудшает шлакообразование сталеплавильной плавки вследствие образования двух- или трехкальциевых силикатов, что затрудняет растворение извести, а наличие оксидов никеля ограничивает сортамент выплавляемых марок сталей вследствие восстановления никеля из шлака в металл. Кроме этого, заявленный шлак для рафинирования сталей и сплавов (2) имеет начальную температуру плавления 1640oC.
Задачей изобретения является создание состава флюса, обладающего низкой температурой плавления и высокой реакционной способностью его растворения в сталеплавильных шлаковых расплавах.
Поставленная задача достигается тем, что известный флюс, содержащий оксиды кальция, магния, алюминия, железа и кремния, согласно изобретению содержит указанные оксиды при следующем соотношении компонентов (мас.%):
оксиды магния 26,0 - 35,0
оксиды алюминия 0,3 - 7,0
оксиды железа 5,0 - 15,0
оксиды кремния 0,5 - 7,0
оксиды кальция остальное
При низком содержании во флюсе оксидов кремния и высоком содержании оксидов железа в присутствии значительного количества оксидов кальция и магния образуются легкоплавкие шпинели, такие как магноферрит (MgOFe2O3), феррит кальция (CaOFe2O3) и шпинель (MgOAl2O3), имеющие низкие температуры плавления. Несмотря на то, что флюс содержит оксиды алюминия, и в результате этого могут образовываться тугоплавкие соединения 3CaOAl2O3 и CaO2Al2O3, присутствие во флюсе оксидов железа, являющихся плавнем для оксидов алюминия, делает образование этих тугоплавких соединений маловероятным. Таким образом, заявляемый состав флюса, в результате образования в нем легкоплавких соединений оксидов, обладает низкой температурой плавления.
оксиды магния 26,0 - 35,0
оксиды алюминия 0,3 - 7,0
оксиды железа 5,0 - 15,0
оксиды кремния 0,5 - 7,0
оксиды кальция остальное
При низком содержании во флюсе оксидов кремния и высоком содержании оксидов железа в присутствии значительного количества оксидов кальция и магния образуются легкоплавкие шпинели, такие как магноферрит (MgOFe2O3), феррит кальция (CaOFe2O3) и шпинель (MgOAl2O3), имеющие низкие температуры плавления. Несмотря на то, что флюс содержит оксиды алюминия, и в результате этого могут образовываться тугоплавкие соединения 3CaOAl2O3 и CaO2Al2O3, присутствие во флюсе оксидов железа, являющихся плавнем для оксидов алюминия, делает образование этих тугоплавких соединений маловероятным. Таким образом, заявляемый состав флюса, в результате образования в нем легкоплавких соединений оксидов, обладает низкой температурой плавления.
Ввод в состав флюса оксидов алюминия позволяет повысить активность оксидов железа, поэтому, наряду с низкой температурой плавления, скорость растворения флюса в шлаковом расплаве увеличивается.
Учитывая, что футеровка современных сталеплавильных агрегатов (конвертер, электропечь) состоит из магнезиальных огнеупоров, с целью снижения их расхода сталеплавильные шлаки должны содержать необходимое количество оксидов магния, находящееся в равновесии с оксидами магния в огнеупорах. С этой целью во флюс введено значительное количество оксидов магния.
Количество оксидов магния во флюсе определяется полученным содержанием оксидов магния в шлаке, после дачи флюса в сталеплавильный агрегат.
Так, например, при использовании флюса в конвертерной плавке содержание оксидов магния в шлаке должно быть не менее 7,0%, в случае использования углеродмагнезитовой футеровки. Поэтому, если содержание оксидов магния во флюсе будет менее 26,0%, то для получения в шлаке 7,0% оксидов магния приходится вводить значительное количество флюса, что отрицательно сказывается на теплосодержании конвертерной плавки. Если содержание оксидов магния будет превышать 35,0%, то флюс становится хрупким и при перегрузках раскалывается вследствие образования значительного количества твердой фазы чистой окиси магния.
Увеличение во флюсе оксидов алюминия в количестве более 7,0% приводит к повышенному содержанию в нем тугоплавких алюминатов кальция, в результате чего повышается температура плавления флюса. Если флюс будет содержать оксидов алюминия менее 0,3%, то понизится скорость растворения флюса в шлаковом расплаве вследствие малого влияния оксидов алюминия на активность оксидов железа.
Увеличение содержания во флюсе оксидов железа более 15% приводит к повышению оксидов железа в шлаке, которые агрессивно воздействуют на футеровку сталеплавильного агрегата. При снижении содержания оксидов железа во флюсе менее 5,0% увеличивается температура плавления флюса вследствие снижения количества образующихся ферритов.
Если содержание оксидов кремния во флюсе будет превышать 7,0%, то будет образовываться значительное количество силикатов кальция и магния, что приведет к увеличению температуры плавления флюса, а также к снижению растворения флюса в шлаковом расплаве. В случае снижения содержания во флюсе оксидов кремния менее 0,5%, при введении его в шлак повысится вязкость шлака вследствие получения высокой основности, что отрицательно сказывается на стойкости магнезиальных огнеупоров.
Новизна заявляемого известково-магнезиального флюса обусловлена отсутствием в литературе составов флюса, содержащих оксиды магния совместно с оксидами железа в заявляемых пределах.
Ввод в состав флюса высоких концентраций оксидов магния и кальция, составляющих в сумме в среднем 80% с показателями низкой температуры плавления и высокой скорости растворения флюса в шлаковом расплаве, определяет неочевидность заявляемого состава известково-магнезиального флюса.
Пример использования известково-магнезиального флюса в конвертерной плавке.
В опытный конвертер с магнезиальной футеровкой заливали 200 кг чугуна при температуре 1400-1460oC состава, %: C - 4,0-4,2; SiO2 - 0,7; Mn - 0,2-0,28; S - 0,025-0,031; P - 0,06-0,09. После заливки чугуна в конвертер вводили 6 кг известково-магнезиального флюса, опустили фурму и начали продувку чугуна кислородом. По окончании продувки металл имел температуру 1620-1670oC и содержал, (%): C - 0,10-0,12; Mn - 0,06-0,12; S - 0,016-0,018; P - 0,009-0,012. В процессе продувки чугуна определяли момент образования шлака. После слива металла из конвертера замеряли толщину футеровки. Результаты испытаний флюса представлены в таблице.
Из представленной таблицы видно, что заявляемый известково-магнезиальный флюс по сравнению с прототипом имеет низкую температуру плавления и высокую прочность, а использование его в конвертерной плавке быстро образует шлаковый расплав и не оказывает влияния на разрушение магнезиальных огнеупоров кладки конвертера.
Источники информации
1. Пат. США N 4451293. Заявлено 23.04.82. Опубликовано 29.05.84. МКИ C 22 C B 9/10.
1. Пат. США N 4451293. Заявлено 23.04.82. Опубликовано 29.05.84. МКИ C 22 C B 9/10.
2. Авт. Свидетельство СССР N 1036760. Заявлено 05.05.82. Опубликовано в Б.И., 1983, N 31, МКИ C 21 C 5/54.
Claims (1)
- Известково-магнезиальный флюс, содержащий оксиды кальция, магния, алюминия, железа, и кремния, отличающийся тем, что он содержит указанные оксиды при следующем соотношении компонентов, мас.%:
Оксиды магния - 26,0 - 35,0
Оксиды алюминия - 0,3 - 7,0
Оксиды железа - 5,0 - 15,0
Оксиды кремния - 0,5 - 7,0
Оксиды кальция - Остальное
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU99101601A RU2145357C1 (ru) | 1999-01-27 | 1999-01-27 | Известково-магнезиальный флюс |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU99101601A RU2145357C1 (ru) | 1999-01-27 | 1999-01-27 | Известково-магнезиальный флюс |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2145357C1 true RU2145357C1 (ru) | 2000-02-10 |
Family
ID=20215175
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU99101601A RU2145357C1 (ru) | 1999-01-27 | 1999-01-27 | Известково-магнезиальный флюс |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2145357C1 (ru) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2509161C1 (ru) * | 2012-07-09 | 2014-03-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) | Металлизованный флюсующий шихтовый материал для производства стали |
RU2524878C2 (ru) * | 2012-11-27 | 2014-08-10 | Открытое акционерное общество "Уральский институт металлов" | Сталеплавильный высокомагнезиальный флюс и способ его получения (варианты) |
RU2623168C1 (ru) * | 2016-02-15 | 2017-06-27 | Константин Николаевич Демидов | Сталеплавильный флюс |
RU2761998C1 (ru) * | 2020-07-15 | 2021-12-14 | Общество с ограниченной ответственностью "Магнитогорский цементно-огнеупорный завод" | Флюс известково-магнезиальный и способ его производства |
-
1999
- 1999-01-27 RU RU99101601A patent/RU2145357C1/ru active
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2509161C1 (ru) * | 2012-07-09 | 2014-03-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) | Металлизованный флюсующий шихтовый материал для производства стали |
RU2524878C2 (ru) * | 2012-11-27 | 2014-08-10 | Открытое акционерное общество "Уральский институт металлов" | Сталеплавильный высокомагнезиальный флюс и способ его получения (варианты) |
RU2623168C1 (ru) * | 2016-02-15 | 2017-06-27 | Константин Николаевич Демидов | Сталеплавильный флюс |
RU2761998C1 (ru) * | 2020-07-15 | 2021-12-14 | Общество с ограниченной ответственностью "Магнитогорский цементно-огнеупорный завод" | Флюс известково-магнезиальный и способ его производства |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN102002556B (zh) | 一种含稀土氧化物的炼钢精炼渣及制备和使用方法 | |
RU2327743C2 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
RU2145357C1 (ru) | Известково-магнезиальный флюс | |
Satyoko et al. | Dissolution of dolomite and doloma in silicate slag | |
CN107841594A (zh) | 一种降低钢包包衬侵蚀的精炼方法 | |
JPH0753600B2 (ja) | 溶鋼容器 | |
RU2773563C1 (ru) | Модификатор шлака для обработки стали в сталеразливочном ковше | |
RU2413006C1 (ru) | Способ обработки стали в сталеразливочном ковше | |
US3293053A (en) | Refractory and furnace lining | |
KR100436506B1 (ko) | 극저탄소 특수 용강용 래들 단열 보온재 | |
RU2164952C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
RU2364632C2 (ru) | Способ получения стали | |
RU2350661C1 (ru) | Способ выплавки рельсовой стали в дуговой электропечи | |
RU2333255C1 (ru) | Способ выплавки стали | |
RU2729692C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере с комбинированной продувкой | |
RU2353662C2 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
RU2269578C1 (ru) | Способ выплавки рельсовой стали в дуговой электропечи | |
RU2387717C2 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
RU2203329C1 (ru) | Способ производства стали в кислородном конвертере | |
RU2203328C1 (ru) | Способ производства стали в кислородном конвертере | |
KR100226932B1 (ko) | 래들슬래그를 이용한 알루미늄 탈산용강 정련용 플럭스의 제조방법 | |
RU2620217C2 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
RU2628588C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
SU1759893A1 (ru) | Десульфурирующа смесь | |
RU2254378C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере |