RU2140674C1 - Method for manufacturing fuel elements and arranging them in fuel assemblies - Google Patents
Method for manufacturing fuel elements and arranging them in fuel assemblies Download PDFInfo
- Publication number
- RU2140674C1 RU2140674C1 RU98103785A RU98103785A RU2140674C1 RU 2140674 C1 RU2140674 C1 RU 2140674C1 RU 98103785 A RU98103785 A RU 98103785A RU 98103785 A RU98103785 A RU 98103785A RU 2140674 C1 RU2140674 C1 RU 2140674C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- shell
- fuel
- plug
- tube
- welding
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к ядерной энергетике и может быть использовано при изготовлении тепловыделяющих элементов и сборке их в тепловыделяющие кассеты, преимущественно для энергетических реакторов типа ВВЭР. The invention relates to nuclear energy and can be used in the manufacture of fuel elements and their assembly in fuel cartridges, mainly for power reactors of the WWER type.
Известно, что тепловыделяющие элементы являются наиболее ответственными и самыми напряженными конструктивными элементами активной зоны современного ядерного водо-водяного энергетического реактора, т.е. ВВЭР. В общем виде тепловыделяющий элемент состоит из герметичной оболочки, внутри которой размещено ядерное топливо и локализованы радиоактивные продукты деления. Оболочка обеспечивает требуемую механическую прочность конструкции, ее размерную стабильность, а также защищает ядерное топливо и продукты деления от коррозионно-эрозионного воздействия теплоносителя. Герметизация оболочки осуществляется приваркой по торцам концевых деталей - заглушек. Конструкция тепловыделяющего элемента должна обеспечить его надежную работу в течение длительного времени в чрезвычайно тяжелых условиях эксплуатации (см. "Разработка, производство и эксплуатация тепловыделяющих элементов энергетических реакторов" под ред. Ф.Г. Решетникова, Ю.К. Бибилашвили, Н.С.Головнина, кн. 1. М., Энергоатомиздат, 1995 г., стр. 40). Поэтому одной из главных задач при изготовлении тепловыделяющих элементов является обеспечение его надежности, сохранения герметичности его оболочки и прочих его узлов в различных эксплуатационных режимах в течение требуемого времени эксплуатации, обеспечение отсутствия локальных перегревов и концентраций напряжений, которые могут стать причиной разрушения, а также достижение высокого качества изготовления тепловыделяющего элемента (см. там же, стр. 44). It is known that fuel elements are the most responsible and most stressed structural elements of the active zone of a modern nuclear water-water power reactor, i.e. VVER. In general, the fuel element consists of an airtight shell, inside of which there is nuclear fuel and localized radioactive fission products. The shell provides the required mechanical strength of the structure, its dimensional stability, and also protects nuclear fuel and fission products from the corrosive and erosive effects of the coolant. Sealing the shell is carried out by welding at the ends of the end parts - plugs. The design of the fuel element should ensure its reliable operation for a long time under extremely difficult operating conditions (see "Development, production and operation of fuel elements of power reactors" under the editorship of F.G. Reshetnikov, Yu.K. Bibilashvili, N.S. Golovnina,
Известен способ изготовления тепловыделяющего элемента, включающий операции подготовки оболочки к снаряжению топливными таблетками, сварки первой заглушки к одному концу оболочки, снаряжения столба топливных таблеток в открытый конец оболочки, запрессовки фиксаторов в открытый конец снаряженной оболочки, контроля и разбраковки по наличию внутренних дефектов и длине компенсационного зазора методом гамма-сканирования, герметизации открытого конца снаряженной оболочки с подачей второй заглушки и сварки ее к оболочке под давлением инертного газа под оболочкой, контроля и разбраковки тепловыделяющего элемента по длине и кривизне (см. патент EP N 0192137, МКИ G 21 C 21/02, 1986 г.). A known method of manufacturing a fuel element, including the operation of preparing the shell for equipment with fuel pellets, welding the first plug to one end of the shell, equipping the pillar of fuel pellets at the open end of the shell, press-fit the clamps at the open end of the equipped shell, control and sort out the presence of internal defects and the length of the gap by gamma scanning, sealing the open end of the equipped shell with the filing of the second plug and welding it to the shell under pressure in rtnogo gas under the shell, and grading control fuel element length and curvature (See. Patent EP N 0192137, IPC G 21
Одним из основных компонентов тепловыделяющего элемента, определяющим его работоспособность, является его оболочка, к которой предъявляются требования по коррозионной стойкости, механической прочности в сочетании с хорошей пластичностью. Наиболее широкое применение для изготовления оболочек в СНГ нашел сплав циркония с 1-2,5% ниобия, однако цирконий отличается склонностью к разъедающей коррозии, появляющийся в результате истирания металла между соприкасающимися поверхностями, даже при отсутствии коррозионной среды, под влиянием колебаний при очень малых амплитудах, а в некоторых случаях - при незначительных нагрузках (см. "Металлургия циркония", пер. с англ., под ред. Г.А. Меерсона и Ю.В. Гагаринского, изд. иностранной литературы, М., 1959 г., стр. 298), поэтому при изготовлении тепловыделяющего элемента основной из задач является сохранность его оболочки от внешних повреждений при проведении тех или иных операций. One of the main components of the fuel element that determines its operability is its shell, which is subject to requirements for corrosion resistance, mechanical strength combined with good ductility. The zirconium alloy with 1-2.5% niobium found the widest application for the manufacture of shells in the CIS, however, zirconium is prone to corrosive corrosion resulting from the abrasion of metal between contacting surfaces, even in the absence of a corrosive environment, under the influence of vibrations at very small amplitudes , and in some cases with minor loads (see. "Zirconium metallurgy", trans. from English., under the editorship of G.A. Meerson and Yu.V. Gagarinsky, ed. of foreign literature, M., 1959, p. 298), so it’s warm in the manufacture ydelyayuschego element of the main problems is the preservation of its shell from external damage during certain operations.
Известен способ изготовления тепловыделяющих элементов и сборки их в тепловыделяющую кассету (см. "Разработка, производство и эксплуатация тепловыделяющих элементов энергетических реакторов" под ред. Ф.Г. Решетникова, Ю. К. Бибилашвили, Н.С. Головнина, кн. 1, 2, М., Энергоатомиздат, 1995 г.), включающий операции ультразвукового входного контроля трубок для определения дефектов в стенке трубки, ее внутреннего и наружного диаметра и толщины оболочки, изготовления оболочки, контроля длины, химобработки, промывки и сушки труб, электронно-лучевой сварки первой заглушки к оболочке, ультразвукового контроля сварного шва, контроля плотности топливных таблеток гамма-абсорбционным методом, снаряжения топливных таблеток в открытый конец оболочки, вакуумирования - очистки от пыли, запрессовки фиксаторов, контроля снаряжения тепловыделяющего элемента, включающего определение длины столба топливных таблеток в оболочке, зазоров между таблетками, длины компенсационного пространства, наличия фиксаторов, наличия сколов топливных таблеток гамма-абсорбционным методом, контактно-стыковой сварки второй заглушки к снаряженной оболочке, контроля давления гелия в тепловыделяющем элементе, ультразвукового контроля сварного шва, травления в смеси кислот, промывки, анодирования в растворе NaOH, промывки и сушки тепловыделяющего элемента, контроля диаметра и кривизны тепловыделяющих элементов, контроля их герметичности, сборки тепловыделяющих элементов в тепловыделяющую кассету, установки и закрепления головки с хвостовиком. По известному способу некоторые операции изготовления и контроля осуществляют следующим образом. A known method of manufacturing fuel elements and assembling them into a fuel cartridge (see "Development, production and operation of fuel elements of power reactors" under the editorship of F.G. Reshetnikov, Yu. K. Bibilashvili, N.S. Golovnin,
Ультразвуковой входной контроль трубы для определения дефектов в стенке трубы проводится путем излучения импульса акустической энергии от пьезоэлектрического преобразователя (ПЭП) в согласующую среду - обычно дистиллированную воду (иммерсионный способ контроля), который в виде продольной волны распространяется как вдоль трубы, так и по ее периметру, а другой ПЭП принимает отраженные дефектом акустические импульсы. Ultrasonic input control of the pipe to determine defects in the pipe wall is carried out by emitting a pulse of acoustic energy from a piezoelectric transducer (PEP) into a matching medium - usually distilled water (immersion control method), which propagates in the form of a longitudinal wave along the pipe and along its perimeter and the other probe accepts acoustic impulses reflected by the defect.
Ультразвуковой входной контроль трубы для определения внутреннего и наружного диаметра и толщины стенки проводится путем установки двух ПЭП по диаметру трубы и подачи от них импульса акустической энергии в согласующую среду (иммерсионный способ контроля). Наружный диаметр измеряется по времени распространения излучаемых двумя ПЭП нормально к поверхности трубы акустических импульсов в воде между ПЭП и ее наружной поверхностью. Толщина стенки измеряется на диаметрально противоположных сторонах трубы по периоду колебаний, возникающих на собственной резонансной частоте стенки при воздействии на нее широкополостных акустических импульсов, создаваемых другой парой ПЭП. Ultrasonic input control of the pipe to determine the inner and outer diameter and wall thickness is carried out by installing two probes on the diameter of the pipe and supplying them with a pulse of acoustic energy in a matching medium (immersion control method). The outer diameter is measured by the propagation time of the acoustic pulses emitted by the two probes to the surface of the pipe of acoustic pulses in the water between the probe and its outer surface. The wall thickness is measured on diametrically opposite sides of the pipe over the period of oscillations that occur at the natural resonant frequency of the wall when exposed to wide-band acoustic pulses generated by another pair of probes.
Химобработку труб-оболочек осуществляют травлением в кислотном растворе HNO3 и HF с величиной стравливания 10-30 мкм, после чего трубы-оболочки промывают и применяют для удаления фторидов нейтрализацию в щелочных растворах (NaOH, KOH) с последующей промывкой.Chemical treatment of the shell tubes is carried out by etching in an acid solution of HNO 3 and HF with an etching value of 10-30 μm, after which the shell tubes are washed and neutralized in alkaline solutions (NaOH, KOH) followed by washing.
Электронно-лучевую сварку оболочки с первой заглушкой осуществляют в высоком вакууме (P=1 • 10-4 мм рт.ст.), частота вращения оболочки 0,25-1,0 об/с, напряжении 25-60 кВ.Electron beam welding of the shell with the first plug is carried out in high vacuum (P = 1 • 10 -4 mm Hg), shell rotation frequency of 0.25-1.0 r / s, voltage 25-60 kV.
Ультразвуковой контроль сварного шва осуществляется аналогично ультразвуковому контролю оболочки на наличие дефектов. Ultrasonic inspection of the weld is carried out similarly to ultrasonic inspection of the shell for defects.
Контроль плотности топливных таблеток осуществляют гамма-абсорбционным методом, где плотность топливных таблеток рассчитывается по степени поглощения гамма-излучения. The density control of fuel pellets is carried out by the gamma-absorption method, where the density of fuel pellets is calculated by the degree of absorption of gamma radiation.
Снаряжение осуществляют путем сбора топливных таблеток в столб определенной длины и массы и загружают в оболочку. Весь топливный столб закрепляют фиксатором, а затем вакуумируют внутренний объем тепловыделяющего элемента для удаления топливной пыли с конца оболочки, подлежащего сварке со второй заглушкой. Equipment is carried out by collecting fuel pellets in a column of a certain length and weight and loaded into the shell. The entire fuel column is fixed with a latch, and then the internal volume of the fuel element is evacuated to remove fuel dust from the end of the shell to be welded with the second plug.
Формирование сварного соединения при контактно-стыковой сварке осуществляют в условиях всестороннего обжатия зоны сварки кольцевой оправкой. Для сварки используют вторую заглушку уменьшенного диаметра по сравнению с наружным диаметром герметизируемой оболочки с предварительным вакуумированием и заполнением внутренней полости газом требуемого состава и давления. The formation of a welded joint in flash butt welding is carried out under the conditions of a comprehensive compression of the welding zone with a ring mandrel. For welding, a second plug of reduced diameter is used in comparison with the outer diameter of the shell to be sealed with preliminary evacuation and filling the internal cavity with gas of the required composition and pressure.
Ультразвуковой контроль сварного шва контактно-стыковой сварки осуществляют путем вращательно-поступательного движения тепловыделяющего элемента относительно ультразвукового луча с "прозвучиванием" в диаметральном направлении. Ultrasonic testing of the butt-butt welding weld is carried out by rotational-translational motion of the fuel element relative to the ultrasound beam with "sounding" in the diametrical direction.
Контроль давления гелия в тепловыделяющем элементе основан на изменении интенсивности ультразвукового импульса в зависимости от давления гелия при диаметральном "прозвучивании" элемента. The control of helium pressure in the fuel element is based on a change in the intensity of the ultrasonic pulse depending on the helium pressure during the diametrical "sounding" of the element.
Химобработку осуществляют в смеси азотной и плавиковой кислот с промывкой и последующим анодированием циркониевой поверхности тепловыделяющего элемента в электролите с 0,5%-ным раствором NaOH. Chemical treatment is carried out in a mixture of nitric and hydrofluoric acids with washing and subsequent anodizing of the zirconium surface of the fuel element in an electrolyte with a 0.5% NaOH solution.
Контроль герметичности для выявления тепловыделяющих элементов с недопустимыми сквозными дефектами и утечкой из них гелия осуществляют путем их термовакуумной сушки при температуре не менее 200oC (10-30 мин) в вакууме 1,33•10-1 Па (10-3 мм рт.ст.) течеискателем вначале на мелкие течи, а затем - на крупные течи после опрессовки гелием.The tightness control to detect fuel elements with unacceptable through defects and leakage of helium from them is carried out by thermal vacuum drying at a temperature of at least 200 o C (10-30 min) in a vacuum of 1.33 • 10 -1 Pa (10 -3 mm RT. Art.) with a leak detector, first for small leaks, and then for large leaks after pressure testing with helium.
Сборка тепловыделяющих элементов в тепловыделяющие кассеты осуществляется путем сборки тепловыделяющих элементов в ячейки дистанционирующих решеток в каркасе в количестве 312-317 штук, установки головки и хвостовика. The assembly of fuel elements in the heat cartridge is carried out by assembling the fuel elements into the cells of the spacer grids in the frame in an amount of 312-317 pieces, installation of the head and shank.
Известный способ изготовления тепловыделяющих элементов и сборки их в тепловыделяющие кассеты имеет следующие недостатки:
- при изготовлении оболочки из трубы не предусмотрено выполнение углов (конусов) на обоих торцах трубки-оболочки, которые имеют актуальное значение при формировании сварочных швов;
- отсутствует операция калибровки одного торца оболочки для образования посадочного гнезда для первой заглушки;
- после травления и промывки трубок на их поверхности и внутри трубок могут оставаться осажденные нерастворимые фториды, снижающие коррозионную стойкость трубок;
- отсутствует операция запрессовки заглушки в торец оболочки;
- при снаряжении топливного столба таблеток в открытый конец оболочки не используется вибрационный метод как самый производительный;
- на операции герметизации снаряженной топливными таблетками оболочки с предварительным вакуумированием и сваркой заглушки к оболочке под давлением инертного газа гелия под оболочкой не исключено попадание абразивной топливной пыли при вакуумировании в сварочный шов, а также отсутствуют какие-либо методы зажима оболочки в сварочной камере, что не исключает прожога оболочки вследствие возможного неплотного ее зажима в сварочной камере;
- не приведены параметры химтравления и анодирования поверхности оболочки тепловыделяющего элемента;
- контроль герметичности тепловыделяющих элементов, проводимый при температуре не ниже 200oC, недостаточен, так как все течи могут быть выявлены из-за неполного их раскрытия при данной температуре: течи могут появиться при более высокой температуре - уже в ядерном реакторе, где на поверхности тепловыделяющего элемента она достигает 350oC, что, в конечном итоге, чревато загрязнением через эти течи теплоносителя - дистиллированной воды - ураном;
- не нашли отражения операция нанесения защитной пленки лакового покрытия на каждый тепловыделяющий элемент перед его сборкой в кассеты, операция нанесения жидкой смазки на собираемые в кассету тепловыделяющие элементы, надевание наконечника на элементы перед собиранием их в ячейки дистанционирующих решеток, что необходимо, так как в ином случае на поверхность циркониевых оболочек тепловыделяющих элементов при сборке в ячейки дистанционирующих решеток будут нанесены повреждения в виде царапин, задиров, которые могут привести к разгерметизации элементов вследствие язвенной коррозии.The known method of manufacturing fuel elements and assembling them into fuel cartridges has the following disadvantages:
- in the manufacture of a shell from a pipe, it is not provided that corners (cones) are made at both ends of the tube-shell, which are relevant in the formation of welds;
- there is no calibration operation of one end of the shell to form a seat for the first plug;
- after etching and washing of the tubes, insoluble fluorides may remain on their surface and inside the tubes, which reduce the corrosion resistance of the tubes;
- there is no operation of pressing the plug into the end of the shell;
- when equipping the fuel column of tablets in the open end of the shell does not use the vibration method as the most productive;
- during the sealing operation of the shell equipped with fuel pellets with preliminary evacuation and welding of the plug to the shell under the pressure of an inert helium gas under the shell, it is possible that abrasive fuel dust can be caught during evacuation into the weld, and there are no methods of clamping the shell in the welding chamber, which does not excludes burn through of the shell due to its possible loose clamp in the welding chamber;
- not given the parameters of chemical etching and anodizing the surface of the shell of the fuel element;
- the control of the tightness of the fuel elements, carried out at a temperature of not lower than 200 o C, is insufficient, since all leaks can be detected due to incomplete opening at a given temperature: leaks can appear at a higher temperature - already in a nuclear reactor, where on the surface fuel element, it reaches 350 o C, which, in the end, is fraught with pollution through these leaks of the coolant - distilled water - uranium;
- the operation of applying a protective film of varnish coating on each fuel element before assembling it into cassettes, the operation of applying liquid lubricant to the fuel elements assembled in the cassette, putting the tip on the elements before collecting them into the cells of the spacer grids were not reflected, which is necessary, as otherwise In the case of damage to the surface of the zirconium shells of the fuel elements during assembly into the cells of the spacer grids, they will be damaged in the form of scratches, scoring, which can lead to cross-breeding elements due to pitting corrosion.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является способ изготовления и сборки тепловыделяющих элементов в тепловыделяющие кассеты, включающий операции отрезки трубок из сплава циркония в размер оболочки, контроля длины трубки-оболочки, калибровки одного конца трубки-оболочки под посадочное гнездо для заглушки, обезжиривания, промывки, сушки наружной и внутренней поверхностей трубки-оболочки, запрессовки первой заглушки в калиброванный конец оболочки, взвешивания оболочки, электронно-лучевой сварки первой заглушки к оболочке, зачистки сварного шва, ультразвукового контроля сварного шва, снаряжения топливных таблеток в открытый конец оболочки методом вибрации, зачистки открытого конца оболочки, запрессовки фиксаторов в открытый конец снаряженной оболочки, герметизации снаряженной оболочки сваркой второй заглушки к оболочке под давлением инертного газа гелия под оболочкой с предварительным вакуумированием сварочной камеры и внутренней полости снаряженной оболочки с использованием для зажима оболочки и второй заглушки цанговых зажимов и приложением усилий сжатия второй заглушки с оболочкой и контактно-стыковой сварки их, ультразвукового контроля сварного шва, поверхностной химической обработки травлением в смеси кислот, промывки, анодирования в растворе щелочи NaOH, промывки и сушки тепловыделяющего элемента, контроля и разбраковки тепловыделяющего элемента по диаметру и кривизне (см. патент РФ N 2070740, МКИ G 21 C 21/02, 1994 г.) - прототип. По известной технологии, контроль герметичности для выявления тепловыделяющих элементов с недопустимыми сквозными дефектами и утечкой из них гелия осуществляют путем их термовакуумной сушки при температуре не менее 200oC (10-30 минут в вакууме 1,33•10-1 Па, т.е. 10-3 мм рт.ст.) течеискателем, а сборку тепловыделяющих элементов в тепловыделяющие кассеты осуществляют путем сборки их в ячейки дистанционирующих решеток в каркасе в количестве 312-317 штук с установкой головки и хвостовика (см. "Разработка, производство и эксплуатация тепловыделяющих элементов энергетических реакторов" под ред. Ф. Г.Решетникова, Ю.К.Бибилашвили, Н.С.Головнина, М., Энергоатомиздат, стр. 183-186 в кн. 1 и стр. 276-280 в кн. 2).The closest in technical essence and the achieved result is a method of manufacturing and assembling heat-generating elements into heat-generating cassettes, including operations of cutting zirconium alloy tubes into the shell size, controlling the length of the shell-tube, calibrating one end of the shell-tube under the mounting socket for the plug, degreasing, washing, drying the outer and inner surfaces of the tube-shell, pressing the first plug into the calibrated end of the shell, weighing the shell, electron beam welding of the first plugs to the shell, stripping the weld, ultrasonic inspection of the weld, equipping the fuel pellets to the open end of the shell by vibration, stripping the open end of the shell, fitting clamps into the open end of the curb, sealing the curb by welding the second cap to the shell under inert helium gas pressure shell with preliminary evacuation of the welding chamber and the internal cavity of the equipped shell using for clamping the shell and the second plug collet clamp c and applying efforts to compress the second plug with the sheath and flash butt welding them, ultrasonic inspection of the weld, surface chemical treatment by etching in a mixture of acids, washing, anodizing in a solution of alkali NaOH, washing and drying the fuel element, control and sorting of the fuel element by diameter and curvature (see RF patent N 2070740, MKI G 21 C 21/02, 1994) - prototype. According to known technology, the tightness control to identify fuel elements with unacceptable through defects and leakage of helium from them is carried out by thermal vacuum drying at a temperature of at least 200 o C (10-30 minutes in a vacuum of 1.33 • 10 -1 Pa, i.e. . 10 -3 mm Hg) with a leak detector, and the assembly of fuel elements in the heat cartridges is carried out by assembling them into the cells of the spacer grids in the frame in the amount of 312-317 pieces with the installation of the head and shank (see "Development, production and operation of fuel ele cops of power reactors "under the editorship of F. G. Reshetnikov, Yu.K. Bibilashvili, N. S. Golovnin, M., Energoatomizdat, pp. 183-186 in
Недостатками способа является то, что не предусмотрено выполнение углов (конусов) на концах трубки, имеющих актуальное значение при формировании сварочных швов между трубкой и наконечниками; в операции калибровки одного конца трубки-оболочки под посадочное гнездо для заглушки не указан размер оправки, на которой калибруется и происходит обжатие конца оболочки, и не указано усилие обжатия, что имеет весьма важное значение, так как при увеличении размера оправки посадочное гнездо в оболочке будет больше посадочного места заглушки, в результате чего не будет обеспечен необходимый контакт заглушки с оболочкой, при уменьшении же размера оправки посадочное гнездо в оболочке будет меньше посадочного места заглушки, что при запрессовке последней вызовет деформацию оболочки и, в конечном итоге, снизит качество тепловыделяющего элемента. Другим недостатком является то, что на операции обезжиривания в смеси кислот HNO3 и HF и промывки на поверхности и внутри трубок могут оставаться осажденные нерастворимые фториды, снижающие коррозионную стойкость трубок. Кроме того, в присутствующей в прототипе операции запрессовки первой заглушки в калиброванный конец трубки не предусмотрены условия посадки первой заглушки в калиброванное гнездо оболочки и не предусмотрен зазор в стыке между первой заглушкой и оболочкой, образуемый конусами на торце оболочки и заглушки, для формирования сварного шва при электронно-лучевой сварке, условия посадки первой заглушки в калиброванное гнездо в трубке должны иметь оптимальное значение.The disadvantages of the method is that it is not provided for the execution of angles (cones) at the ends of the tube, which are relevant in the formation of welds between the tube and the tips; in the calibration operation of one end of the casing tube under the seat for the plug, the size of the mandrel is not indicated, on which the end of the shell is calibrated and compressed, and the compression force is not indicated, which is very important, since when the size of the mandrel increases, the seat in the shell will more than the seat of the plug, as a result of which the necessary contact of the plug with the shell will not be provided, while reducing the size of the mandrel, the seat in the shell will be less than the seat of the plug, which when ovke last cause shell deformation and, ultimately, reduce the quality of the fuel element. Another disadvantage is that during degreasing operations in a mixture of HNO 3 and HF acids and washing on the surface and inside the tubes, precipitated insoluble fluorides may remain, which reduce the corrosion resistance of the tubes. In addition, in the operation of pressing the first plug in the calibrated end of the tube present in the prototype, there are no conditions for the first plug to fit into the calibrated shell socket and there is no gap in the joint between the first plug and the shell formed by the cones at the end of the shell and the plug to form a weld when electron-beam welding, the conditions for landing the first plug in a calibrated socket in the tube should be of optimal value.
К недостаткам также относится и то, что на операции снаряжения по прототипу отсутствуют такие параметры снаряжения, как амплитуда колебаний вибрационного стола, частота колебаний, угол вибрации. Этот недостаток может привести к тому, что длина столба топливных таблеток при увеличении или уменьшении этих параметров окажется неоптимальной. The disadvantages also include the fact that during the operation of the equipment of the prototype there are no such parameters of equipment, such as the amplitude of the vibration table, the frequency of vibration, the angle of vibration. This disadvantage can lead to the fact that the column length of the fuel pellets with an increase or decrease in these parameters is not optimal.
Другим недостатком прототипа является то, что в операции запрессовки фиксаторов в открытый конец снаряженной оболочки отсутствует такой признак, как усилие запрессовки фиксаторов, превышение которого может привести к повреждению таблеток, а снижение - к тому, что столб топливных таблеток будет ненадежно зафиксирован, что приведет к разбалтыванию последних, их разрушению и сколам, которые при попадании в пространство между столбом таблеток и оболочкой при температурном линейной удлинении тепловыделяющего элемента в режиме эксплуатации станут причиной разрушения элемента в месте заклинивания столба таблеток в оболочке. Another disadvantage of the prototype is that in the operation of pressing the clamps into the open end of the equipped shell there is no such sign as the force of pressing the clamps, exceeding which can lead to damage to the tablets, and reducing it to the fact that the column of fuel tablets will be unreliably fixed, which will lead to loosening of the latter, their destruction and chips, which, when exposed to the space between the pillar of the pill and the shell with a linear temperature extension of the fuel element in operation will cause destruction of the element in the place of jamming column coated tablets.
В известном решении на операции контактно-стыковой сварки второй заглушки к снаряженной оболочке с предварительным вакуумированием и созданием избыточного давления инертного газа (гелия) под оболочкой цанговые зажимы обеих частей сварочной камеры совершают многократные возвратно-поступательные движения, что не исключает задиров как на внешней поверхности цанговых зажимов, так и на внутренних поверхностях обеих частей сварочной камеры - посадочных мест цанговых зажимов, что может привести как к перекосу цанговых зажимов, так и к слабому зажиму свариваемой оболочки и второй заглушки. При перекосе и несоосности снаряженной оболочки и второй заглушки тепловыделяющие элементы после контактно-стыковой сварки уходят в брак, а при неплотном зажиме в цанговом зажиме оболочки возможен прожог последней из-за электрического разряда в цепи цанговый зажим - тепловыделяющий элемент, что приводит к снижению выхода годных. In the known solution, in the contact-butt welding operation of the second plug to the equipped shell with preliminary evacuation and the creation of an inert gas (helium) overpressure under the shell, the collet clamps of both parts of the welding chamber make multiple reciprocating movements, which does not exclude scoring as on the outer surface of the collet clamps, and on the inner surfaces of both parts of the welding chamber - the seats of the collet clamps, which can lead to distortion of the collet clamps, and to weak mu clamp welded shell and the second plug. In case of misalignment of the equipped shell and the second plug, the fuel elements after contact-butt welding go into marriage, and if the clamp in the collet clamp is loose, it can burn through the latter due to an electric discharge in the circuit, the collet clamp is a fuel element, which reduces the yield .
При создании разрежения (вакуума) в сварочной камере и через открытый конец снаряженной оболочки непосредственно в оболочке не исключается выброс абразивной топливной пыли в камеру сварки и загрязнения при этом посадочного места цангового зажима, что способствует появлению задиров как на внешней стороне цангового зажима, так и на посадочном месте цангового зажима в сварочной камере. Эти задиры могут вызывать несоосность второй заглушки и оболочки из-за перекоса цангового зажима, снижение площади контакта между посадочным местом и наружной поверхностью цангового зажима, результатом чего явится брак тепловыделяющего элемента по сварке. When a vacuum (vacuum) is created in the welding chamber and through the open end of the equipped shell directly in the shell, the abrasive fuel dust cannot be excluded into the welding chamber and contamination of the collet chuck seat, which contributes to the appearance of scoring both on the outside of the collet chuck and on Collet chuck seat in the welding chamber. These seizures can cause misalignment of the second plug and shell due to the misalignment of the collet clamp, a decrease in the contact area between the seat and the outer surface of the collet clamp, which will result in the marriage of the fuel element for welding.
Наиболее важное значение, влияющее на качество сварки заглушки к снаряженной оболочке, имеет обеспечение равномерного по периметру соединения токоподвода, теплоотвода в процессе сварки и величины электрического сопротивления, отклонения которых от оптимальных значений приведет к браку тепловыделяющего элемента по сварному шву. При зажиме снаряженной оболочки в кольцевой оправке и цанговом зажиме толщину оболочки можно рассматривать как суммарную толщину оболочки и кольцевой оправки и оболочки и цангового зажима. При этом из-за увеличения тока шунтирования при сварке через кольцевую оправку или цанговой зажим нагрев оболочки увеличивается, зона нагрева выше температуры рекристаллизации выходит на наружную поверхность соединения оболочки со второй заглушкой, захватывая место перехода оболочки в торец второй заглушки, что недопустимо с точки зрения коррозионной стойкости сварного соединения. Сварное соединение, полученное в сплошной кольцевой оправке или в сплошном цанговом зажиме, ограничено не более 1,5 δ, где δ - толщина оболочки. Запас прочности такого соединения и коррозионная стойкость низки. Объясняется это тем, что электрическое сопротивление цангового зажима или кольцевой оправки ниже сопротивления оболочки. В результате участок оболочки прогревается при сварке не полностью, что и ограничивает глубину запрессовки второй заглушки на величину, равную толщине оболочки, а длину соединения - 1,5 δ.
Недостаточна температура при проверке тепловыделяющего элемента на герметичность, что ведет к неполному выявлению течи.The most important factor affecting the quality of welding the plug to the curb shell is to ensure a uniform perimeter connection of the power supply, heat removal during welding and the value of electrical resistance, deviations of which from optimal values will lead to the rejection of the fuel element along the weld. When clamping an equipped shell in an annular mandrel and a collet clamp, the thickness of the shell can be considered as the total thickness of the shell and the annular mandrel and the shell and collet clamp. In this case, due to an increase in the shunt current during welding through an annular mandrel or collet clamp, the heating of the shell increases, the heating zone above the recrystallization temperature goes to the outer surface of the connection of the shell with the second plug, capturing the transition point of the shell into the end face of the second plug, which is unacceptable from the point of view of corrosion durability of the welded joint. A welded joint obtained in a continuous ring mandrel or in a solid collet clamp is limited to not more than 1.5 δ, where δ is the shell thickness. The margin of safety of such a compound and the corrosion resistance are low. This is explained by the fact that the electrical resistance of the collet clamp or ring mandrel is lower than the resistance of the sheath. As a result, the portion of the shell is not completely heated during welding, which limits the depth of pressing in the second plug by an amount equal to the thickness of the shell, and the joint length is 1.5 δ.
Insufficient temperature when checking the fuel element for leaks, which leads to incomplete detection of leaks.
Как в известном способе, так и в способе по прототипу не нашла отражения защита тепловыделяющего элемента перед его запрессовкой в тепловыделяющие кассеты образованием на нем защитной пленки, нанесением жидкой смазки и использованием наконечников с диаметром больше диаметра самого элемента для сборки тепловыделяющего элемента в ячейки дистанционирующей решетки наконечником вперед. In both the known method and the prototype method, the protection of the fuel element was not reflected before it was pressed into the heat cartridge by forming a protective film on it, applying liquid lubricant and using tips with a diameter larger than the diameter of the element itself to assemble the fuel element into the cells of the spacer grid with a tip forward.
Как указывалось ранее, изготовленные тепловыделяющие элементы с циркониевыми оболочками в процессе сборки в ячейки дистанционирующих решеток могут получить повреждения своей поверхности от соприкосновения с металлом ячеек дистанционирующих решеток. Царапины, задиры на оболочке тепловыделяющего элемента инициируют их разгерметизацию в ядерном реакторе вследствие язвенной коррозии в местах повреждений. As mentioned earlier, the fabricated fuel elements with zirconium shells during assembly into the cells of the spacer grids can receive damage to their surface from contact with the metal cells of the spacer grids. Scratches, scratches on the shell of the fuel element initiate their depressurization in a nuclear reactor due to ulcerative corrosion at the sites of damage.
Весьма важное значение при этом имеет порядок сборки тепловыделяющих элементов в ячейки дистанционирующих решеток при сборке тепловыделяющих кассет. Сами ячейки дистанционирующих решеток имеют упругие стенки и по мере сборки стенки ячейки становятся жестче, сечение ячейки уменьшается за счет деформации после сборки соседних элементов. Может наступить такой момент, когда центр ячеек сместится, и при очередной сборке тепловыделяющего элемента он может разрушить дистанционирующую решетку. In this case, the order of assembly of the fuel elements into the cells of the spacer grids during the assembly of the fuel cartridges is very important. The spacer grid cells themselves have elastic walls and, as the cell walls are assembled, they become stiffer, the cell cross section decreases due to deformation after the assembly of adjacent elements. There may come a moment when the center of the cells is displaced, and during the next assembly of the fuel element, it can destroy the spacer grid.
Технической задачей изобретения является создание такого способа изготовления и сборки тепловыделяющих элементов в тепловыделяющую кассету, который бы позволил улучшить качество изготовляемых элементов и кассет и повысить выход годных. An object of the invention is the creation of such a method of manufacturing and assembling fuel elements in a fuel cartridge, which would improve the quality of manufactured elements and cartridges and increase yield.
Поставленная задача решается тем, что в способе изготовления и сборки тепловыделяющих элементов в тепловыделяющую кассету, преимущественно для ядерного реактора ВВЭР, включающем операции входного ультразвукового контроля трубок из сплава циркония для определения дефектов в их стенках, их внутреннего и наружного диаметров и толщины стенки, контроля длины трубки-оболочки, калибровки одного конца трубки-оболочки под посадочное гнездо для первой заглушки, обезжиривания трубки-оболочки, промывки трубки-оболочки, сушки наружной и внутренней поверхностей трубки-оболочки, запрессовки первой заглушки в калиброванный конец трубки-оболочки, взвешивания оболочки, электронно-лучевой сварки первой заглушки к оболочке, зачистки сварного шва оболочки, ультразвукового контроля сварного шва оболочки, контроля плотности топливных таблеток гамма-абсорбционным методом, снаряжения топливных таблеток в открытый конец оболочки методом вибрации, вакуумной очистки открытого конца снаряженной оболочки от топливной пыли, запрессовки фиксаторов в открытый конец снаряженной оболочки, определения длины столба топливных таблеток в снаряженной оболочке, зазоров между топливными таблетками, длины компенсационного пространства, наличия фиксаторов, сколов топливных таблеток гамма-абсорбционным методом, герметизации снаряженной оболочки сваркой к ней второй заглушки под давлением инертного газа гелия под оболочкой с предварительным вакуумированием сварочной камеры и внутренней полости снаряженной оболочки с использованием для зажима снаряженной оболочки и второй заглушки цанговых зажимов и приложением усилий сжатия второй заглушки к снаряженной оболочке и контактно-стыковой сварки их, контроля давления гелия в тепловыделяющем элементе, ультразвукового контроля сварного шва тепловыделяющего элемента, поверхностной химической обработки в смеси кислот HNO3 и HF, промывки, анодирования в щелочи NaOH, промывки и сушки тепловыделяющих элементов, контроля и разбраковки тепловыделяющих элементов по диаметру и кривизне, контроля герметичности тепловыделяющих элементов, сборки тепловыделяющих элементов в тепловыделяющие кассеты с установкой и закреплением головки и хвостовика, согласно изобретению, на операции отрезки трубки в размер оболочки тепловыделяющего элемента одновременно с отрезкой притупляют наружную и внутреннюю кромки стенки на одном из торцов трубки-оболочки для стыковки со второй заглушкой на операции контактно-стыковой сварки, а на другом ее торце одновременно на длине, равной одной трети - одной четверти толщины стенки трубки-оболочки, выполняют внутренний конус для стыковки с первой заглушкой и наружный конус для образования зазора между трубкой-оболочкой и первой заглушкой, достаточного для формирования сварного шва при электронно-лучевой сварке, на операции калибровки торец трубки-оболочки с двумя конусами (наружный и внутренний) подвергают калибровке на оправке с усилием, достаточным для образования посадочного гнезда для первой заглушки с размерами, обеспечивающими запрессовку первой заглушки в калиброванное гнездо с натягом, на операции обезжиривания трубки-оболочки используют горячее моющее средство с последующей горячей и холодной промывкой в дистиллированной воде, декапирующем растворе азотной кислоты с последующей промывкой в горячей и холодной дистиллированной воде и сушкой в потоке горячего воздуха в течение времени, при режиме и концентрациях, достаточных для обезжиривания трубки-оболочки, на операции запрессовки запрессовывают соосно с натягом первую заглушку в калиброванный торец трубки-оболочки с образованием кольцевого зазора между трубкой-оболочкой и первой заглушкой для формирования сварного шва, операцию снаряжения топливных таблеток в открытый конец оболочки методом вибрации осуществляют с амплитудой колебания, углом вибрации и частотой колебаний, достаточных для формирования столба топливных таблеток и ввода его в открытый конец оболочки, запрессовку фиксаторов в открытый конец снаряженной оболочки осуществляют с приложением усилия, обеспечивающего надежную фиксацию столба топливных таблеток в оболочке, исключающем как повреждение топливных таблеток, так и недопрессовку фиксаторов, операцию герметизации контактно-стыковой сваркой снаряженной топливными таблетками оболочки со второй заглушкой осуществляют с предварительной установкой между цанговыми зажимами обеих частей сварочной камеры и самой сварочной камерой съемных конусных втулок с полированной внутренней поверхностью с твердостью выше, чем твердость материала ответных поверхностей цанговых зажимов, с углом внутреннего конуса, равным ответному углу цангового зажима, вакуумный газоотсос из сварочной камеры осуществляют вне посадочного места цангового зажима, а во внутреннюю полость цангового зажима для снаряженной оболочки устанавливают съемный вкладыш, имеющий секторы по числу лепестков цангового зажима, с помощью которого осуществляют зажим открытого конца снаряженной оболочки, обеспечивающий равномерный по периметру соединения токоподвод и теплоотвод в процессе сварки при электрическом сопротивления вкладыша, достаточном для получения качественного сварного шва между концом снаряженной оболочки и второй заглушкой, контроль герметичности тепловыделяющих элементов на предмет определения мелких течей проводят при температуре не ниже температуры тепловыделяющего элемента в работающем ядерном реакторе, перед сборкой тепловыделяющих элементов в тепловыделяющие кассеты каждый элемент покрывают лаковой смесью, сушат с образованием пленочного лакового покрытия на его поверхности, в процессе сборки наносят жидкую смазку, устанавливают наконечник с диаметром большим, чем диаметр тепловыделяющего элемента, и наконечником вперед собирают в ячейке дистанционирующих решеток по координатной сетке от центра вверх, а затем от центра вниз и последовательно слева снизу вверх и справа сверху вниз с повторениями удаляют наконечники, удаляют смазку и лаковое покрытие с собранной тепловыделяющей кассетой промывкой в горячей дистиллированной воде, сушкой и проверкой на герметичность.The problem is solved in that in the method of manufacturing and assembling the fuel elements in the fuel cartridge, mainly for the WWER nuclear reactor, including the operation of the input ultrasonic inspection of zirconium alloy tubes to determine defects in their walls, their inner and outer diameters and wall thickness, length control sheath tubes, calibrating one end of the sheath tube under the seat for the first plug, degreasing the sheath tube, washing the sheath tube, drying the external and internal the surfaces of the shell tube, pressing the first plug into the calibrated end of the shell tube, weighing the shell, electron beam welding of the first plug to the shell, stripping the weld of the shell, ultrasonic control of the weld of the shell, monitoring the density of the fuel pellets by the gamma absorption method, fuel equipment tablets into the open end of the shell by vibration, vacuum cleaning the open end of the curb shell from fuel dust, pressing the clamps into the open end of the curb shell, def increasing the length of the column of fuel pellets in the curb shell, the gaps between the fuel pellets, the length of the compensation space, the presence of fixatives, chips of the fuel pellets by the gamma absorption method, sealing the curb shell by welding to it a second plug under the pressure of inert helium gas under the shell with preliminary evacuation of the welding chamber and the internal cavity of the curb shell using to clamp the curb shell and the second plug collet clamps and the application of compressive forces w End caps for the curb shell and flash butt welding of them, control of the pressure of helium in the fuel element, ultrasonic control of the weld of the fuel element, surface chemical treatment in a mixture of HNO 3 and HF acids, washing, anodizing in alkali NaOH, washing and drying of the fuel elements, control and sorting of fuel elements by diameter and curvature, control of tightness of fuel elements, assembly of fuel elements into fuel cartridges with installation and fixing of of the trap and shank, according to the invention, during the operation, the pipe segments in the shell size of the fuel element simultaneously with the segment blunt the outer and inner edges of the wall at one of the ends of the tube-shell for joining with the second plug in the contact-butt welding operation, and at the other end simultaneously on a length equal to one third to one quarter of the wall thickness of the tube-shell, an inner cone for docking with the first plug and an outer cone for forming a gap between the tube-shell and the first plug sufficient for the formation of a weld in electron beam welding, during the calibration operation, the end of the tube-shell with two cones (external and internal) is calibrated on a mandrel with a force sufficient to form a seat for the first plug with dimensions that allow the first plug to be pressed in into a calibrated socket with an interference fit, hot detergent is used for degreasing the tube-shell, followed by hot and cold washing in distilled water, an azo dropping solution acid, followed by washing in hot and cold distilled water and drying in a stream of hot air for a time, at a regimen and concentration sufficient to degrease the casing tube, the first plug is pressed coaxially with interference into the calibrated end of the casing tube to form annular gap between the tube-shell and the first plug for the formation of a weld, the operation of equipping the fuel pellets in the open end of the shell by vibration is carried out with an amplitude of the bar, vibration angle and vibration frequency sufficient to form a column of fuel pellets and enter it into the open end of the shell, the clamps are pressed into the open end of the equipped shell with the application of force ensuring reliable fixation of the column of fuel pellets in the shell, eliminating damage to the fuel pellets as well and underpressing of the clamps, the sealing operation by flash-butt welding of the shell equipped with fuel pellets with the second plug is carried out with a preliminary installation between the collet clamps of both parts of the welding chamber and the welding chamber itself of removable cone bushings with a polished inner surface with a hardness higher than the hardness of the material of the counter surfaces of the collet clamps, with an angle of the inner cone equal to the counter angle of the collet clamp, the vacuum gas extraction from the welding chamber is carried out outside the landing places of the collet clamp, and a removable insert having sectors according to the number of collet petals is installed in the inner cavity of the collet clamp for the curb shell the clamp, by means of which the open end of the curb shell is clamped, ensuring a current supply and heat dissipation that is uniform along the connection perimeter during welding with an electric resistance of the liner sufficient to obtain a high-quality weld between the end of the curb shell and the second plug, tightness control of fuel elements to determine small leaks are carried out at a temperature not lower than the temperature of the fuel element in a working nuclear reactor, before assembling the heat each element is coated with a varnish mixture in the heat-generating cartridges, dried to form a film varnish coating on its surface, a liquid lubricant is applied during assembly, a tip with a diameter larger than the diameter of the fuel element is installed, and the tip is collected forward in the grid of distance grids along the coordinate grid from the center up, and then from the center down and sequentially left from bottom to top and right from top to bottom with repetitions remove the tips, remove the grease and varnish from collected by the heat cartridge by rinsing in hot distilled water, drying and checking for leaks.
Другими отличиями является то, что при определении дефектов в стенке трубки скорость вращения пьезоэлектрических преобразователей вокруг движущейся со скоростью 0,14-0,20 м/сек трубки составляет 25-30 об/сек, а при определении наружного, внутреннего диаметров и толщины стенки трубки скорость вращения пьезоэлектрических преобразователей составляет 50-60 об/сек; в процессе обрезки трубки в размер внутренний конус выполняют под углом 45±15o к оси трубки, а наружный обратный конус под углом 16±2o к вертикальной оси; калибровку конца трубки-оболочки производят ее обжатием на оправке с усилием обжатия 3-4 атмосферы; в процессе обезжиривания трубки-оболочки используют моющее средство с температурой 75-90oC, горячую дистиллированную воду с температурой 60-80oC, холодную дистиллированную воду при температуре 18-20oC, 1%-ный раствор азотной кислоты и для промывки после обработки раствором азотной кислоты - горячую дистиллированную воду с температурой 50-80oC, холодную дистиллированную воду с температурой 18-20oC с последующей сушкой в горячем воздухе при температуре 90-100oC в течение 8-10 минут; выполнение кольцевого зазора в стыке оболочки и первой заглушки не более 0,1 мм при запрессовке заглушки в оболочку; снаряжение топливных таблеток в открытый конец оболочки вибрационным методом проводят при амплитуде колебаний 0-4,8 мм, углом вибрации 30±1o, частоте колебаний 10-118 Гц, запрессовку фиксаторов в открытой конец снаряженной оболочки осуществляют при усилии 2-4 атмосферы; при контактно-стыковой сварке используют съемный вкладыш с электрическим сопротивлением 300-1500 мкОм; контроль герметичности тепловыделяющих элементов проводят при температуре 380±20oC; в качестве лаковой смеси используют раствор дистиллированной воды с поливиниловым спиртом с содержанием поливинилового спирта (65±6) г/дм3, а сушку пленочного покрытия на элементах осуществляют при температуре 70-90oC; при запрессовке тепловыделяющего элемента в ячейки дистанционирующей решетки используют в качестве жидкой смазки следующий состав, %:
Вода дистиллированная - 20-40
Глицерин - 80-60
Используют дистиллированную воду с температурой 95±5oC для отмывки тепловыделяющих кассет от лака и смазки и горячий воздух с температурой 120-150oC для сушки кассет после промывки в течение 30±5 минут.Other differences are that when determining defects in the tube wall, the rotation speed of piezoelectric transducers around the tube moving at a speed of 0.14-0.20 m / s is 25-30 r / s, and when determining the outer, inner diameters and thickness of the tube wall the rotation speed of piezoelectric transducers is 50-60 rpm; in the process of trimming the tube to the size of the inner cone is performed at an angle of 45 ± 15 o to the axis of the tube, and the outer inverse cone at an angle of 16 ± 2 o to the vertical axis; calibration of the end of the tube-shell produce its compression on the mandrel with a compression force of 3-4 atmospheres; in the process of degreasing the tube-shell use a detergent with a temperature of 75-90 o C, hot distilled water with a temperature of 60-80 o C, cold distilled water at a temperature of 18-20 o C, 1% solution of nitric acid and for washing after treatment with a solution of nitric acid - hot distilled water with a temperature of 50-80 o C, cold distilled water with a temperature of 18-20 o C followed by drying in hot air at a temperature of 90-100 o C for 8-10 minutes; making an annular gap at the junction of the shell and the first plug is not more than 0.1 mm when the plug is pressed into the shell; equipment of fuel pellets into the open end of the shell by the vibration method is carried out at an amplitude of 0-4.8 mm, an angle of vibration of 30 ± 1 o , an oscillation frequency of 10-118 Hz, press-fit of the clamps into the open end of the equipped shell is carried out with a force of 2-4 atmospheres; in flash butt welding, a removable insert with an electrical resistance of 300-1500 μOhm is used; the control of the tightness of the fuel elements is carried out at a temperature of 380 ± 20 o C; as a varnish mixture, a solution of distilled water with polyvinyl alcohol with a content of polyvinyl alcohol (65 ± 6) g / dm 3 is used , and the film coating is dried on the elements at a temperature of 70-90 o C; when pressing the fuel element into the cells of the spacer grid, the following composition is used as liquid lubricant,%:
Distilled water - 20-40
Glycerin - 80-60
Use distilled water with a temperature of 95 ± 5 o C to wash the heat cassettes from varnish and grease and hot air with a temperature of 120-150 o C to dry the cassettes after washing for 30 ± 5 minutes.
Перечисленные признаки являются существенными, так как проведение ультразвукового контроля трубок перед запуском в производство вращением вокруг них пьезоэлектрических преобразователей позволит на первоначальной стадии контроля выявить дефекты в стенках трубок, а по окончании последовательного перемещения трубок в зону вращения пьезоэлектрических преобразователей - определить диаметры - наружный и внутренний, толщину стенок трубки по всей ее длине со 100%-ым контролем и разбраковкой, что повысит выход годных тепловыделяющих элементов; выполнение притупления наружной и внутренней частей стенки торца трубки и выполнение двух конусов на втором торце трубки после ее отрезки в размер оболочки позволит исключить брак тепловыделяющих элементов при контактно-стыковой сварке и электронно-лучевой сварке заглушек к оболочке за счет того, что исключается смещение загрязнений при запрессовке заглушки и при внедрении заглушки в оболочку тепловыделяющего элемента при контактно-стыковой сварке в корень сварного шва, что повысит качество тепловыделяющих элементов и выход годных; выполнение калибровки торца оболочки с двумя конусами под посадочное гнездо для заглушки позволяет в дальнейшем осуществлять запрессовку заглушки в это гнездо с натягом, что повысит качество тепловыделяющего элемента; обезжиривание оболочки растворами, не снижающими качество тепловыделяющих элементов, без применения смеси кислот HNO3 и HF, позволяет исключить следы фторидов, являющихся реагентами, снижающими коррозионную стойкость тепловыделяющего элемента, и обеспечить при этом его высокое качество; запрессовка первой заглушки в калиброванный конец трубки-оболочки с натягом обеспечит высокое качество тепловыделяющего элемента, а образование при этом кольцевого паза обеспечит формирование качественного сварного шва при электронно-лучевой сварке; предложенный режим вибрационного снаряжения обеспечит высокое качество снаряжения топливных таблеток в открытый конец оболочки за счет полноты формирования столба топливных таблеток и ввода его в оболочку; усилие запрессовки фиксаторов в снаряженную оболочку обеспечит полноту и надежность фиксации столба топливных таблеток в оболочке; исключит их повреждение при запрессовке фиксаторов и недопрессовку фиксаторов, что повысит качество тепловыделяющего элемента; размещение между цанговым зажимом и сварочной камерой установки контактно-стыковой сварки съемной конусной втулки с полированной внутренней поверхностью позволит обеспечить многократную работу цанговых зажимов без их повреждений, без перекосов, а следовательно, с высоким качеством сварки; осуществление вакуумного газоотсоса из сварочной камеры вне посадочного места цангового зажима исключит загрязнение абразивной топливной пылью внешней поверхности цангового зажима и его посадочного места в сварочной камере, что обеспечит высокое качество сварки за счет исключения перекосов цангового зажима; установка в цанговой зажим съемного вкладыша с электрическим сопротивлением 300-1500 мкОм и осуществление через него токопровода и отвода тепла при сварке позволит осуществить сварку с высоким качеством; проведение контроля герметичности тепловыделяющих элементов на предмет обнаружения мелких течей при температуре не ниже температуры нагрева тепловыделяющего элемента в ядерном действующем реакторе позволит более полно провести выявление дефектов типа мелких течей на стадии изготовления, что позволит исключить разгерметизацию тепловыделяющего элемента в реакторе в процессе эксплуатации; образование на каждом тепловыделяющем элементе пленочного покрытия, нанесение на него в процессе запрессовки жидкой смазки и надевание наконечников позволит сохранить поверхность тепловыделяющего элемента в процессе сборки в ячейки дистанционирующих решеток и исключить повреждение; сборка тепловыделяющих элементов в ячейки дистанционирующих решеток по указанным направлениям исключит перекос дистанционирующих решеток и обеспечит сборку элементов во все ячейки без повреждений последних и разрушений тепловыделяющих элементов; удаление смазки и пленки лака с собранной кассеты позволит исключить попадание указанных смазок и пленки лака в теплоноситель ядерного реактора; проведение сушки отмытых тепловыделяющих кассет позволит удалить с них влагу; проведение проверки на герметичность позволит провести выходной контроль всей тепловыделяющей кассеты при комнатной температуре на предмет выявления крупных течей.These signs are significant, since conducting ultrasonic inspection of the tubes before starting the production of rotation of the piezoelectric transducers around them will make it possible to identify defects in the walls of the tubes at the initial stage of control, and after the sequential movement of the tubes into the rotation zone of the piezoelectric transducers, determine the diameters - external and internal, the thickness of the walls of the tube along its entire length with 100% control and rejection, which will increase the yield of the fuel element in; the blunting of the outer and inner parts of the wall of the end face of the tube and the execution of two cones on the second end of the tube after it is cut to the size of the shell will eliminate the marriage of fuel elements in flash butt welding and electron beam welding of plugs to the shell due to the fact that the displacement of contaminants during pressing in the plug and when introducing the plug into the shell of the fuel element during flash butt welding in the root of the weld, which will increase the quality of the fuel elements and yield; the calibration of the end face of the shell with two cones under the seat socket for the plug allows you to further press the plug into this socket with an interference fit, which will improve the quality of the fuel element; degreasing the shell with solutions that do not reduce the quality of the fuel elements, without using a mixture of HNO 3 and HF acids, eliminates traces of fluorides, which are reagents that reduce the corrosion resistance of the fuel element, and ensure its high quality; pressing the first plug into the calibrated end of the sheath tube with an interference fit will ensure high quality of the fuel element, and the formation of an annular groove will ensure the formation of a high-quality weld in electron beam welding; the proposed mode of vibrational equipment will provide high quality equipment for fuel tablets in the open end of the shell due to the completeness of the formation of the column of fuel tablets and enter it into the shell; the force of pressing the clamps into the equipped shell will ensure the completeness and reliability of fixing the column of fuel pellets in the shell; exclude their damage during the press-fit of the clamps and the under-press of the clamps, which will increase the quality of the fuel element; placement between the collet clamp and the welding chamber of the contact butt welding installation of a removable conical sleeve with a polished inner surface will allow multiple operation of the collet clamps without damage, without distortions, and therefore with high quality welding; the implementation of a vacuum gas pump from the welding chamber outside the seat of the collet clamp will eliminate the contamination of the outer surface of the collet clamp and its seat in the welding chamber with abrasive fuel dust, which will ensure high quality welding by eliminating distortions of the collet clamp; installation of a removable insert with an electrical resistance of 300-1500 μOhm in the collet and implementation of a current path and heat dissipation during welding through it will allow welding with high quality; leak testing of fuel elements for detecting small leaks at a temperature not lower than the heating temperature of the fuel element in a nuclear operating reactor will allow more complete identification of defects such as small leaks at the manufacturing stage, which will eliminate the depressurization of the fuel element in the reactor during operation; the formation of a film coating on each fuel element, applying liquid grease to it and putting on the tips will allow to save the surface of the fuel element in the process of assembly in the cells of the spacer grids and eliminate damage; the assembly of fuel elements in the cells of the spacer grids in the indicated directions will exclude the distortion of the spacing grids and will ensure the assembly of elements in all cells without damaging the latter and damage to the fuel elements; removal of grease and varnish film from the assembled cartridge will eliminate the occurrence of these greases and varnish films in the coolant of a nuclear reactor; carrying out drying of washed heat-generating cartridges will allow to remove moisture from them; conducting a leak test will allow the output control of the entire fuel cartridge at room temperature to detect large leaks.
Для пояснения способа изготовления и сборки тепловыделяющих элементов в тепловыделяющие кассеты представлены графические материалы:
фиг. 1 - ультразвуковой контроль по определению дефектов;
фиг. 2 - ультразвуковой контроль по определению внутреннего, наружного диаметров, толщины стенки;
фиг. 3 - выполнение конусов на торце трубки-оболочки;
фиг. 4 - запрессовки первой заглушки;
фиг. 5 - подача второй заглушки в зону сварки;
фиг. 6, 7 - контактно-стыковая сварка оболочки со второй заглушкой;
фиг. 8 - запрессовка тепловыделяющего элемента;
фиг. 9 - тепловыделяющая кассета;
фиг. 10 - тепловыделяющий элемент;
фиг. 11 - схема способа изготовления и сборки тепловыделяющих элементов в тепловыделяющую кассету.To illustrate the method of manufacturing and assembling fuel elements in fuel cartridges graphic materials are presented:
FIG. 1 - ultrasonic inspection for defect detection;
FIG. 2 - ultrasonic testing to determine the inner, outer diameters, wall thickness;
FIG. 3 - the implementation of the cones at the end of the tube-shell;
FIG. 4 - mounting the first plug;
FIG. 5 - supply of the second plug in the welding zone;
FIG. 6, 7 - flash butt welding of the shell with a second plug;
FIG. 8 - mounting the fuel element;
FIG. 9 - fuel cartridge;
FIG. 10 - fuel element;
FIG. 11 is a diagram of a method for manufacturing and assembling fuel elements in a fuel cartridge.
Пример осуществления способа. An example implementation of the method.
Трубки 1 из сплава циркония с 1-2,5% добавлением ниобия подвергают входному ультразвуковому контролю 2 для выявления дефектов в стенке трубки 1 путем перемещения ее со скоростью 0,14-0,20 м/сек через иммерсионную ванну вращения 3 пьезоэлетрических преобразователей 4, вращающихся со скоростью 25-30 об/сек (фиг. 1) и ультразвуковому контролю 5 для определения наружного и внутреннего диаметров и толщины стенки путем перемещения ее со скоростью 0,14 м/сек через иммерсионную ванну 6 вращения пьезоэлектрических преобразователей 7 со скоростью 50-60 об/сек (фиг. 2).
Трубку 1 подвергают операции 8 обрезки в размер оболочки тепловыделяющего элемента с одновременным притуплением наружной и внутренней кромок стенки на одном из торцов трубки-оболочки 1 для стыковки с заглушкой на операции контактно-стыковой сварки, а на другом ее торце одновременно на длине, равной трети или четверти толщины S стенки трубки-оболочки 1 выполняют внутренний конус под углом 16±2o к вертикальной оси (фиг. 3).The
Трубку-оболочку 1 подвергают операции 9 контроля длины и операции 10 калибровки торца с двумя конусами на оправке, с усилием 3-4 атмосферы для образования посадочного гнезда для заглушки с размерами, обеспечивающими запрессовку заглушки в калиброванное гнездо с натягом (не показано). The
На операции 11 проводят обезжиривание трубки-оболочки 1 в горячем моющем средстве при температуре 75-90oC, промывку в горячей дистиллированной воде при температуре 60-80oC, промывку в холодной дистиллированной воде при 18-20oC с 1% азотной кислоты с последующей промывкой в горячей дистиллированной воде при температуре 50-80oC, холодной дистиллированной воде при температуре 18-20oC с сушкой в горячем воздухе при температуре 90-100oC в течение 8-10 мин. Такое обезжиривание в моющем средстве при указанных режимах вместо обработки в смеси кислот HNO3 и HF обеспечивает очистку как внутренней полости, так и внешней поверхности трубки 1, тогда как при обработке в смеси кислот не исключались, особенно во внутренней полости трубки 1, следы фторидов, приводящие трубку 1 к коррозионному разрушению.In step 11, degreasing the tube-
На операции 12 в посадочное гнездо трубки-оболочки 1 запрессовывают с натягом заглушку 13 с образованием в стыке оболочки 1 и заглушки кольцевой зазор 14 шириной не более 0,1 мм для формирования сварочного шва (фиг. 4). In operation 12, a
На операции 15 осуществляют взвешивание оболочки 1 вместе с запрессованной заглушкой 13 (не показано). In
На операции 16 осуществляют электронно-лучевую сварку по кольцевому зазору 14 оболочки 1 с заглушкой 13 в глубоком вакууме (> 5•10-5 мм рт.ст.) (не показано).In
На операции 17 осуществляют зачистку сварного шва (не показано). At
На операции 18 проводят ультразвуковой контроль сварного шва вращением оболочки 1 в иммерсионной ванне с пьезоэлектрическими датчиками и выявляют дефекты сварки (не показано). At
На операции 19 гамма-абсорбционным методом осуществляют контроль плотности топливных таблеток 20 и контроль внешних геометрических размеров и направляют на операцию снаряжения 21, где осуществляют формирование столба топливных таблеток и снаряжения их вибрационным методом в открытый конец оболочки 1 при амплитуде колебаний 0-4,8 мм, угле вибрации 30±1o и частоте колебаний 10-118 герц (не показано).In
После снаряжения на открытом конце снаряженной оболочки 1 остаются следы пыли топливного материала, попадание которых в сварочный шов приводит к снижению его качества. Удаление топливной пыли осуществляют на операции 22 - вакуумным отсосом (не показано). After the equipment at the open end of the equipped
На операции 23 осуществляют запрессовку фиксаторов 24 при усилии 2-4 атмосферы в открытый конец снаряженной топливными таблетками 20 оболочки 1 для фиксации столба таблеток 20 в оболочке 1 (не показано). At
На операции 25 проводят гамма-абсорбционный контроль снаряженной оболочки 1 с определением длины столба топливных таблеток 20, зазоров между таблетками 20, длины компенсационного пространства, наличия фиксаторов 24 и наличия сколов таблеток 20 (не показано). In
На операции 26 осуществляют герметизацию снаряженной топливными таблетками 20 с фиксаторами 24 оболочки 1 контактно-стыковой сваркой к ней второй заглушки 27 с предварительной установкой между цанговыми зажимами 28, 29 обеих частей сварочной камеры и самой сварочной камерой съемных конусных втулок 30,31 с полированной внутренней поверхностью с твердостью выше, чем твердость материала ответных поверхностей цанговых зажимов 28, 29 с углом внутреннего конуса, равным ответному углу цангового зажима. Во внутренней полости цангового зажима 28 закрепляют съемный вкладыш 32, имеющий секторы по числу лепестков цангового зажима 28, с помощью которого осуществляют зажим открытого конца снаряженной оболочки 1, обеспечивающий равномерный по периметру соединения токопровод и теплоотвод в процессе сварки при электрическом сопротивлении вкладыша 300-1500 мкОм. Вторую заглушку 27 подают и устанавливают в цанговый зажим 29 (фиг. 5). Обе части сварочной камеры вместе с цанговыми зажимами 28, 29 сближают, герметично стыкуют, вакуумируют через газоотсос 34 вне посадочного места цангового зажима 29 и под давлением 20-25 атмосфер инертного газа гелия осуществляют контактно-стыковую сварку второй заглушки 27 к оболочке 1 при напряжении на конденсаторах 450-500 В сварочном токе 25-30 кА, времени сварки (0,02-0,08)•10-3 с, емкости конденсаторов 20000 мкФ, давлении в приводе сварочного усилия 2,6-3,6 кг/см2. Цикл сварки многократно повторяют (фиг. 6, 7, 10).In operation 26, the
На операции 35 осуществляют контроль давления гелия под оболочкой, снижение которого ниже заданного характеризует тепловыделяющий элемент как негерметичный (не показано). At operation 35, the helium pressure under the shell is monitored, the decrease of which below a given value characterizes the fuel element as leaky (not shown).
На операции 36 осуществляют ультразвуковой контроль качества сварного шва (не показано). At operation 36, ultrasonic quality control of the weld (not shown) is performed.
На операции 37 химическую обработку поверхности тепловыделяющего элемента 1 осуществляют в смеси кислот HNO3 и HF с промывкой, анодированием в щелочи NaOH, промывкой и сушкой элемента.In operation 37, the chemical treatment of the surface of the
На операции 38 осуществляют контроль по диаметру и кривизне тепловыделяющего элемента 1 (не показано). At operation 38, control is carried out over the diameter and curvature of the fuel element 1 (not shown).
На операции 39 проводят контроль герметичности тепловыделяющих элементов 1 на предмет обнаружения мелких течей при температуре не ниже температуры тепловыделяющего элемента в работающем реакторе, т. е. при температуре 380±20oC. При этом пучок тепловыделяющих элементов нагревают в вакууме до указанной температуры, опрессовывают гелием, перегружают в измерительную реторту, вакуумируют ее и после по течеискателю гелия определяют наличие течей.In step 39, the leakproofness of the
Перед сборкой тепловыделяющих элементов в тепловыделяющие кассеты на операции 40 каждый элемент 1 покрывают лаковой смесью, сушат с образованием пленочного лакового покрытия на поверхности трубки 1. В качестве лаковой смеси используют раствор поливинилового спирта в дистиллированной воде с содержанием поливинилового спирта 65±6 г/дм3, а сушку пленочного покрытия осуществляют при температуре 70-90oC.Before assembling the fuel elements into the heat cartridge in
На операции 41 на каждый тепловыделяющий элемент 1 (фиг. 8) в процессе запрессовки наносят жидкую смазку следующего состава, %:
Вода дистиллированная - 20-40
Глицерин - 80-60
надевают наконечник 42, и наконечником 42 вперед каждый тепловыделяющий элемент по координатной сетке собирают в ячейки 43 дистанционирующей решетки 44 сначала от центра вверх, затем от центра вниз и - последовательно - слева снизу вверх и справа сверху вниз, повторяя.In
Distilled water - 20-40
Glycerin - 80-60
put on
Наконечник 42 с тепловыделяющих элементов удаляют, закрепляют головку 45 и хвостовик 46, и собранную кассету (фиг. 9) направляют на операцию 47 отмывки от смазки и пленочного лакового покрытия в горячей дистиллированной воде при температуре 95±5oC с последующей сушкой при температуре 120-150oC в течение 30±5 минут.The
На операции 48 (фиг. 11) отмытую и высушенную тепловыделяющую кассету (фиг. 9) подвергают контролю на герметичность, для чего помещенную в реторту кассету вакуумируют и определяют течеискателем крупные течи гелия. In operation 48 (FIG. 11), the washed and dried fuel cartridge (FIG. 9) is subjected to a leak test, for which the cartridge placed in the retort is evacuated and large helium leaks are detected by a leak detector.
Все параметры операций прошли технологическую проверку и признаны оптимальными. Снижение и увеличение этих параметров влияет на качество тепловыделяющих элементов и в целом кассет, снижая его. All parameters of operations have been technologically tested and recognized as optimal. Reducing and increasing these parameters affects the quality of the fuel elements and the cartridges as a whole, reducing it.
Claims (12)
Вода дистиллированная - 20 - 40
Глицерин - 80 - 60
13. Способ по п. 1, отличающийся тем, что для отмывки тепловыделяющей кассеты от лака и смазки используют дистиллированную воду с температурой (95 ± 5)oC и горячий воздух с температурой 120 - 150oC для ее сушки.12. The method according to p. 1, characterized in that when assembling the fuel element into the cells of the spacer grids, a solution of the following composition is used as liquid lubricant,%:
Distilled water - 20 - 40
Glycerin - 80 - 60
13. The method according to p. 1, characterized in that for washing the fuel cartridge from the varnish and grease using distilled water with a temperature of (95 ± 5) o C and hot air with a temperature of 120 - 150 o C for drying.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98103785A RU2140674C1 (en) | 1998-03-03 | 1998-03-03 | Method for manufacturing fuel elements and arranging them in fuel assemblies |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98103785A RU2140674C1 (en) | 1998-03-03 | 1998-03-03 | Method for manufacturing fuel elements and arranging them in fuel assemblies |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2140674C1 true RU2140674C1 (en) | 1999-10-27 |
Family
ID=20202871
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU98103785A RU2140674C1 (en) | 1998-03-03 | 1998-03-03 | Method for manufacturing fuel elements and arranging them in fuel assemblies |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2140674C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2732730C1 (en) * | 2020-05-15 | 2020-09-22 | Общество с ограниченной ответственностью "Александра-Плюс" | Fuel assembly manufacturing method |
| WO2021010852A1 (en) | 2019-07-15 | 2021-01-21 | Публичное акционерное общество "Новосибирский завод химконцентратов" (ПАО "НЗХК") | Method for manufacturing a nuclear reactor fuel assembly |
| CN114083102A (en) * | 2021-11-29 | 2022-02-25 | 中国原子能科学研究院 | Fuel target and welding method thereof |
| RU2806658C2 (en) * | 2019-07-15 | 2023-11-02 | Публичное акционерное общество "Новосибирский завод химконцентратов" (ПАО "НЗХК") | Method for manufacturing fuel assembly of nuclear reactor |
-
1998
- 1998-03-03 RU RU98103785A patent/RU2140674C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Разработка, производство и эксплуатация тепловыделяющих элементов энергетических реакторов / Под ред. Ф.Г.Решетникова и др. - М.: Энергоатомиздат, 1995, кн.1, с.40, 44, 183 - 186, кн.2, с.276 - 280. * |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2021010852A1 (en) | 2019-07-15 | 2021-01-21 | Публичное акционерное общество "Новосибирский завод химконцентратов" (ПАО "НЗХК") | Method for manufacturing a nuclear reactor fuel assembly |
| US20220130559A1 (en) * | 2019-07-15 | 2022-04-28 | Publichnoe Aktsionernoe Obshchestvo “Novosibirsky Zavod Khimkontsentratov” (Pao Nzhk) | Nuclear Reactor Fuel Assembly Manufacturing Method |
| JP2023507531A (en) * | 2019-07-15 | 2023-02-24 | パブリクノエ アクツィオネルノエ オブシチェストヴォ“ノヴォシビルスキー ザヴォッド シムコンシントラトフ” | Method of manufacturing fuel assemblies for nuclear reactors |
| JP7296180B2 (en) | 2019-07-15 | 2023-06-22 | パブリクノエ アクツィオネルノエ オブシチェストヴォ“ノヴォシビルスキー ザヴォッド シムコンシントラトフ” | Method of manufacturing fuel assemblies for nuclear reactors |
| RU2806658C2 (en) * | 2019-07-15 | 2023-11-02 | Публичное акционерное общество "Новосибирский завод химконцентратов" (ПАО "НЗХК") | Method for manufacturing fuel assembly of nuclear reactor |
| US11854710B2 (en) * | 2019-07-15 | 2023-12-26 | Publichnoe Aktsionernoe Obshchestvo “Novosibirsky Zabod Khimkontsentratov” | Nuclear reactor fuel assembly manufacturing method |
| RU2732730C1 (en) * | 2020-05-15 | 2020-09-22 | Общество с ограниченной ответственностью "Александра-Плюс" | Fuel assembly manufacturing method |
| CN114083102A (en) * | 2021-11-29 | 2022-02-25 | 中国原子能科学研究院 | Fuel target and welding method thereof |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101444871B (en) | Method for deeply repairing scrap with local defects by utilizing electron beam bonding | |
| RU2717382C2 (en) | Device for monitoring and measuring defects of welded seam of cylindrical wall and method of using such device | |
| US8269489B2 (en) | System and method for eddy current inspection of parts with complex geometries | |
| RU2140674C1 (en) | Method for manufacturing fuel elements and arranging them in fuel assemblies | |
| CN114894901B (en) | In-service basin-type insulator defect phased array detection and operation life assessment method | |
| CN116275511B (en) | Laser welding penetration measuring and calculating method, device and system | |
| CN111702317A (en) | Electron beam welding method for double-sided planet weld joint structure | |
| Bolu et al. | Reliable crack detection in turbine blades using thermosonics: An empirical study | |
| KR100834494B1 (en) | A method for tensile testing an end cap weld in a tube region of an elongated nuclear fuel element specimen having a weld and an apparatus for conducting a tensile test to initiate failure in an end cap weld in an elongated nuclear fuel element specimen having an axial dimension | |
| JPH05180980A (en) | Method and apparatus for ultrasonic-wave inspection of nuclear fuel rod | |
| CN114713959A (en) | Aero-engine cylinder assembly double-face forming welded joint and forming method thereof | |
| EP0008217B1 (en) | Non-destructive testing method for brazed butt joints in metallic articles and metallic articles tested thereby | |
| KR101574102B1 (en) | Eddy current inspection device and method for inspecting the cracks of turbine blade fingers dovetail | |
| RU2228550C2 (en) | Method for manufacturing fuel elements and fuel assemblies | |
| CN218331375U (en) | Inclined probe for detecting nut | |
| CN218350205U (en) | Ultrasonic probe | |
| CN205157507U (en) | A mock standard spare that is used for turbine casing electron -beam welding seam water logging supersound C to sweep detection | |
| Choi et al. | Quality evaluation and control of end cap welds in PHWR fuel elements by ultrasonic examination | |
| CN221377882U (en) | Embedded tube head seam phased array ultrasonic testing's reference block | |
| CN113267571B (en) | Test block for ultrasonic detection of porcelain piece under casing and detection method | |
| JPH02102492A (en) | Method for repairing long-sized housing | |
| CN105277626A (en) | Simulation standard part for water-logging ultrasonic C scanning detection of turbine case electron beam welds | |
| RU2244356C2 (en) | Process line for manufacturing fuel element cladding | |
| JPH11287789A (en) | Ultrasonic flaw detection method of pipe | |
| RU2231833C2 (en) | Method for manufacturing process surveillance specimen of fuel element |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20110304 |