RU2140053C1 - Shaped charge - Google Patents
Shaped charge Download PDFInfo
- Publication number
- RU2140053C1 RU2140053C1 RU98115649A RU98115649A RU2140053C1 RU 2140053 C1 RU2140053 C1 RU 2140053C1 RU 98115649 A RU98115649 A RU 98115649A RU 98115649 A RU98115649 A RU 98115649A RU 2140053 C1 RU2140053 C1 RU 2140053C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- lining
- thickness
- charge
- explosive
- base
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Drilling And Exploitation, And Mining Machines And Methods (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к взрывным устройствам, а конкретно к кумулятивным зарядам перфораторов, применяемых для вскрытия продуктивных пластов нефтяных и газовых скважин. The invention relates to explosive devices, and in particular to the cumulative charges of perforators used for opening productive formations of oil and gas wells.
Наибольшее распространение получили заряды цилиндроконической формы с конусообразной кумулятивной выемкой (Вицени Е.М. Кумулятивные перфораторы, применяемые в нефтяных и газовых скважинах. - М.: Недра, 1971). Для увеличения эффективности перфораторного заряда, его пробивной способности необходимо увеличить скорость головной части кумулятивной струи (КС), поскольку с увеличением скорости головной части КС увеличивается скоростной градиент струи, увеличивается кинетическая энергия струи, повышается ее устойчивость к преждевременному распаду, возрастает количество материала облицовки, переходящей непосредственно в КС, увеличивается эффективная длина струи, участвующая в пробивании преграды. В итоге, возрастает пробивная способность заряда. Однако с увеличением скорости головной части КС необходимо соответственно повышать скорость хвостовых участков струи, чтобы предотвратить преждевременное разрушение КС. Это можно осуществить увеличивая отбор энергии взрывчатого вещества (ВВ) в зоне основания облицовки. The most widespread are cylindrical-shaped charges with a cone-shaped cumulative recess (EM Vitseni Cumulative perforators used in oil and gas wells. - M .: Nedra, 1971). To increase the efficiency of the punch charge, its penetration ability, it is necessary to increase the speed of the head of the cumulative jet (CS), since with an increase in the speed of the head of the CS, the velocity gradient of the jet increases, the kinetic energy of the jet increases, its resistance to premature decay increases, and the amount of cladding material passing directly in the CS, the effective jet length participating in the penetration of the barrier increases. As a result, the breakdown ability of the charge increases. However, with an increase in the velocity of the head of the CS, it is necessary to increase the speed of the tail sections of the jet, in order to prevent premature destruction of the CS. This can be done by increasing the energy extraction of explosives (BB) in the area of the base of the cladding.
Известен кумулятивный заряд, описанный в патенте США N4387773, МКИ E 21 B 43/117 под названием "Скважинный перфоратор с кумулятивным зарядом". Кумулятивный заряд содержит корпус, заряд бризантного ВВ, который закреплен конической облицовкой, крышку, установленную на торце заряда, цилиндрический поясок ВВ около основания облицовки. Повышение пробивной способности осуществляется за счет введения цилиндрического пояска ВВ около основания облицовки. Known cumulative charge described in US patent N4387773, MKI E 21 B 43/117 under the name "Downhole drill with a cumulative charge." The cumulative charge contains a housing, a blasting explosive charge, which is fixed with a conical lining, a lid mounted on the end of the charge, a cylindrical explosive belt near the base of the lining. The increase in penetration is carried out by introducing a cylindrical belt of explosives near the base of the cladding.
Недостатком известного заряда является снижение отбора энергии ВВ. Это обусловлено тем, что при ограничениях на навеску ВВ происходит перераспределение ВВ вдоль облицовки и снижение соотношения массы ВВ к массе облицовки в серединной части шашки заряда. Также к недостаткам относится то, что введение дополнительного цилиндрического пояска ВВ у основания облицовки приводит к увеличению деформации корпуса перфоратора, и то, что не учитывается воздействие крышки заряда на разгон облицовки. A disadvantage of the known charge is a decrease in the energy extraction of explosives. This is due to the fact that, with restrictions on the weight of explosives, redistribution of explosives occurs along the lining and a decrease in the ratio of the mass of the explosive to the mass of the lining in the middle of the charge plate. The disadvantages include the fact that the introduction of an additional cylindrical belt of explosives at the base of the cladding leads to an increase in the deformation of the perforator body, and the fact that the effect of the charge cover on acceleration of the cladding is not taken into account.
Наиболее близким к предлагаемому заряду является кумулятивный заряд по заявке Германии N4132676, МКИ F 42 B 1/02, который имеет оболочку, шашку ВВ с конической кумулятивной выемкой, металлическую облицовку, инициатор, крышку, установленную на торце заряда и состоящую из кольцевого защитного элемента и кольцевого тела. Closest to the proposed charge is the cumulative charge according to the application of Germany N4132676, MKI F 42 B 1/02, which has a shell, a checker BB with a conical shaped cavity, a metal lining, initiator, a cover mounted on the end of the charge and consisting of an annular protective element and ring body.
Недостатком такого кумулятивного заряда является то, что при разгоне кумулятивной облицовки может происходить торможение хвостовых участков облицовки на кольцевом теле и облицовка претерпевает преждевременный разрыв, что снижает эффективную длину кумулятивной струи и пробивную способность заряда. Это обусловлено тем, что при проектировании крышки заряда не учитывается соотношение масс ВВ и облицовки у основания. Это приводит к чрезмерному разгону облицовки под действием продуктов взрыва (ПВ) и нарушению режима схлопывания. Также к недостаткам относится сложность конструкции крышки и то, что движение защитного элемента, установленного на торце заряда, приводит к разгрузке продуктов взрыва, разлетающихся с торца заряда, и тем самым снижает отбор энергии элементами облицовки, прилегающими к ее основанию. The disadvantage of such a cumulative charge is that when accelerating the cumulative lining, braking of the tail sections of the lining on the annular body can occur and the lining undergoes premature rupture, which reduces the effective length of the cumulative jet and the breakdown capacity of the charge. This is due to the fact that the design of the charge cover does not take into account the mass ratio of explosives and cladding at the base. This leads to excessive acceleration of the lining under the action of explosion products (PV) and a violation of the collapse mode. The disadvantages include the complexity of the cover design and the fact that the movement of the protective element mounted on the end of the charge leads to the unloading of explosion products flying from the end of the charge, and thereby reduces energy consumption by the cladding elements adjacent to its base.
Задачей предлагаемого изобретения является увеличение отбора энергии ВВ у хвостовых элементов, находящихся у основания облицовки, и повышение пробивной способности заряда. Технический результат - увеличение массы облицовки, переходящей в кумулятивную струю. The task of the invention is to increase the selection of explosive energy at the tail elements located at the base of the cladding, and increase the breakdown ability of the charge. The technical result is an increase in the mass of the lining, turning into a cumulative stream.
Для получения такого технического результата в предлагаемом кумулятивном заряде, содержащем оболочку, шашку ВВ с конической кумулятивной выемкой, металлическую облицовку, инициатор, крышку, установленную на торце заряда, согласно изобретению шашка ВВ выполнена в виде усеченного конуса с цилиндром у большего основания, облицовка имеет толщину 1,5-3% от диаметра основания шашки ВВ для конической и 3-7% для цилиндрической частей, а толщина цилиндрической части шашки ВВ у основания равна 0,2-0,3 толщины облицовки, облицовка выполнена из материала плотностью 7- 10 г/см3 и прочностью на растяжение не более 160 МПа, крышка выполнена в виде тела вращения с внутренним профилем в форме усеченного конуса с кольцевым буртиком на большем основании, буртик выполнен шириной, равной суммарной толщине шашки ВВ и облицовки у их основания, причем облицовка выполнена из чугуна или из порошкового вольфрама.To obtain such a technical result, in the proposed cumulative charge containing a shell, an explosive checker with a conical cumulative recess, a metal lining, an initiator, a lid mounted on the end of the charge, according to the invention, the checker explosive is made in the form of a truncated cone with a cylinder at a larger base, the lining has a thickness 1.5-3% of the diameter of the base of the explosive checker for conical and 3-7% for the cylindrical parts, and the thickness of the cylindrical part of the explosive checker at the base is 0.2-0.3 of the thickness of the lining, the lining is made of material with a density of 7-10 g / cm 3 and tensile strength not exceeding 160 MPa, the cover is made in the form of a body of revolution with an internal profile in the form of a truncated cone with an annular bead on a larger base, the bead is made of a width equal to the total thickness of the explosive pieces and cladding base, and the lining is made of cast iron or tungsten powder.
Это приводит к тому, что облицовка скользит по внутренней поверхности крышки без разрушения (взаимодействия) и без зазора между внутренней поверхностью крышки и облицовкой, в который могут прорываться ПВ (на стадии разгона облицовки), и к тому, что в цилиндрической части шашки ВВ толщина облицовки резко изменяется (увеличивается), что, в свою очередь, приводит к уменьшению соотношения массы ВВ к массе облицовки в области основания заряда. Так как в качестве материала облицовки используется материал с малым динамическим пределом прочности, то имеется возможность увеличить количество материала, переходящего в струю, без увеличения массы заряда ВВ, что ведет к увеличению эффективной длины струи и увеличению пробивной способности. This leads to the fact that the lining slides along the inner surface of the lid without destruction (interaction) and without a gap between the inner surface of the lid and the lining, into which the PV can break (at the stage of acceleration of the lining), and to the fact that the thickness in the cylindrical part of the explosive checker lining changes dramatically (increases), which, in turn, leads to a decrease in the ratio of the mass of explosives to the mass of the lining in the region of the base of the charge. Since a material with a small dynamic tensile strength is used as the cladding material, it is possible to increase the amount of material passing into the stream without increasing the mass of the explosive charge, which leads to an increase in the effective length of the stream and an increase in breakdown ability.
На чертеже изображен кумулятивный заряд. The drawing shows a cumulative charge.
Предлагаемый кумулятивный заряд содержит шашку ВВ 1 с кумулятивной выемкой, облицованной металлической облицовкой 2, металлическую оболочку 3, инициатор 4 и крышку 5 с кольцевым буртиком 6. Детонация к заряду передается со стороны инициатора с помощью детонирующего шнура (не показан). The proposed cumulative charge contains a checker BB 1 with a cumulative recess lined with a metal lining 2, a metal shell 3, an initiator 4 and a cover 5 with an annular collar 6. Detonation to the charge is transmitted from the initiator side using a detonating cord (not shown).
Кумулятивный заряд работает следующим образом. От внешнего импульса срабатывает ВВ, находящееся в инициаторе 4, детонация передается шашке ВВ основного заряда 1, кумулятивная облицовка 2 под действием продуктов взрыва заряда 1 схлопывается на оси. При выходе детонационной волны на торец шашки ВВ происходит "запирание" продуктов взрыва внутренней поверхностью крышки 5, причем кольцевой буртик 6 крышки должен закрывать слой ВВ, т.е. быть не меньше ширины слоя ВВ у основания, в противном случае произойдет прорыв ВВ. Под действием продуктов взрыва происходит разворот участков облицовки 2 близлежащих к ее основанию, причем торец основания облицовки 2 упирается в коническую внутреннюю поверхность крышки 5 и скользит по ней до полного разворота. При этом происходит схлопывание хвостовых участков облицовки 2 в нормальном режиме без преждевременного разрыва кумулятивной струи. Образованная кумулятивная струя, обладающая высокой скоростью взаимодействует с преградой (стенка корпуса перфоратора, обсадная труба, цементный камень, горная порода) и образует перфорационный канал, длина которого достаточна для осуществления гидродинамической связи между скважиной и продуктивным пластом. The cumulative charge works as follows. An explosive located in the initiator 4 is triggered from an external pulse, detonation is transmitted to the explosive checker of the main charge 1, the cumulative lining 2 under the action of the products of the explosion of charge 1 collapses on the axis. When the detonation wave reaches the end of the explosive checker, the explosion products are “locked” with the inner surface of the lid 5, and the annular flange 6 of the lid should cover the explosive layer, i.e. be no less than the width of the explosive layer at the base, otherwise the explosive will break through. Under the action of the explosion products, a reversal of the sections of the lining 2 adjacent to its base occurs, and the end face of the base of the lining 2 abuts against the conical inner surface of the lid 5 and slides along it until a complete turn. When this occurs, the tail sections of the lining 2 collapse in the normal mode without premature rupture of the cumulative jet. The formed cumulative jet with high speed interacts with the obstacle (the wall of the perforator body, casing, cement stone, rock) and forms a perforation channel, the length of which is sufficient for hydrodynamic communication between the well and the reservoir.
Если ширина кольцевого буртика 6 крышки 5 меньше толщины облицовки 2 у основания, то может произойти прорыв продуктов взрыва с торца шашки ВВ 1 во внутреннюю область кумулятивного заряда, что приведет к нарушению режима схлопывания и к уменьшению пробития. Если ширина кольцевого буртика намного больше толщины облицовки 2 у основания, то образуется выступ, который не дает облицовке скользить по внутренней поверхности крышки при схлопывании. При повороте облицовка ложится на выступ и рвется, в результате из-за уменьшения длины образующей облицовки, участвующей в струеобразовании, происходит ухудшение характеристик струи, что ведет к уменьшению пробития. If the width of the annular flange 6 of the cover 5 is less than the thickness of the lining 2 at the base, then explosion products may break from the end of the checker BB 1 into the internal region of the cumulative charge, which will lead to a violation of the collapse mode and to a decrease in penetration. If the width of the annular collar is much larger than the thickness of the lining 2 at the base, a protrusion is formed that prevents the lining from sliding on the inner surface of the lid when collapsing. When turning, the lining lays on the ledge and breaks, as a result, due to the reduction in the length of the generatrix of the lining participating in the jet formation, the jet characteristics deteriorate, which leads to a decrease in penetration.
Толщина цилиндрической части шашки ВВ 1 у основания составляет 0,2-0,3 толщины облицовки 2, увеличение толщины нецелесообразно из-за возможного прорыва ВВ вовнутрь кумулятивной облицовки 2 до завершения процесса струеобразования и из-за ускорения схлопывания хвостовых участков облицовки, что приведет к увеличению хвостовой части струи, т.е. к уменьшению растяжения струи и соответственно уменьшению глубины пробития. Уменьшение толщины цилиндрической части шашки ВВ нецелесообразно из-за уменьшения количества энергии продуктов взрыва участвующих в разгоне хвостовых участков облицовки, что приводит к образованию песта. The thickness of the cylindrical part of the checker BB 1 at the base is 0.2-0.3 of the thickness of the lining 2, an increase in thickness is impractical due to the possible breakthrough of the explosives inside the cumulative lining 2 until completion of the jet formation process and because of the acceleration of the collapse of the tail sections of the cladding, which will lead to an increase in the tail of the jet, i.e. to a decrease in the stretching of the jet and, accordingly, a decrease in the penetration depth. A decrease in the thickness of the cylindrical part of the explosive checker is impractical due to a decrease in the amount of energy of the explosion products involved in the acceleration of the tail sections of the cladding, which leads to the formation of a pestle.
Толщина кумулятивной облицовки составляет 1,5-3% от диаметра ее основания для конической части шашки ВВ 1, а для цилиндрической 3-7%. Уменьшение толщины приводит к уменьшению количества материала облицовки, уменьшению материала в струе и уменьшению пробития, также уменьшение толщины приводит к увеличению скорости схлопывания облицовки, к увеличению скорости струи и к ее преждевременному разрыву, а следовательно к уменьшению пробития. Увеличение толщины приводит к увеличению материала облицовки, к уменьшению скорости схлопывания облицовки, уменьшению градиента в струе и уменьшению скорости струи, что ведет к уменьшению пробития. Также увеличение толщины облицовки приводит к образованию пестов из-за недостатка энергии струеобразования. The thickness of the cumulative lining is 1.5-3% of the diameter of its base for the conical part of the checker BB 1, and for the cylindrical 3-7%. A decrease in thickness leads to a decrease in the amount of cladding material, a decrease in the material in the stream and a decrease in penetration, and a decrease in thickness leads to an increase in the collapse speed of the cladding, to an increase in the speed of the jet and its premature rupture, and therefore to a decrease in penetration. An increase in thickness leads to an increase in the material of the cladding, to a decrease in the speed of collapse of the cladding, to a decrease in the gradient in the jet and to a decrease in the speed of the jet, which leads to a decrease in penetration. Also, an increase in the thickness of the lining leads to the formation of pestles due to the lack of energy of jet formation.
Для выявления предельных значений плотности материала облицовки проводились исследования на композиционных облицовках из W+Cu при постоянных геометрических размерах (плотность менялась за счет процентного соотношения входящих компонентов) (см. табл. 1). To identify the limiting values of the density of the cladding material, studies were carried out on composite W + Cu claddings with constant geometric dimensions (the density changed due to the percentage of incoming components) (see Table 1).
Параметры заряда:
диаметр основания заряда - 34 мм;
диаметр облицовки - 24 мм;
разнотолщинность облицовки - 0,3/1,0.Charge Parameters:
diameter of the base of the charge is 34 mm;
lining diameter - 24 mm;
the thickness of the cladding is 0.3 / 1.0.
Как следует из табл. 1, максимальная глубина пробития была при плотности материала облицовки 7,1 до 10,2 г/см3.As follows from the table. 1, the maximum penetration depth was at a cladding material density of 7.1 to 10.2 g / cm 3 .
Также проводились исследования на чугунных облицовках с разной прочностью на растяжение (см. табл. 2). Прочность менялась за счет внутренней структуры чугуна. Параметры заряда те же. Studies were also conducted on cast-iron linings with different tensile strengths (see Table 2). Strength changed due to the internal structure of cast iron. The charge parameters are the same.
Как следует из табл. 2, максимальная глубина пробития была при прочности на растяжение не более 160 МПа. As follows from the table. 2, the maximum penetration depth was with a tensile strength of not more than 160 MPa.
Для подтверждения работоспособности заявляемого технического решения были проведены испытания кумулятивных зарядов для перфораторов. To confirm the operability of the claimed technical solution, tests were conducted cumulative charges for perforators.
Кумулятивный заряд имел облицовку диаметром у основания 39 мм, толщина стенки изменялась от 0,7 мм до 2 мм для конической части шашки ВВ (1,5-3% от диаметра шашки), для цилиндрической части шашки ВВ толщина стенки кумулятивной облицовки составляла 2-2,5 мм (3-7% от диаметра основания шашки ВВ). Шашка ВВ изготавливалась на основе октогена. Масса шашки ВВ - 23 г. Толщина ВВ у основания облицовки составляла 0,8 мм (0,2-0,3 толщины облицовки). Угол раствора конуса внутренней поверхности крышки равен 100o.The cumulative charge had a lining with a diameter of 39 mm at the base, the wall thickness varied from 0.7 mm to 2 mm for the conical part of the explosive checker (1.5-3% of the diameter of the checker), for the cylindrical part of the explosive checker, the wall thickness of the cumulative lining was 2- 2.5 mm (3-7% of the diameter of the base of the explosive checker). The explosive checker was made on the basis of HMX. The mass of the explosive checker is 23 g. The explosive thickness at the base of the cladding was 0.8 mm (0.2-0.3 cladding thickness). The angle of the cone of the inner surface of the lid is 100 o .
В качестве материала облицовки использовался чугун, плотность 7 г/см3, предел прочности на растяжение 150 МПа и композиционный материал на основе порошкового вольфрама, плотность 10 г/см3, предел прочности на сжатие 20 МПа. Масса чугунной облицовки 23 г, соотношение массы облицовки к массе шашки ВВ равно 1. Масса композиционной облицовки 30 г, соотношение массы облицовки к массе шашки ВВ равно 1,3.Cast iron, density 7 g / cm 3 , tensile strength 150 MPa and composite material based on tungsten powder, density 10 g / cm 3 , compressive strength 20 MPa were used as the cladding material. The mass of pig-iron cladding is 23 g, the ratio of the weight of the cladding to the mass of the explosive checker is 1. The mass of the composite cladding is 30 g, the ratio of the mass of the cladding to the mass of the explosive checker is 1.3.
Для сравнения были использованы заряды без крышки с чугунной облицовкой (толщиной от 0,7 мм в вершинной части до 1,5 мм у ее основания, массой 18 г, соотношение массы облицовки к массе шашки ВВ равно 0,78), с композиционной облицовкой той же геометрии (масса 25 г, соотношение массы облицовки к массе шашки ВВ равно 1,09). For comparison, charges were used without a cover with a cast-iron lining (from 0.7 mm thick at the top to 1.5 mm at its base, weighing 18 g, the ratio of the mass of the lining to the mass of the explosive saber is 0.78), with the composite lining of that the same geometry (weight 25 g, the ratio of the weight of the cladding to the mass of the explosive saber is 1.09).
Оценка пробивной способности зарядов проводилась путем отстрела кумулятивных зарядов по комбинированным мишеням (сталь Ст.3 10 мм + цементно-песчаный раствор σсж =35 МПа).Evaluation of the breakdown ability of charges was carried out by shooting cumulative charges on combined targets (steel St.3 10 mm + cement-sand mortar σ compress = 35 MPa).
Заряд с чугунной облицовкой имел пробивную способность 440 мм, а с облицовкой из композитного материала на основе вольфрама - 550 мм. A charge with a cast-iron lining had a piercing ability of 440 mm, and with a lining of a composite material based on tungsten - 550 mm.
Заряд без крышки с чугунной облицовкой имел пробивную способность 370 мм, а с композиционной облицовкой - 460 мм. The charge without a cover with cast-iron lining had a breakdown ability of 370 mm, and with composite lining - 460 mm.
Во всех случаях перфорационные каналы были свободны от пестов. In all cases, the perforation channels were free of pestles.
Таким образом, испытания показали, что заявляемый кумулятивный заряд обеспечивает увеличение массы облицовки, переходящей в кумулятивную струю без увеличения массы ВВ, увеличивает кинетическую энергию кумулятивной струи, что обеспечивает повышение пробивной способности заряда и исключает засорение перфорационного канала пестом, улучшение фильтрационных свойств и повышение продуктивности канала. Thus, the tests showed that the inventive cumulative charge provides an increase in the mass of the lining, passing into the cumulative jet without increasing the mass of the explosive, increases the kinetic energy of the cumulative jet, which increases the breakdown ability of the charge and eliminates clogging of the perforation channel with pest, improved filtration properties and increased channel productivity .
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98115649A RU2140053C1 (en) | 1998-08-17 | 1998-08-17 | Shaped charge |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98115649A RU2140053C1 (en) | 1998-08-17 | 1998-08-17 | Shaped charge |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2140053C1 true RU2140053C1 (en) | 1999-10-20 |
Family
ID=20209639
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU98115649A RU2140053C1 (en) | 1998-08-17 | 1998-08-17 | Shaped charge |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2140053C1 (en) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2491497C1 (en) * | 2012-01-30 | 2013-08-27 | Владилен Федорович Минин | Method and device for creating jet streams with elimination of hollow charge spin |
| RU2495360C1 (en) * | 2012-01-18 | 2013-10-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Российский Федеральный Ядерный Центр - Всероссийский Научно-Исследовательский Институт Технической Физики имени академика Е.И. Забабахина" (ФГУП "РФЯЦ-ВНИИТФ им. академ. Е.И. Забабахина") | Method to generate jet stream and shaped charge of perforator for its realisation |
| RU2596168C1 (en) * | 2015-08-28 | 2016-08-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный технический университет имени Н.Э. Баумана" (МГТУ им. Н.Э. Баумана) | Combined cumulative lining for high-speed compact elements formation |
| RU2633021C1 (en) * | 2016-05-16 | 2017-10-11 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский государственный университет геосистем и технологий" (СГУГиТ) | Cumulative charge for forming compact element |
| WO2017196202A1 (en) * | 2016-05-10 | 2017-11-16 | Юрий Петрович ТРЕФИЛОВ | Charge |
| RU2663855C1 (en) * | 2017-09-27 | 2018-08-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" (Госкорпорация "Росатом") | Damage agent of ammunition |
| US20190113315A1 (en) * | 2017-10-18 | 2019-04-18 | Peng Dai | Device and method for enhacning well perforating |
-
1998
- 1998-08-17 RU RU98115649A patent/RU2140053C1/en active
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2495360C1 (en) * | 2012-01-18 | 2013-10-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Российский Федеральный Ядерный Центр - Всероссийский Научно-Исследовательский Институт Технической Физики имени академика Е.И. Забабахина" (ФГУП "РФЯЦ-ВНИИТФ им. академ. Е.И. Забабахина") | Method to generate jet stream and shaped charge of perforator for its realisation |
| RU2491497C1 (en) * | 2012-01-30 | 2013-08-27 | Владилен Федорович Минин | Method and device for creating jet streams with elimination of hollow charge spin |
| RU2596168C1 (en) * | 2015-08-28 | 2016-08-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный технический университет имени Н.Э. Баумана" (МГТУ им. Н.Э. Баумана) | Combined cumulative lining for high-speed compact elements formation |
| WO2017196202A1 (en) * | 2016-05-10 | 2017-11-16 | Юрий Петрович ТРЕФИЛОВ | Charge |
| RU2633021C1 (en) * | 2016-05-16 | 2017-10-11 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский государственный университет геосистем и технологий" (СГУГиТ) | Cumulative charge for forming compact element |
| RU2663855C1 (en) * | 2017-09-27 | 2018-08-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" (Госкорпорация "Росатом") | Damage agent of ammunition |
| US20190113315A1 (en) * | 2017-10-18 | 2019-04-18 | Peng Dai | Device and method for enhacning well perforating |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5753850A (en) | Shaped charge for creating large perforations | |
| EP1682846B1 (en) | Apparatus for penetrating oilbearing sandy formations | |
| US6668726B2 (en) | Shaped charge liner and process | |
| US6530326B1 (en) | Sintered tungsten liners for shaped charges | |
| US3100445A (en) | Shaped charge and method of firing the same | |
| US5814758A (en) | Apparatus for discharging a high speed jet to penetrate a target | |
| US20060266551A1 (en) | Shaped Charges for Creating Enhanced Perforation Tunnel in a Well Formation | |
| EA011184B1 (en) | Shaped charge assembly and method of damaging a target | |
| US2796833A (en) | Perforating devices | |
| US5415101A (en) | Shaped explosive charge, a method of blasting using the shaped explosive charge and a kit to make it | |
| RU2140053C1 (en) | Shaped charge | |
| WO2001090678A2 (en) | Shaped charges having enhanced tungsten liners | |
| US3176613A (en) | Shaped explosive charge | |
| US3302567A (en) | Shaped-charge booster | |
| RU2577661C2 (en) | Shaped charge | |
| RU118422U1 (en) | CUMULATORY CHARGE OF PUNCHES | |
| US4658726A (en) | Fuze for setting off jacketed explosive charges | |
| RU2491497C1 (en) | Method and device for creating jet streams with elimination of hollow charge spin | |
| RU2276318C1 (en) | Lengthened shaped charge | |
| RU2681019C1 (en) | Cumulative charge | |
| RU2742427C1 (en) | Cumulative perforator | |
| RU34718U1 (en) | Cumulative charge | |
| RU2090741C1 (en) | Charge for well perforation | |
| RU2317406C1 (en) | Well bore zone perforation method and shaped-charge device (variants) | |
| RU2065933C1 (en) | Hollow-cone charge of perforator |