RU2129927C1 - Roll assembly of rolling stand of strip rolling mill - Google Patents
Roll assembly of rolling stand of strip rolling mill Download PDFInfo
- Publication number
- RU2129927C1 RU2129927C1 RU98111796A RU98111796A RU2129927C1 RU 2129927 C1 RU2129927 C1 RU 2129927C1 RU 98111796 A RU98111796 A RU 98111796A RU 98111796 A RU98111796 A RU 98111796A RU 2129927 C1 RU2129927 C1 RU 2129927C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rolls
- roll
- work
- profile
- strip
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к прокатному производству и может быть применено на широкополосных станах горячей и холодной прокатки. The invention relates to rolling production and can be applied on broadband hot and cold rolling mills.
Известен узел валков прокатной клети кварто-полосового стана, содержащий два рабочих и два опорных валка, и в котором исходная профилировка опорных валков выполнена по выпуклой параболе, несимметричной относительно середины бочки валка, а исходная профилировка рабочих валков выполнена по вогнутой параболе, также несимметричной относительно середины бочки валка, при этом рабочие валки снабжены средствами осевого перемещения (см., например, авторское свидетельство СССР N 1496851, кл. B 21 B 27/02, 1987). Осевым перемещением рабочих валков в разные стороны можно получать полосу симметричного выпуклого профиля с разной величиной выпуклости (поперечной разнотолщинности). A known knot of rolls of a rolling stand of a quarto-strip mill containing two working and two backup rolls, and in which the initial profiling of the backup rolls is made of a convex parabola, asymmetric relative to the middle of the barrel roll, and the original profiling of the working rolls is made of a concave parabola, also asymmetric with respect to the middle barrel rolls, while the work rolls are equipped with axial displacement means (see, for example, USSR author's certificate N 1496851, class B 21 B 27/02, 1987). By axial movement of the work rolls in different directions, it is possible to obtain a strip of symmetrical convex profile with different values of convexity (transverse different thickness).
Предусмотренная в известном узле валков форма профилировки рабочих (опорных) валков позволяет получать полосу только выпуклого поперечного профиля, что ограничивает возможности применения валкового узла. Кроме того, конструкция узла (равенство длин бочек рабочего и опорного валков) не позволяет при изменении профиля полосы сохранить максимально возможную для данного узла ширину полосы, поскольку ширина активной зоны рабочих валков становится при этом меньше ширины опорного валка. The profiling form of the working (support) rolls provided for in the known roll assembly makes it possible to obtain a strip of only a convex transverse profile, which limits the possibilities of using the roll assembly. In addition, the design of the unit (the equality of the lengths of the barrels of the working and backup rolls) does not allow, when changing the strip profile, to keep the maximum possible strip width for this assembly, since the width of the active zone of the working rolls becomes less than the width of the backup roll.
Известен узел валков прокатной клети полосового стана, содержащий рабочие и опорные валки, в котором рабочие валки профилированы по криволинейному центрально-симметричному контуру, имеющему форму одного периода синусоиды, при этом профили верхнего и нижнего рабочих валков эквидистантны, и рабочие валки снабжены средствами их взаимного осевого перемещения (см., например, патент СССР N 1355112, кл. B 21 B 1/22, 1987). A known knot of rolls of a rolling stand of a strip mill containing work and backup rolls, in which the work rolls are profiled along a curved centrally symmetric contour having the shape of one sinusoidal period, the profiles of the upper and lower work rolls are equidistant, and the work rolls are equipped with means of their mutual axial movement (see, for example, USSR patent N 1355112, CL B 21 B 1/22, 1987).
Известный узел позволяет при взаимном осевом смещении рабочих валков изменять профиль зазора между ними в широком диапазоне, от выпуклого до вогнутого. Если при этом величина и знак поперечной "разнотолщинности" профиля зазора (т.е. разность зазоров в середине и по краям активного участка бочек валков) соответствует тем же параметрам подката, это означает, что при сохранении наследственной разнотолщинности вытяжки по ширине проката распределяются равномерно, и, следовательно, полученная полоса не будет иметь дефектов по плоскостности ("волна" или "короб"). Однако отсутствие строгой регламентации геометрических параметров профиля валков, в частности, соотношения амплитуды профиля, периода профиля (т.е. длины бочки рабочего валка) и максимально возможного осевого смещения рабочих валков делает проблематичной возможность равноэффективного использования узла при широком диапазоне параметров профиля подката, и кроме того, не позволяет однозначно рассчитать величину необходимого сдвига валков для получения заданного (требуемого) профиля полосы на выходе. Эта величина определяется, по существу, эмпирически, посредством пробной прокатки и контроля полученного профиля, что связано с потерями времени и металла. The known site allows for mutual axial displacement of the work rolls to change the gap profile between them in a wide range, from convex to concave. If at the same time the size and sign of the transverse “thickness difference” of the gap profile (ie the difference of the gaps in the middle and along the edges of the active section of the roll barrels) corresponds to the same parameters of the roll, this means that while maintaining the hereditary thickness difference of the hood, the hoods are distributed evenly, and, therefore, the resulting strip will not have defects in flatness (“wave” or “box”). However, the lack of strict regulation of the geometrical parameters of the roll profile, in particular, the ratio of the profile amplitude, profile period (i.e. the length of the roll of the work roll) and the maximum possible axial displacement of the work rolls makes it difficult to use the unit equally well with a wide range of rolled profile parameters, and in addition to Moreover, it does not allow to unambiguously calculate the required shift of the rolls to obtain a given (required) profile of the strip at the output. This value is determined essentially empirically by trial rolling and control of the obtained profile, which is associated with the loss of time and metal.
Кроме того, опорные валки в известном узле имеют избыточную длину, превышающую максимальную ширину полосы, что связано с их профилировкой, соответствующей профилировке рабочих валков, а также и с предусмотренной возможностью смещения опорных валков вместе с рабочими в осевом направлении. В варианте конструкции узла, показанном на фиг. 7-9, опорные валки выполнены цилиндрическими и установлены стационарно в осевом направлении, однако возможность сокращения их длины в такой конструкции не использована. In addition, the backup rolls in the known site have an excess length exceeding the maximum strip width, which is associated with their profiling, the corresponding profiling of the work rolls, as well as with the possibility of displacement of the backup rolls together with the workers in the axial direction. In the embodiment of the assembly shown in FIG. 7-9, the backup rolls are cylindrical and mounted stationary in the axial direction, however, the possibility of reducing their length in this design is not used.
Узел валков согласно упомянутому патенту СССР N 1355112, кл. B 21 B 1/22, 1987, фиг. 7-9, является наиболее близким по своей технической сущности аналогом изобретения. The roll assembly according to the aforementioned USSR patent N 1355112, class. B 21 B 1/22, 1987, FIG. 7-9, is the closest in its technical essence to the analogue of the invention.
Задачей изобретения является повышение качества полосового проката по плоскостности за счет создания условий равенства вытяжек по ширине полосы с учетом реального профиля подката. The objective of the invention is to improve the quality of flat products in flatness by creating conditions for equality of hoods across the width of the strip, taking into account the real profile of the tack.
Указанная задача решена тем, что в узле валков прокатной клети полосового стана, содержащем рабочие и опорные валки, в котором рабочие валки профилированы по криволинейному центрально-симметричному контуру, имеющему форму одного периода синусоиды, при этом профили верхнего и нижнего рабочих валков эквидистантны и рабочие валки снабжены средствами их взаимного осевого перемещения, а опорные валки установлены стационарно в осевом направлении, согласно изобретению, профиль образующей верхнего рабочего валка выполнен по синусоиде, описываемой уравнением
а профиль образующей нижнего рабочего валка выполнен по синусоиде, описываемой уравнением:
при этом амплитуда синусоид A, период синусоид Lp, максимальное осевое смещение рабочих валков Cmax связаны соотношением:
где yв и yн - текущее значение ординаты профиля верхнего и нижнего рабочих валков, мм; y= 0 в горизонтальной плоскости, проходящей через ось прокатки;
Lр - длина бочки рабочего валка или период синусоид, мм;
Z - текущее значение абсциссы, направленной по оси валка, мм; Z=0 в сечении, соответствующем левому краю бочки рабочего валка, при отсутствии его осевого смещения;
y0 - зазор между рабочими ненагруженными валками при отсутствии их осевого смещения, мм;
A - амплитуда синусоиды, равная четверти разности максимального и минимального диаметров бочки рабочего валка, мм; A = 0,23- 0,32 мм;
C - величина осевого смещения рабочего валка, мм; 
Cmax - максимальное осевое смещение рабочего валка, мм; Cmax = (0,055 - 0,083)Lр;
Δщ - разность зазоров между ненагружненными рабочими валками в сечениях, соответствующих краю бочки опорного валка и его середине, мм, определенная с учетом профиля подката, прогиба, износа и сплющивания валков, тепловых выпуклостей, обжатия.This problem is solved by the fact that in the roll assembly of the rolling mill stand of the strip mill containing work and backup rolls, in which the work rolls are profiled along a curved centrally symmetric contour having the shape of one sinusoidal period, while the profiles of the upper and lower work rolls are equidistant and the work rolls equipped with means for their mutual axial movement, and the backup rolls are stationary in the axial direction, according to the invention, the profile of the generatrix of the upper work roll is made in a sinusoid, are described aemoy equation
and the profile of the generatrix of the lower work roll is made according to a sinusoid, described by the equation:
wherein the amplitude of the sinusoid A, the period of the sinusoid L p , the maximum axial displacement of the work rolls C max are related by the ratio:
where y in and y n - the current value of the ordinate of the profile of the upper and lower work rolls, mm; y = 0 in a horizontal plane passing through the axis of rolling;
L p - the length of the barrel of the work roll or the period of the sinusoid, mm;
Z is the current value of the abscissa directed along the axis of the roll, mm; Z = 0 in the section corresponding to the left edge of the barrel of the work roll, in the absence of axial displacement;
y 0 - the gap between the working unloaded rolls in the absence of their axial displacement, mm;
A is the amplitude of the sine wave, equal to a quarter of the difference between the maximum and minimum diameters of the barrel of the work roll, mm; A = 0.23-0.32 mm;
C is the axial displacement of the work roll, mm;
C max - maximum axial displacement of the work roll, mm; C max = (0.055 - 0.083) L p ;
Δ u is the difference between the gaps between unloaded work rolls in sections corresponding to the edge of the back roll barrel and its middle, mm, determined taking into account the profile of the roll, deflection, wear and flattening of the rolls, thermal bulges, compression.
Кроме того, опорные валки выполнены с длиной бочки, меньшей длины бочки рабочих валков на 2Cmax.In addition, the backup rolls are made with a barrel length shorter than the barrel length of the work rolls at 2C max .
Строгая математическая регламентация профиля рабочих валков позволяет увязать его с фактическим профилем подката и максимально выравнять вытяжки по ширине полосы, обеспечивая тем самым максимальную плоскостность полосы, выходящей из стана. Укорочение опорных валков позволяет уменьшить вес узла валков и исключить дополнительный износ краевых участков бочки рабочих валков, искажающих их профиль. Strict mathematical regulation of the profile of the work rolls allows you to link it with the actual profile of the tackle and align the hoods to the maximum width of the strip, thereby ensuring maximum flatness of the strip exiting the mill. The shortening of the backup rolls reduces the weight of the roll assembly and eliminates additional wear on the edge sections of the barrel of the work rolls that distort their profile.
Далее изобретение иллюстрируется чертежами, поясняющими конкретный пример его использования, где на фиг. 1 показан общий вид узла валков, в среднем положении рабочих валков (C=0); на фиг. 2 показано положение рабочих валков при C>0, при этом межвалковый зазор имеет вогнутый профиль; на фиг. 3 показано положение рабочих валков при C<0, при этом межвалковый зазор имеет выпуклый профиль; на фиг. 4 показан профиль межвалкового зазора для положения рабочих валков в соответствии с фиг. 2 (C>0); на фиг. 5 показан профиль межвалкового зазора для положения рабочих валков в соответствии с фиг. 3 (C<0);
Валковый узел состоит из профилированных рабочих валков 1 и опорных валков 2. Предусмотрены средства 3 осевого перемещения рабочих валков 1 на величину ±Cmax. В межвалковом зазоре 4 прокатывается полоса 5. Длина бочки опорного валка Lоп меньше длины бочки рабочего валка Lр на величину 2Cmax.The invention is further illustrated by drawings, illustrating a specific example of its use, where in FIG. 1 shows a general view of the roll assembly in the middle position of the work rolls (C = 0); in FIG. 2 shows the position of the work rolls at C> 0, while the roll gap has a concave profile; in FIG. 3 shows the position of the work rolls at C <0, while the roll gap has a convex profile; in FIG. 4 shows a roll gap profile for the position of the work rolls in accordance with FIG. 2 (C>0); in FIG. 5 shows a roll gap profile for the position of the work rolls in accordance with FIG. 3 (C <0);
The roll unit consists of profiled work rolls 1 and backup rolls 2. Means 3 are provided for axial movement of the work rolls 1 by ± C max . In the roll gap 4, a strip 5 is rolled. The length of the roll of the back roll L op is less than the length of the roll of the work roll L p by 2C max .
Профилировка рабочих валков 1 выполнена в соответствии с зависимостями (1), (2) и (3). Profiling work rolls 1 is made in accordance with the dependencies (1), (2) and (3).
На фиг. 1 показан комплект валков в нейтральном положении (C=0), когда межвалковый зазор одинаковый по всей его длине при ненагруженных валках (y0). Для получения вогнутого профиля межвалкового зазора надо верхний валок смесить вправо, а нижний - влево (C>0, фиг. 2). Для получения выпуклого профиля межвалкового зазора надо верхний валок смесить влево, а нижний - вправо (C<0, фиг. 3).In FIG. Figure 1 shows a set of rolls in the neutral position (C = 0) when the roll gap is the same along its entire length with unloaded rolls (y 0 ). To obtain a concave profile of the roll gap, mix the upper roll to the right and the lower roll to the left (C> 0, Fig. 2). To obtain a convex profile of the roll gap, mix the upper roll to the left and the lower roll to the right (C <0, Fig. 3).
Выполнение образующих бочек рабочих валков в форме кривой по зависимостям (1) и (2) позволяет настраивать рабочую клеть на требуемый профиль межвалкового зазора перед прокаткой и воздействовать на профиль прокатываемой полосы во время прокатки одновременным осевым смещением рабочих валков в противоположные стороны. The execution of the forming rolls of the work rolls in the form of a curve according to dependencies (1) and (2) allows you to adjust the work stand to the desired profile of the roll gap before rolling and act on the profile of the rolled strip during rolling by simultaneous axial displacement of the work rolls in opposite directions.
Вычитая функцию (2) из функции (1), получим зависимость y(Z) межвалкового зазора от координаты Z при любом фиксированном смещении C
Функция (4) - косинусоидальная и она незначительно отличается от плавной функции параболического типа, которую обычно применяют для описания поперечного профиля прокатываемой полосы, не имеющей дефектов плоскостности типа волны или короба.Subtracting function (2) from function (1), we obtain the dependence y (Z) of the roll gap on the Z coordinate for any fixed offset C
Function (4) is cosine and it differs slightly from the smooth function of the parabolic type, which is usually used to describe the transverse profile of a rolled strip that does not have flatness defects such as a wave or box.
На фиг. 4, 5 показан профиль межвалкового зазора между ненагруженными рабочими валками, построенный по функции (4) при C>0 (фиг. 4) и C<0 (фиг. 5). In FIG. 4, 5 shows the profile of the roll gap between the unloaded work rolls, constructed according to function (4) at C> 0 (Fig. 4) and C <0 (Fig. 5).
Как видно из рисунка, функция (4) характеризуется плавностью изменения межвалкового зазора вдоль оси Z, что позволяет, изменяя величину осевой сдвижки C, добиваться равенства вытяжек и плоскостности по всей ширине полосы. Незначительные отличия функции (4) от параболической функции легко устраняются секционным охлаждением профиля валков, которым оснащены все клети тонколистовых станов. As can be seen from the figure, function (4) is characterized by a smooth change in the roll gap along the Z axis, which allows, by changing the value of the axial shift C, to achieve equality of the hoods and flatness over the entire width of the strip. Slight differences of function (4) from the parabolic function are easily eliminated by sectional cooling of the roll profile, which is equipped with all stands of sheet mills.
Важнейшей особенностью узла валков, согласно изобретению, является взаимосвязь формы профиля рабочих валков и формы профиля подката, что позволяет существенно повысить равномерность распределения вытяжек по ширине полосы и, как следствие, плоскостность ее. The most important feature of the roll assembly, according to the invention, is the relationship between the profile shape of the work rolls and the shape of the rolled profile, which can significantly increase the uniformity of the distribution of the hoods across the strip width and, as a consequence, its flatness.
Только при значении амплитуды A синусоидального профиля валков, определенном по зависимости (3), синусоидальная профилировка обеспечивает устранение неплоскостности полосы во всем диапазоне возможных нарушений равенства втяжек по ширине полосы, поскольку зависимость (3) учитывает также форму исходного профиля подката. Only when the amplitude A of the sinusoidal profile of the rolls is determined by dependence (3), the sinusoidal profiling eliminates the non-flatness of the strip in the entire range of possible violations of the equality of the retracts along the width of the strip, since dependence (3) also takes into account the shape of the initial profile of the tack.
При этом величина Δщ определяется из следующего уравнения, выражающего известный из литературы закон плоской прокатки (т.е. закон сохранения наследственной поперечной разнотолщинности)
где yраб - прогиб оси рабочего валка на длине L0;
yизн.оп - максимальная величина износа в середине бочки одного опорного валка (на диаметр) в момент установки отшлифованного рабочего валка;
Δспл - разность сплющивания одного рабочего валка в контакте с полосой в середине и у края бочки;
ΔТ.раб, ΔТ.оп - средние значения тепловых выпуклостей рабочего и опорного валков на длине бочки, возникающих в результате неравномерного нагрева и охлаждения при прокатке;
δп - поперечная разнотолщинность подката;
h0, h1 - толщина полосы на входе и выходе из клети;
L0 - длина бочки опорного валка;
b - ширина полосы.In this case, the value Δ u is determined from the following equation expressing the flat rolling law known from the literature (i.e., the law of conservation of hereditary transverse thickness difference)
where y slave is the deflection of the axis of the work roll at a length L 0 ;
y out.op - the maximum amount of wear in the middle of the barrel of one back-up roll (per diameter) at the time of installation of the polished work roll;
Δ spl - the difference between the flattening of one work roll in contact with the strip in the middle and at the edge of the barrel;
Δ T.rab , Δ T.op - average values of thermal convexities of the working and backup rolls along the length of the barrel, resulting from uneven heating and cooling during rolling;
δ p - transverse thickness variation of the tackle;
h 0 , h 1 - strip thickness at the entrance and exit of the stand;
L 0 - the length of the roll backup roll;
b is the width of the strip.
Для определения Δщ в уравнение (5) подставить:
- измеренные значения δп, yизн.оп;
- заданные (по технологии) значения h0, h1, b;
- рассчитанные значения yраб, Δспл, ΔТ.раб, ΔТ.оп.
В свою очередь, для расчета этих величин необходимо измерить:
- температуру подката;
- температуру охлаждающей жидкости;
- усилие прокатки.To determine Δ Щ in equation (5), substitute:
- the measured values of δ p , y out.op ;
- given (by technology) values of h 0 , h 1 , b;
- the calculated values of y slave , Δ spl. , Δ T.rab , Δ T.op.
In turn, to calculate these values, it is necessary to measure:
- tackle temperature;
- coolant temperature;
- rolling force.
Таким образом, оптимальная профилировка рабочих валков узла предполагает использование значительного объема информации, что оправдано конечным результатом: повышением плоскостности прокатанной полосы. Современные методы расчета по математической модели позволяют в темпе прокатки определить требуемую сдвижку валков для получения требуемого профиля зазора между ними. Указанная схема расчета, разумеется, используется и при станочной профилировке валков на вальцешлифовальном станке, например, с числовым программным управлением, при этом по выражению (3) определяют величину A при ранее заданных величинах Lр и Cmax, которую и выдают в качестве задания на профилировку наряду с уравнениями (1) и (2).Thus, the optimal profiling of the work rolls of the assembly involves the use of a significant amount of information, which is justified by the final result: an increase in the flatness of the rolled strip. Modern methods of calculation using a mathematical model make it possible to determine the required shift of the rolls at the pace of rolling to obtain the desired gap profile between them. The indicated calculation scheme, of course, is also used for machine profiling of rolls on a roll grinding machine, for example, with numerical program control, and, using expression (3), determine the value of A at previously given values of L p and C max , which is given as a task for profiling along with equations (1) and (2).
Валковый комплект работает следующим образом. Перед прокаткой полосы рабочие валки с синусоидальной профилировкой устанавливают одновременным осевым перемещением в противоположные стороны на требуемый профиль поперечного сечения полосы с учетом: прогиба валков от усилия прокатки; сплющиваний на контакте валков между собой и с прокатываемой полосой; износа опорных валков; тепловых выпуклостей валков; поперечного профиля подката. Во время прокатки при необходимости воздействуют на полосу одновременным небольшим осевым смещением рабочих валков в противоположные стороны, регулируя точность поперечного профиля и плоскостность полосы. Благодаря плавности функции (4), описывающей межвалковый зазор, это обеспечивает условия для достижения равенства вытяжек по ширине полосы, т.е. полоса прокатывается без дефектов плоскостности - волны или короба. Roller kit works as follows. Before rolling the strip, work rolls with sinusoidal profiling are set by simultaneous axial movement in opposite directions to the desired profile of the cross section of the strip, taking into account: the deflection of the rolls from the rolling force; flattening at the contact of the rolls with each other and with the rolled strip; wear of backup rolls; thermal bulges of rolls; transverse profile of tackle. During rolling, if necessary, they act on the strip with simultaneous small axial displacement of the work rolls in opposite directions, adjusting the accuracy of the transverse profile and the flatness of the strip. Due to the smoothness of function (4), which describes the roll gap, this provides conditions for achieving equality of the hoods along the strip width, i.e. the strip is rolled without flatness defects - waves or ducts.
Пример численного расчета. An example of numerical calculation.
Для 4-й клети 5-ти клетевого стана 1700 холодной прокатки параметры, входящие в уравнения (3), (5), равны:
ширина полосы b = 1200 мм;
толщина полосы на входе h3 = 0,75 мм;
толщина полосы на выходе h4 = 0,64 мм;
прогиб оси yраб = 0,4 мм;
yизн.оп = 0,1 мм;
Δспл = 0,2 мм;
ΔТ.раб = 0,4 мм;
ΔТ.оп = 0,2 мм;
Cmax = 100 мм;
разнотолщинность полосы на входе в клеть δп = 0,02 мм;
длина бочки опорного валка L0 = 1600 мм;
длина бочки рабочего валка Lр = L0 + 2Cmax = 1800 мм.For the 4th stand of the 5 stand mill 1700 cold rolling, the parameters included in equations (3), (5) are equal to:
strip width b = 1200 mm;
input strip thickness h 3 = 0.75 mm;
output strip thickness h 4 = 0.64 mm;
y axis deflection slave = 0.4 mm;
y out.op = 0.1 mm;
Δ spl = 0.2 mm;
Δ T.rab = 0.4 mm;
Δ T.op = 0.2 mm;
C max = 100 mm;
the thickness of the strip at the entrance to the cage δ p = 0.02 mm;
the length of the backup roll barrel L 0 = 1600 mm;
barrel length of the work roll L p = L 0 + 2C max = 1800 mm.
При этом параметры δп, yизн.оп измерены; параметры h3, h4, b заданы по технологии; параметры yраб, Δспл, ΔТ.раб, ΔТ.оп вычислены.The parameters δ p , y out.op measured; parameters h 3 , h 4 , b are set by technology; parameters y slave , Δ spl. , Δ T. slave , Δ T.op calculated.
Далее определяем по формуле (5)
По формуле (3):
Технический результат изобретения заключается в повышении качества полосы по плоскостности при широком диапазоне параметров поперечной разнотолщинности подката.Next, we determine by the formula (5)
By the formula (3):
The technical result of the invention is to improve the quality of the strip in flatness with a wide range of parameters of the transverse thickness difference of the tackle.
Claims (2)
а профиль образующей нижнего рабочего валка выполнен по синусоиде, описываемой уравнением
при этом амплитуда синусоид А, период синусоид Lp, максимальное осевое смещение рабочих валков Cmax связаны соотношением
где ув и ун - текущее значение ординаты профиля верхнего и нижнего рабочих валков, мм; у = 0 в горизонтальной плоскости, проходящей через ось прокатки;
Lp - длина бочки рабочего валка или период синусоид, мм;
Z - текущее значение абсциссы, направленной по оси валка, мм; Z = 0 в сечении, соответствующем левому краю бочки рабочего валка, при отсутствии его осевого смещения;
У0 - зазор между рабочими ненагруженными валками при отсутствии их осевого смещения, мм;
А - амплитуда синусоиды, равная четверти разности максимального и минимального диаметров бочки рабочего валка, мм; А = 0,23 - 0,32 мм;
С - величина осевого смещения рабочих валков, мм,
Cmax - максимальное осевое смещение рабочего валка, мм; Cmax = (0,055 - 0,083)Lр;
Δщ - разность зазоров между ненагруженными рабочими валками в сечениях, соответствующих краю бочки опорного валка и его середине, мм, определенная с учетом профиля подката, прогиба, износа и сплющивания валков, тепловых выпуклостей, обжатия полосы.1. The roll unit of the rolling mill stand of the strip mill, comprising work and backup rolls, the work rolls being profiled along a curved centrally symmetrical contour having the shape of one sinusoidal period, the profiles of the upper and lower rolls are equidistant and the work rolls are equipped with means for their mutual axial movement, and the support rolls are mounted stationary in the axial direction, characterized in that the profile of the generatrix of the upper work roll is made according to a sinusoid, described by the equation
and the profile of the generatrix of the lower work roll is made according to a sinusoid, described by the equation
the amplitude of the sinusoid A, the period of the sinusoid L p , the maximum axial displacement of the work rolls C max are related by
where y in and y n is the current value of the ordinate of the profile of the upper and lower work rolls, mm; y = 0 in a horizontal plane passing through the axis of rolling;
L p - the length of the barrel of the work roll or the period of the sinusoid, mm;
Z is the current value of the abscissa directed along the axis of the roll, mm; Z = 0 in the section corresponding to the left edge of the barrel of the work roll, in the absence of axial displacement;
Y 0 - the gap between the working unloaded rolls in the absence of their axial displacement, mm;
And - the amplitude of the sinusoid, equal to a quarter of the difference between the maximum and minimum diameters of the barrel of the work roll, mm; A = 0.23 - 0.32 mm;
With - the value of the axial displacement of the work rolls, mm,
C max - maximum axial displacement of the work roll, mm; C max = (0.055 - 0.083) L p ;
Δ u - the difference between the gaps between the unloaded work rolls in sections corresponding to the edge of the back roll barrel and its middle, mm, determined taking into account the profile of the roll, deflection, wear and flattening of the rolls, thermal bulges, compression strip.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98111796A RU2129927C1 (en) | 1998-06-15 | 1998-06-15 | Roll assembly of rolling stand of strip rolling mill |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98111796A RU2129927C1 (en) | 1998-06-15 | 1998-06-15 | Roll assembly of rolling stand of strip rolling mill |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2129927C1 true RU2129927C1 (en) | 1999-05-10 |
Family
ID=20207504
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU98111796A RU2129927C1 (en) | 1998-06-15 | 1998-06-15 | Roll assembly of rolling stand of strip rolling mill |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2129927C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113316491A (en) * | 2019-01-28 | 2021-08-27 | 首要金属科技德国有限责任公司 | Changing the effective contour of the working surfaces of the working rolls during the hot rolling of a rolling stock in a rolling stand to a rolled strip |
-
1998
- 1998-06-15 RU RU98111796A patent/RU2129927C1/en active
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113316491A (en) * | 2019-01-28 | 2021-08-27 | 首要金属科技德国有限责任公司 | Changing the effective contour of the working surfaces of the working rolls during the hot rolling of a rolling stock in a rolling stand to a rolled strip |
| CN113316491B (en) * | 2019-01-28 | 2023-08-11 | 首要金属科技德国有限责任公司 | Effective profile change of working surface of working roll during hot rolling of rolled piece into rolled strip in rolling stand |
| US11919059B2 (en) | 2019-01-28 | 2024-03-05 | Primetals Technologies Germany Gmbh | Changing the effective contour of a running surface of a working roll during hot rolling of rolling stock in a roll stand to form a rolled strip |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2391154C2 (en) | Crown roller controlling profile and rolled strip flatness | |
| KR940011507B1 (en) | Rolling mill stand with axially slidable rolls | |
| US5651281A (en) | Method and apparatus for rolling rolled strips | |
| JP2733836B2 (en) | Rolling equipment for the production of rolled products, especially rolled sheet materials | |
| JPH0669578B2 (en) | Rolling mill | |
| AU5943400A (en) | Universal roll crossing system | |
| KR19980086866A (en) | How to influence the contour of the strip in the edge area of the rolled strip | |
| RU1787052C (en) | Method of rolling metal strips | |
| RU2280518C2 (en) | Rolling stand for making flat rolled strips with desired cross thickness difference | |
| RU2487770C2 (en) | Method of making, at least, one working forming roll for material rolling | |
| RU2300432C2 (en) | Stand for rolling strip | |
| RU2353445C2 (en) | Method and rolling mill for multiple influence for profile | |
| RU2129927C1 (en) | Roll assembly of rolling stand of strip rolling mill | |
| KR101030942B1 (en) | Roller leveller with variable centre distance | |
| JP5862248B2 (en) | Metal strip rolling method | |
| JP5862247B2 (en) | Metal strip rolling method | |
| JP5929328B2 (en) | Metal strip rolling method | |
| JPS6293016A (en) | Adjusting device for plate shape of rolling stock | |
| JP3244119B2 (en) | Strip shape and edge drop control method in strip rolling | |
| SU1435332A1 (en) | Method of rolling strips | |
| RU2724255C1 (en) | Method of rolling strips (sheets) in four-high stand | |
| SU863030A1 (en) | Rolling roll | |
| Tellman et al. | Shape Control With CVC in a Cold Strip Mill--Development and Operational Results | |
| RU2146973C1 (en) | Roll assembly of rolling stand of sheet rolling mill | |
| CN111079240A (en) | Working roll profile for controlling symmetrical plate shape defects |