RU2123056C1 - Process of blow-through of converter bath - Google Patents
Process of blow-through of converter bath Download PDFInfo
- Publication number
- RU2123056C1 RU2123056C1 RU97116926A RU97116926A RU2123056C1 RU 2123056 C1 RU2123056 C1 RU 2123056C1 RU 97116926 A RU97116926 A RU 97116926A RU 97116926 A RU97116926 A RU 97116926A RU 2123056 C1 RU2123056 C1 RU 2123056C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- oxygen
- slag
- lance
- metal
- blow
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Description
Предлагаемое изобретение относится к черной металлургии, конкретнее к производству стали в конвертерах и может быть использовано для управления процессом шлакообразования в ходе кислородной продувки плавки. Особенно целесообразно применение при переделе низкомарганцовистых чугунов. The present invention relates to ferrous metallurgy, and more particularly to the production of steel in converters and can be used to control the process of slag formation during oxygen blowing of the smelting. It is especially advisable to use low-manganese cast irons for redistribution.
Известен способ продувки конвертерной ванны, включающий регулирование процессом шлакообразования в период интенсивного газовыделения, которое наблюдается в середине продувки плавки, путем подъема кислородной фурмы на небольшую величину - 100-200 мм (Бигеев А.М. Металлургия стали. Теория и технология плавки стали. - Челябинск, Металлургия, Челябинское отделение 1988, с. 304). A known method of purging a converter bath, including controlling the process of slag formation during a period of intense gas evolution, which is observed in the middle of a purge blow, by raising the oxygen lance by a small amount - 100-200 mm (Bigeev A.M. Metallurgy of steel. Theory and technology of steel melting. - Chelyabinsk, Metallurgy, Chelyabinsk Branch 1988, p. 304).
Недостатком данного способа является низкий выход металла, повышенный расход плавикового шпата и других разжижителей плавки, ухудшение процесса десульфурации и дефосфорации металла, повышение себестоимости стали. The disadvantage of this method is the low metal yield, increased consumption of fluorspar and other smelting thinners, the deterioration of the metal desulfurization and dephosphorization process, and the increase in the cost of steel.
Это происходит в связи с тем, что малая корректировка положения фурмы в сторону его увеличения требует достаточно долгого времени для перевода шлака из гетерогенного состояния в гомогенное с необходимой жидкоподвижностью. Вследствие этого для интенсификации процесса шлакообразования используют присадки плавикового шпата, что повышает себестоимость стали. This is due to the fact that a small adjustment of the position of the tuyeres in the direction of its increase requires a sufficiently long time to transfer the slag from a heterogeneous state to a homogeneous state with the necessary fluidity. As a result, fluorspar additives are used to intensify the process of slag formation, which increases the cost of steel.
Известен способ продувки жидкого металла, включающий подачу окислителя закрученным газовым потоком через фурму, совершающую подъем и опускание с амплитудой 10-20 калибров и соотношением скоростей подъема и опускания фурмы 1:3-5 (авторское свидетельство СССР N 992594, C 21 C 5/32). A known method of blowing liquid metal, including the supply of an oxidizing agent with a swirling gas stream through a lance, raising and lowering with an amplitude of 10-20 calibers and a ratio of lifting and lowering speeds of the lance 1: 3-5 (USSR author's certificate N 992594, C 21
Недостатком данного способа является низкий выход годного, снижение стойкости футеровки конвертера и производительности конвертеров. The disadvantage of this method is the low yield, reduced durability of the lining of the Converter and the performance of the converters.
Это происходит вследствие того, что кратковременный подъем фурмы, если он происходит в период интенсивного обезуглероживания, осуществляется на величину 10-20 калибров при малой скорости подъема фурмы и значительной скорости снижения фурмы, большей скорости подъема в 3-5 раз. Это приводит к тому, что при малой скорости подъема фурмы на значительную величину 10-20 калибров, и шлаке происходит резкое увеличение окислов железа, и последующее резкое снижение положения фурмы, приводит, как правило, к взрывоподобной реакции окисления углерода металла при взаимодействии с окислами шлака, что сопровождается выбросами металла и шлака и вынужденному аварийному прекращению кислородной продувки с последующим смачиванием шлака. Это снижает выход металла, увеличивает цикл плавки, снижает производительность конвертеров и, как следствие, негативно отражается на стойкости футеровки конвертера. This is due to the fact that a short-term rise of the lance, if it occurs during the period of intensive decarburization, is carried out by 10–20 calibers at a low rate of rise of the lance and a significant decrease in the rate of the lance, a higher rise speed of 3-5 times. This leads to the fact that at a low speed of lifting the lance by a significant amount of 10-20 calibers, and slag there is a sharp increase in iron oxides, and the subsequent sharp decrease in the position of the lance, usually leads to an explosive reaction of metal carbon oxidation in the interaction with slag oxides , which is accompanied by emissions of metal and slag and the forced emergency termination of oxygen purge, followed by wetting of the slag. This reduces the yield of metal, increases the melting cycle, reduces the performance of converters and, as a result, negatively affects the durability of the lining of the converter.
Кроме того, реализация известного способа осуществляется закрученным газовым потоком и наиболее целесообразна, по описанию самих авторов, в первые 10-15 и последние 15-20% времени продувки. In addition, the implementation of the known method is carried out by a swirling gas stream and the most appropriate, according to the description of the authors themselves, in the first 10-15 and last 15-20% of the purge time.
Наиболее близким к предлагаемому изобретению по технической сущности и достигаемому результату является способ продувки конвертерной ванны, включающий регулирование процесса шлакообразования путем изменения дутьевого режима, в период 30-50% времени продувки осуществляющий подъем фурмы в течение 2,5 - 7,2% продолжительности продувки с интервалами между двумя последующими подъемами 4,2 - 11,1% от общей продолжительности продувки ванны, причем подъемы фурмы, осуществляют при нахождении уровня расплава ниже 1,5 - 2,1 высоты уровня спокойной ванны (авторское свидетельство СССР N 1557172, C 21 C 5/32). Closest to the proposed invention in terms of technical nature and the achieved result is a method of purging a converter bath, which includes regulating the process of slag formation by changing the blast regime, during the period of 30-50% of the time of purging, lifting the lance for 2.5 - 7.2% of the duration of purging with the intervals between the two subsequent rises of 4.2 - 11.1% of the total duration of purging the bath, and the lifting of the lance, is carried out when the melt level is below 1.5 - 2.1 the height of the level of a calm bath (a torus certificate of the USSR N 1557172, C 21
Недостатком данного способа является низкий выход годного, снижение стойкости футеровки и производительности конвертеров, повышенный расход сыпучих, кислорода на продувку, ферросплавов. Это происходит вследствие довольно большой величины времени подъема фурмы, что приводит к резкому увеличению окисленности шлака и выбросам металла и шлака при опускании фурмы до исходного уровня, что приводит к скачиванию шлака. Кроме того, в способе не регламентируется скорость подъема фурмы, величина подъема, скорость снижения фурмы, время продувки при нахождении фурмы при самом высоком ее положении. Все это приводит к тому, что нерегламентированный режим подъема и опускание фурмы, а также ее нахождение при высоком положении фурмы, не обеспечивает эффективного управления процессом шлакообразования и, из-за выбросов, процессом ведения плавки. Попытки ликвидации выбросов приводят так же к увеличению расхода сыпучих материалов, присаживаемых в этом случае, с целью разрушения шлаковой пены, а скачивание шлака к снижению температуры металла, додувкам на температуру, повышению расхода ферросплавов и раскислителей, увеличению расходного коэффициента чугуна. The disadvantage of this method is the low yield, reduced durability of the lining and the performance of the converters, increased consumption of bulk, oxygen for purging, ferroalloys. This is due to the rather large amount of time for lifting the lance, which leads to a sharp increase in the oxidation of slag and emissions of metal and slag when lowering the lance to the initial level, which leads to the downloading of slag. In addition, the method does not regulate the rate of rise of the lance, the amount of rise, the rate of decrease of the lance, the purge time when the lance is at its highest position. All this leads to the fact that the unregulated mode of raising and lowering the lance, as well as its location at a high position of the lance, does not provide effective control of the process of slag formation and, due to emissions, the process of smelting. Attempts to eliminate emissions also lead to an increase in the consumption of bulk materials, seated in this case, with the aim of destroying the slag foam, and downloading slag to reduce the temperature of the metal, blowing the temperature, increase the consumption of ferroalloys and deoxidizers, increase the consumption coefficient of cast iron.
Технический результат предлагаемого изобретения заключается в увеличении выхода метала, производительности конвертеров, стойкости футеровки конвертеров, снижения расхода сыпучих материалов, кислорода, ферросплавов, раскислителей и чугуна. The technical result of the invention is to increase the yield of metal, the performance of converters, the durability of the lining of converters, reducing the consumption of bulk materials, oxygen, ferroalloys, deoxidizers and cast iron.
Указанный технический результат достигается тем, что в способе продувки конвертерной ванны, включающий подачу кислорода в расплав, регулирование процесса шлакообразования путем изменения положения фурмы относительно уровня спокойной ванны в период интенсивного обезуглероживания в течение определенного времени продувки, согласно предлагаемого изобретения, в момент интенсивного выноса металла, в течение 0,5-2,0% времени продувки увеличивают положение фурмы на 5,0-9,5 калибров относительно уровня спокойной ванны, продувают так до израсходования кислорода 0,1-3,5 м3/т стали, после чего в течение 1,6-5,0% времени продувки опускают фурму до рабочего положения.The specified technical result is achieved by the fact that in the method of purging the converter bath, which includes supplying oxygen to the melt, regulating the process of slag formation by changing the position of the tuyere relative to the level of the calm bath during the intensive decarburization during a certain purge time, according to the invention, at the time of intensive removal of the metal, within 0.5–2.0% of the purge time, increase the position of the tuyere by 5.0–9.5 calibres relative to the level of a calm bath; oxygen 0.1–3.5 m 3 / t of steel, after which the lance is lowered to the working position for 1.6–5.0% of the purge time.
Сущность заявляемого предложения заключается в следующем. The essence of the proposed proposal is as follows.
Подъем фурмы с высокой скоростью на определенную высоту приводит к достаточно низкой скорости поступления окислов железа в шлак и, как правило, не приводит к его избыточному переокислению и может являться надежной гарантией спокойного хода процесса ведения плавки без выбросов и переливов шлакометаллической эмульсии через горловину конвертера, в случае опускания после этого фурмы до рабочего положения. Raising the tuyere at a high speed to a certain height leads to a rather low rate of iron oxides entering the slag and, as a rule, does not lead to its excessive reoxidation and can be a reliable guarantee of a smooth course of the smelting process without emissions and overflow of the slag metal emulsion through the neck of the converter, in in case of lowering after this lance to the working position.
Нахождение фурмы в верхнем положении, в ходе продувки плавки, обеспечивает обогащение шлака окислами железа и плавному приближению его состояния из гетерогенного к гомогенному. Однако избыточного переокисления шлака при этом не происходит, т.к. быстрое снижение фурмы после этого не приводит к негативным последствиям - выбросам и переливам шлакометаллической эмульсии. Быстрое опускание фурмы обычно приводит к тому, что через 5-10% времени продувки, вследствие недостаточной степени гомогенизации шлаковой фазы происходит ее быстрый переход в гетерогенное состояние, наблюдается "сухой" ход продувки с выносами и заметалливанием кислородной фурмы, что сопровождается дополнительными присадками плавикового шпата или снижением интенсивности кислородного дутья. The presence of the lance in the upper position, during the purge of the smelting, ensures the enrichment of slag with iron oxides and a smooth approximation of its state from heterogeneous to homogeneous. However, excessive slag oxidation does not occur, as A rapid decrease in the lance after this does not lead to negative consequences - emissions and overflow of slag metal emulsion. Rapid lowering of the tuyere usually leads to the fact that after 5-10% of the purge time, due to the insufficient degree of homogenization of the slag phase, it rapidly transitions to a heterogeneous state, a “dry” purge course with outbursts and smearing of the oxygen tuyere is observed, which is accompanied by additional additives of fluorspar or a decrease in the intensity of oxygen blast.
Однако если осуществлять плавное снижение кислородной фурмы, после нахождения ее в наивысшем верхнем положении происходит дальнейший процесс плавного перехода шлаковой фазы в гомогенное состояние. Причем окончательное наилучшее состояние шлаковой фазы по консистенции и близкое к равновесному по окисленности в системе металл - шлак достигается именно в момент выхода кислородной фурмы в рабочее положение. However, if the oxygen lance is gradually reduced, after it is in the highest upper position, a further process of smooth transition of the slag phase to a homogeneous state takes place. Moreover, the final best state of the slag phase in consistency and close to the equilibrium in oxidation in the metal-slag system is achieved precisely at the moment the oxygen lance reaches its working position.
Регламентированный режим снижения фурмы в условиях интенсивного обезуглероживания ванны и выноса металла обеспечивает плавное обогащение шлака окислами железа, а увеличение напора кислородной струи на металл приводит к эффективному перемешиванию слоев шлака и интенсифицирует процесс его гомогенизации. The regulated mode of reducing the tuyeres under conditions of intensive decarburization of the bath and removal of metal ensures a smooth enrichment of slag with iron oxides, and an increase in the pressure of the oxygen stream on the metal leads to efficient mixing of the slag layers and intensifies the process of its homogenization.
Таким образом, предлагаемое техническое решение обеспечивает эффективное управление процессом шлакообразования, что достигается за счет использования регламентированного режима кислородной продувки. Thus, the proposed technical solution provides effective control of the process of slag formation, which is achieved through the use of a regulated regime of oxygen purge.
Как показали многочисленные промышленные эксперименты, для обеспечения эффективного управления процессом шлакообразования и достижения высоких показателей конечных технологических параметров необходимо в период интенсивного обезуглероживания "сухого" хода продувки, с выносами металла, увеличить положение фурмы относительно уровня спокойной ванны на 5-9,5 калибров в течение 0,5-2% времени продувки, продуть так до израсходования кислорода 0,1-3,5 м3/т, после чего опустить фурму до рабочего положения в течение 1,6 - 5% времени продувки.As numerous industrial experiments have shown, in order to ensure effective control of the process of slag formation and to achieve high indices of the final technological parameters, it is necessary to increase the position of the tuyere relative to the level of a calm bath by 5–9.5 calibers during intensive decarburization of the “dry” purge course 0.5-2% of the purge time, blow it so that 0.1-3.5 m 3 / t of oxygen is used up, and then lower the lance to the working position within 1.6 - 5% of the purge time.
Увеличение положения фурмы в течение менее 0,5% времени продувки приводило к увеличению расхода плавикового шпата, вследствие недостаточного обогащения шлаковой фазы окислами железа. An increase in the position of the lance for less than 0.5% of the purge time led to an increase in the consumption of fluorspar, due to the insufficient enrichment of the slag phase with iron oxides.
Увеличение положения фурмы в течение более 2% времени продувки приводило к снижению выхода металла, вследствие переливов через горловину конвертера шлакометаллической эмульсии в момент опускания фурмы. An increase in the position of the tuyere for more than 2% of the purge time led to a decrease in the metal yield due to overflow through the neck of the converter of the slag-metal emulsion at the time of lowering the tuyere.
Увеличение положения фурмы относительно уровня спокойной ванны менее 5 калибров приводило к снижению выхода металла и увеличению расхода плавикового шпата, вследствие недостаточного обогащения шлака окислами железа и прохождения плавки в дальнейшем с выносами металла. An increase in the position of the tuyeres relative to the level of a calm bath of less than 5 calibres led to a decrease in the yield of metal and an increase in the consumption of fluorspar, due to insufficient enrichment of the slag with iron oxides and the passage of melting in the future with metal outflows.
Увеличение положения фурмы относительно уровня спокойной ванны более 9,5 калибров приводило к снижению выхода металла, увеличению плавки, расходу плавикового шпата и сыпучих, снижению производительности конвертеров и стойкости футеровки конвертера, повышенному расходу ферросплавов и раскислителей, вследствие избыточной переокисленности шлака, выбросам в момент снижения положения фурмы, аварийным прекращениям кислородной продувки и скачиванию шлака, а в последствии к додувкам на температуру, увеличению расходного коэффициента по чугуну. An increase in the position of the tuyeres relative to the level of a calm bath of more than 9.5 calibres led to a decrease in metal yield, an increase in smelting, consumption of fluorspar and bulk solids, a decrease in the productivity of converters and the stability of the lining of the converter, an increased consumption of ferroalloys and deoxidizers, due to excessive slag oxidation, emissions at the time of reduction tuyere positions, emergency stops of oxygen purge and slag downloading, and subsequently to temperature blowing, increase of consumption coefficient for cast iron unu.
Продувка кислородом после подъема фурмы до израсходования кислорода менее 0,1 м3/т приводила к увеличению расхода плавикового шпата, вследствие недостаточного обогащения шлака окислами железа.Purging with oxygen after lifting the lance until oxygen consumption of less than 0.1 m 3 / t led to an increase in the consumption of fluorspar, due to insufficient enrichment of the slag with iron oxides.
Продувка кислородом после подъема фурмы до израсходования кислорода более 3,5 м3/т приводила к снижению выхода металла, увеличению цикла плавки, повышенному расходу ферросплавов и раскислителей, снижению производительности конвертеров и стойкости футеровки конвертеров, повышению расходного коэффициента по чугуну вследствие выбросов и скачивания шлака.Purging with oxygen after lifting the lance to an oxygen consumption of more than 3.5 m 3 / t led to a decrease in metal yield, an increase in the smelting cycle, an increased consumption of ferroalloys and deoxidizers, a decrease in the productivity of converters and the stability of the lining of converters, and an increase in the consumption coefficient for cast iron due to emissions and slag loading .
Снижение положения фурмы до рабочего положения в течение менее 1,6% времени продувки приводило к снижению выхода металла, увеличению расхода плавикового шпата, вследствие недостаточной гомогенизации шлакового расплава и происхождению в дальнейшем кислородной продувки с выносами металла. Reducing the position of the tuyeres to the working position within less than 1.6% of the purge time led to a decrease in the metal yield, an increase in the consumption of fluorspar, due to insufficient homogenization of the slag melt and the occurrence of oxygen blowing with metal outflows in the future.
Снижение положения фурмы до рабочего положения в течение более 5% времени продувки приводило к снижению выхода металла, увеличению цикла плавки, снижению производительности конвертеров, увеличению расхода легирующих, раскислителей, сыпучих, снижению стойкости футеровки конвертеров, вследствие избыточной переокисленности шлака, выбросам в момент выхода фурмы на исходное положение, прекращению продувки и скачиванию шлака. A decrease in the position of the lance to its working position for more than 5% of the purge time led to a decrease in the metal yield, an increase in the smelting cycle, a decrease in the productivity of the converters, an increase in the consumption of alloying, deoxidizing, bulk, and lower lining resistance of the converters due to excessive slag oxidation, emissions at the time of the exit to the starting position, stopping the purge and downloading slag.
Для оценки данного способа была проведена серия опытных плавок в соответствии с заявляемым предложением и прототипом. To evaluate this method, a series of experimental swimming trunks was carried out in accordance with the claimed proposal and prototype.
Пример осуществления предлагаемого способа (пример N 1, табл. 1). An example implementation of the proposed method (
В 350-т конвертер завалили 115 т лома, присадили 11 т извести, залили 285 т чугуна с температурой 1420oC, содержащего в процентах: 4,7 углерода, 0,75 кремния, 0,30 марганца, 0,060 фосфора и 0,020 серы. Осуществили продувку кислородом сверху с интенсивностью 1200 м3/мин. В ходе кислородной продувки в конвертер присаживали порциями по 2 т - известь в количестве 11 т, доломита 2 т и плавикового шпата 0,3 т. После израсходования 9000 м3 кислорода (45% времени продувки) ход продувки плавки стал "сухим", наблюдался интенсивный вынос капель металла. Положение фурмы в этом момент составляло 2,4 м. Сразу же кислородная фурма была приподнята на 0,57 м (ΔH = 6 калибров) до положения относительно уровня спокойной ванны 2,97 м. Подъем осуществлялся в течение 10 с (1% времени продувки). Общий расход кислорода при этом составил 9200 м3. После этого продули плавку до 9860 м3 кислорода, что составило расход кислорода 660 м3 (1,8 м3/т стали) при нахождении фурмы в верхнем положении. Затем фурму опустили до 2,4 м (исходное значение), израсходовав дополнительно 600 м3 кислорода (3% времени продувки), общий расход кислорода при этом составил 10460 м3. Дальнейший ход процесса ведения плавки осуществлялся спокойно, стабильно, без выбросов, выносов металла и присадок плавикового шпата. Продувку плавки закончили после израсходования 20000 м3 кислорода при содержании углерода 0,07%, содержание FeO в шлаке 18%, температуре металла 1650oC. Шлак на повалке был жидкотекучим, подвижным. Слили 3 сп, присадив 1,9 т силикомарганца, 0,6 т коксика и 0,7 т ферросилиция.In a 350-ton converter, 115 tons of scrap were heaped up, 11 tons of lime was added, 285 tons of cast iron with a temperature of 1420 ° C were poured, containing in percent: 4.7 carbon, 0.75 silicon, 0.30 manganese, 0.060 phosphorus and 0.020 sulfur. Oxygen was purged from above with an intensity of 1200 m 3 / min. In the course of oxygen purging, 2 tons were added to the converter in portions of 11 tons of lime, 2 tons of dolomite and 0.3 tons of fluorspar. After 9,000 m 3 of oxygen was consumed (45% of the purge time), the melt purge course became “dry”; intensive removal of metal drops. The position of the lance at this moment was 2.4 m. Immediately, the oxygen lance was raised by 0.57 m (ΔH = 6 gauges) to a position relative to the level of a calm bath of 2.97 m. The rise was carried out for 10 s (1% of the blowdown time ) The total oxygen consumption was 9,200 m 3 . After that, the smelting was blown up to 9860 m 3 of oxygen, which amounted to an oxygen consumption of 660 m 3 (1.8 m 3 / t of steel) when the lance was in the upper position. Then the lance was lowered to 2.4 m (initial value), having consumed an additional 600 m 3 of oxygen (3% of the purge time), the total oxygen consumption in this case was 10460 m 3 . The further course of the smelting process was carried out calmly, stably, without emissions, metal outflows and additives of fluorspar. The melting purge was completed after 20,000 m 3 of oxygen had been consumed at a carbon content of 0.07%, FeO content in slag 18%, metal temperature 1650 o C. Slag on the felling was fluid, mobile. 3 sp were leaked, adding 1.9 t of silicomanganese, 0.6 t of coke and 0.7 t of ferrosilicon.
Пример осуществления известного способа-прототипа (пример 1, прототипа табл. 1). An example implementation of the known prototype method (example 1, prototype table. 1).
В 350-т конвертер завалили 115 т лома, присадили 11 т извести, залили 285 т чугуна с температурой 1420oC, содержащего в процентах: 4,7 углерода, 0,75 кремния, 0,30 марганца, 0,060 фосфора и 0,020 серы. Осуществили продувку расплава кислородом сверху с интенсивностью 1200 м3/мин. В ходе кислородной продувки в конвертер присаживали порциями по 2 т - известь в количестве 11 т, доломита 2 т и плавикового шпата 0,3 т. После израсходования 9000 м3 кислорода (45% времени продувки) ход плавки стал "сухим" и наблюдался интенсивный вынос капель металла. Положение фурмы в этот момент составляло 2,4 м. Сразу же кислородная фурма была приподнята на 0,57 м (ΔH = 6 калибров) до положения 2,97 м. Подъем осуществлялся в течение 60 с (6% времени продувки), общий расход кислорода составил 10200 м3. Затем опустили фурму до 2,4 м (исходное значение), затратив на это дополнительно 150 м3 кислорода (общий расход кислорода составил 10350 м3). Сразу же через горловину конвертера произошел перелив шлакометаллической эмульсии с последующим после этого интенсивными выбросами металла и шлака. Попытки осадить шлак присадками плавикового шпата не помогли ликвидировать выбросы, в результате кислородная продувка была аварийно прекращена, скачивали шлак. После скачивания шлака продувку повели при положении фурмы 2,4 м и более низкой интенсивностью продувки - 1050 м3/мин с присадками плавикового шпата. Продувку закончили после израсходования 20000 м3 кислорода при содержании углерода 0,07%, температуры 1630oC и жидкоподвижным шлаком. Вследствие скачивания шлака создался дефицит тепла в 20oC, вследствие чего на повалке плавка оказалась "холодной" на 15oC. Для исправления плавки по температуре ее додули, израсходовав 600 м3 кислорода. Повалили конвертер, отобрали пробы металла и шлака, замерили температуру. Температура составила 1645oC, а содержание углерода 0,04%, (FeO) = 25%. Слив плавки 3 сп осуществляли присадив 1 т коксика, 22 т силикомарганца и 0,85 т ферросилиция.In a 350-ton converter, 115 tons of scrap were heaped up, 11 tons of lime was added, 285 tons of cast iron with a temperature of 1420 ° C were poured, containing in percent: 4.7 carbon, 0.75 silicon, 0.30 manganese, 0.060 phosphorus and 0.020 sulfur. The melt was purged with oxygen from above with an intensity of 1200 m 3 / min. During oxygen purging, 2 tons were added to the converter in portions - 11 tons of lime, 2 tons of dolomite and 0.3 tons of fluorspar. After 9,000 m 3 of oxygen was consumed (45% of the purge time), the melting course became “dry” and intense removal of metal drops. The position of the lance at this moment was 2.4 m. Immediately the oxygen lance was raised by 0.57 m (ΔH = 6 calibres) to the position of 2.97 m. The rise was carried out for 60 s (6% of the blowdown time), the total consumption oxygen was 10200 m 3 . Then the lance was lowered to 2.4 m (the initial value), spending an additional 150 m 3 of oxygen on it (the total oxygen consumption was 10350 m 3 ). Immediately through the neck of the converter, the slag metal emulsion overflowed, followed by intense emissions of metal and slag. Attempts to precipitate slag with additives of fluorspar did not help to eliminate emissions, as a result, oxygen purge was abnormally stopped, and slag was downloaded. After downloading the slag, the purge was carried out with a tuyere position of 2.4 m and a lower purge intensity of 1050 m 3 / min with fluorspar additives. The purge was completed after the consumption of 20,000 m 3 of oxygen at a carbon content of 0.07%, a temperature of 1630 o C and liquid slag. As a result of slag loading, a heat deficit of 20 o C was created, as a result of which the smelting was “cold” at 15 o C on the dump. To correct the smelting, its temperature was modulated by using 600 m 3 of oxygen. They knocked down the converter, took samples of metal and slag, measured the temperature. The temperature was 1645 o C, and the carbon content of 0.04%, (FeO) = 25%. Smelting of 3 cs was carried out by adding 1 t of coke, 22 t of silicomanganese and 0.85 t of ferrosilicon.
В результате опытных плавок в 350-т конвертере, в соответствии с заявляемым способом продувки конвертерной плавки, а также плавки в соответствии с технологией прототипа, приведены в табл. 1. As a result of experimental swimming trunks in a 350-t converter, in accordance with the claimed method of purging converter melting, as well as melting in accordance with the prototype technology, are given in table. one.
Сравнительный анализ двух способов показал, что при осуществлении предлагаемой технологии с соблюдением последовательности технологических операций и заявляемых технологических параметров обеспечивалось эффективное управление процессом шлакообразования в период интенсивного обезуглероживания и достижения высоких показателей конечных технологических параметров плавки, что приводило к увеличению выхода жидкого металла на 0,3%, сокращению цикла плавки на 10 мин, снижению скорости износа футеровки конвертера на 10%, снижение расхода кислорода на продувку на 1%, снижение расхода силикомарганца на 0,25 кг/т, ферросилиция на 0,15 кг/т, плавикового шпата на 1 кг/т стали, коксика на 0,5 кг/т, алюминия 0,05 кг/т. A comparative analysis of the two methods showed that when implementing the proposed technology in compliance with the sequence of technological operations and the claimed technological parameters, efficient control of the slag formation process during intensive decarburization and achievement of high final melting technological parameters was achieved, which led to an increase in the yield of liquid metal by 0.3% reduction of the melting cycle by 10 minutes, reduction of the wear rate of the converter lining by 10%, reduction of the flow rate sulphuric purge by 1%, reduction of silicomanganese consumption by 0.25 kg / t, ferrosilicon by 0.15 kg / t, fluorspar by 1 kg / t of steel, coke by 0.5 kg / t, aluminum by 0.05 kg / t
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97116926A RU2123056C1 (en) | 1997-10-15 | 1997-10-15 | Process of blow-through of converter bath |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97116926A RU2123056C1 (en) | 1997-10-15 | 1997-10-15 | Process of blow-through of converter bath |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2123056C1 true RU2123056C1 (en) | 1998-12-10 |
| RU97116926A RU97116926A (en) | 1999-03-10 |
Family
ID=20197976
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU97116926A RU2123056C1 (en) | 1997-10-15 | 1997-10-15 | Process of blow-through of converter bath |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2123056C1 (en) |
-
1997
- 1997-10-15 RU RU97116926A patent/RU2123056C1/en not_active IP Right Cessation
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2697113C1 (en) | Refining method of molten steel in equipment for vacuum degassing | |
| RU2761852C1 (en) | Method for slag release during production of steel with ultra-low phosphorus content and method for production of steel with ultra-low phosphorus content | |
| US4093452A (en) | Refining liquid metal | |
| KR20060130124A (en) | Method for producing low carbon steel | |
| RU2123056C1 (en) | Process of blow-through of converter bath | |
| FI67094C (en) | FOERFARANDE FOER ATT FOERHINDRA ATT SLAGGMETALL VAELLER UPP VI PNEUMATISK UNDER YTAN SKEENDE RAFFINERING AV STAOL | |
| JP2018188730A (en) | Converter steelmaking process | |
| EP0061749B1 (en) | A multi-step steelmaking refining method | |
| US4394165A (en) | Method of preliminary desiliconization of molten iron by injecting gaseous oxygen | |
| US4242126A (en) | Process for the treatment of iron melts and for increasing the scrap portion in the converter | |
| RU2465337C1 (en) | Method of steelmaking in basic oxygen converter | |
| RU2121512C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| RU2112045C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| RU2802676C1 (en) | Steel melting method | |
| RU2179586C1 (en) | Method for making steel in oxygen converter | |
| SU675073A1 (en) | Method of smelting steel | |
| US3782921A (en) | Production of steel with a controlled phosphorus content | |
| RU1319561C (en) | Method for blasting low-manganese iron in converter | |
| RU2133781C1 (en) | Method of metal blowing in converter | |
| KR850001607B1 (en) | Method for increasing vessel lining life for basic oxygen furnaces | |
| SU908831A2 (en) | Process for melting steel | |
| SU1060685A1 (en) | Method for smelting steel in oxygen converter | |
| JPS6353206A (en) | Operational method for high manganese content at blow-end in top-bottom blowing converter | |
| SU819181A1 (en) | Method of steel production | |
| SU1604165A3 (en) | Method of producing steel in converter |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20131016 |