RU2120481C1 - Strip hot rolling method - Google Patents
Strip hot rolling method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2120481C1 RU2120481C1 RU93013962A RU93013962A RU2120481C1 RU 2120481 C1 RU2120481 C1 RU 2120481C1 RU 93013962 A RU93013962 A RU 93013962A RU 93013962 A RU93013962 A RU 93013962A RU 2120481 C1 RU2120481 C1 RU 2120481C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- strip
- rolling
- carbon equivalent
- strips
- sections
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области горячей прокатки полос и может быть использовано на металлургических предприятиях, имеющих в своем составе широкополосный стан горячей прокатки с устройствами межклетевого охлаждения полосы и отводящим рольгангом, снабженным секциями душирующего устройства. The invention relates to the field of hot rolling of strips and can be used at metallurgical enterprises incorporating a broadband hot rolling mill with inter-rack cooling of the strip and a discharge roller table equipped with sections of a choking device.
Известен способ горячей прокатки полос из низколегированной стали, включающий горячую прокатку полос на стане и их охлаждение перед смоткой на отводящем рольганге путем душирования секциями. При этом способе душирование осуществляют равноотстоящими одна от другой секциями. Это улучшает качество полос из низколегированной стали 09Г2 и 09Г2Д (см. журнал "Сталь", 1992, N 2, с. 70-72). A known method of hot rolling strips of low alloy steel, including hot rolling of strips in the mill and their cooling before winding on the discharge roller table by choking sections. With this method, the showering is carried out equally spaced from one another by sections. This improves the quality of the strip of low-alloy steel 09G2 and 09G2D (see the journal "Steel", 1992,
Недостаток известного способа в том, что он не обеспечивает повышенную плоскостность полос. Кроме того, его использование ограничено сталями марок 09Г2 и 09Г2Д. The disadvantage of this method is that it does not provide increased flatness of the strips. In addition, its use is limited to steel grades 09G2 and 09G2D.
Известен также способ охлаждения горячекатаной полосы перед смоткой в рулон, включающий горячую прокатку полос при температуре конца прокатки 880oC, ускоренное охлаждение до температуры Ar3, последующее охлаждение на воздухе до температуры Ar1, повторное ускоренное охлаждение и окончательное охлаждение на воздухе до температуры смотки (см. а.с. СССР N 1509415, кл. C 21 D 9/48, опубл. 23.09.89 и БИ N 35). Известное техническое решение обеспечивает повышенную ударную вязкость горячекатаных полос.There is also known a method of cooling a hot-rolled strip before winding into a roll, which includes hot rolling of strips at a temperature of rolling end of 880 ° C, accelerated cooling to Ar 3 , subsequent cooling in air to Ar 1 , repeated accelerated cooling and final cooling in air to a winding temperature (see AS USSR N 1509415, class C 21 D 9/48, publ. 23.09.89 and BI N 35). The known technical solution provides increased toughness of the hot-rolled strips.
Недостаток известного способа в том, что он не обеспечивает повышенную плоскостность полос из низколегированных сталей и приводит к неравномерности микроструктуры по толщине и ширине полосы. The disadvantage of this method is that it does not provide increased flatness of the strips of low alloy steels and leads to uneven microstructure in thickness and width of the strip.
Наиболее близким по технической сущности к заявляемому объекту является выбранный в качестве прототипа способ горячей прокатки полос, преимущественно из низколегированных сталей, включающий прокатку полос на широкополосовом стане с межклетевым охлаждением полос в чистовой группе клетей и последующее охлаждение секциями душирующего устройства на отводящем рольганге с температурным режимом прокатки в зависимости от углеродного эквивалента стали (см. а.с. СССР N 1507824, кл. C 21 D 9/02, опубл. 15.09.89 и БИ N 34). Известное техническое решение повышает равномерность механических свойств полос из низколегированных сталей. The closest in technical essence to the claimed object is the method of hot rolling of strips selected primarily as a prototype, mainly from low alloy steels, which involves rolling strips on a broadband mill with inter-stand cooling of strips in the finishing group of stands and subsequent cooling by sections of the choking device on the discharge rolling table with a temperature rolling mode depending on the carbon equivalent of steel (see AS USSR N 1507824, class C 21
Недостаток известного способа в том, что оно не обеспечивает однородность микроструктуры полосы и требуемую ее плоскостность. Прокатка по режимам, рассчитанным по приведенной в известном решении формуле, приводит к неплоскостности полос, особенно на их концевых участках, и к неравномерной микроструктуре на этих же участках полос. Особенно это заметно при прокатке полос из низколегированных сталей типа 17ГС. The disadvantage of this method is that it does not provide uniformity of the microstructure of the strip and its required flatness. Rolling according to the modes calculated according to the formula given in the well-known solution leads to non-flatness of the strips, especially at their end sections, and to an uneven microstructure in the same sections of the strips. This is especially noticeable when rolling strips of low alloy steels of type 17GS.
Основная задача, решаемая предлагаемым изобретением - обеспечение качества и однородности микроструктуры полосы при одновременном повышении ее плоскостности. The main task solved by the invention is to ensure the quality and uniformity of the microstructure of the strip while increasing its flatness.
Для решения этой задачи в способе горячей прокатки полос, преимущественно из низколегированных сталей, включающем прокатку полос на широкополосовом стане с межклетевым охлаждением в чистовой группе клетей и последующее охлаждение секциями душирующего устройства на отводящем рольганге с температурным режимом прокатки в зависимости от углеродного эквивалента стали, температуру конца прокатки устанавливают при углеродном эквиваленте 0,39-0,45% в пределах 780-830oC, 0,46-0,50% в пределах 800-850oC и 0,51-0,56% в пределах 820-870oC, при этом углеродный эквивалент определяют по следующей зависимости:
Cэ = C + Si/3 + Mn/9
где C, Si и Mn - содержание углерода, кремния и марганца в %,
а температуру смотки по длине полосы обеспечивают на переднем и заднем концах в пределах 550-570oC, а середины - в пределах 500-520oC с плавным изменением температуры от концов полосы к ее середине.To solve this problem, in the method of hot rolling of strips, mainly from low alloy steels, including rolling strips on a broadband mill with inter-stand cooling in the finishing group of stands and subsequent cooling by sections of the choking device on the discharge roller table with a rolling temperature depending on the carbon equivalent of steel, the temperature of the end rolling set at a carbon equivalent of 0.39-0.45% in the range of 780-830 o C, 0.46-0.50% in the range of 800-850 o C and 0.51-0.56% in the range of 820-870 o C, with this carbon equivalent NT is determined by the following relationship:
C e = C + Si / 3 + Mn / 9
where C, Si and Mn is the content of carbon, silicon and manganese in%,
and the temperature of the winding along the length of the strip is provided at the front and rear ends within 550-570 o C, and the middle is within 500-520 o C with a smooth change in temperature from the ends of the strip to its middle.
Кроме того, секции душирующего устройства включают по ходу полосы в последовательности, определяемой рядом Фибоначчи: 1, 2, 3, 5, 8, 13, 21...,
где цифрами обозначены первая и последующие включенные секции.In addition, sections of the choking device include along the strip in the sequence determined by the Fibonacci series: 1, 2, 3, 5, 8, 13, 21 ...,
where the numbers indicate the first and subsequent included sections.
Известны способы горячей прокатки полос, включающие прокатку полос на широкополосовом стане с охлаждением в межклетевых промежутках чистовой группы стана и секциями душирующего устройства на отводящем рольганге по известным температурным режимам и известным последовательностям включения секций душирующего устройства. Known methods for hot rolling strips, including rolling strips on a broadband mill with cooling in the inter-clenched gaps of the finishing group of the mill and sections of the choking device on the discharge roller table according to known temperature conditions and known sequences of switching sections of the choking device.
Однако новые признаки, заключающиеся в установлении температуры конца прокатки в зависимости от углеродного эквивалента, по новым экспериментальным соотношениям при условии расчета углеродного эквивалента по новой эмпирической формуле, а также поддержания температуры смотки на переднем и заднем концах полосы в пределах 550-570oC при ее плавном уменьшении к середине полосы до 500-520oC придают способу новое свойство - создание условий, обеспечивающих получение полос из низколегированных сталей с величиной зерна феррита в пределах 10-11 баллов при разнобальности не более двух смежных баллов при одновременном снижении отклонения полос от плоскостности.However, new signs, consisting in establishing the temperature of the end of rolling depending on the carbon equivalent, according to new experimental ratios, provided that the carbon equivalent is calculated according to the new empirical formula, as well as maintaining the temperature of the winding at the front and rear ends of the strip within 550-570 o C when it a gradual decrease to the middle of the strip to 500-520 o C give the method a new property - the creation of conditions that ensure the receipt of strips of low alloy steels with a grain size of ferrite in the range of 10-11 points with a diversity of not more than two adjacent points while reducing the deviation of the strips from flatness.
Дополнительное новое свойство способу придает включение душирующих устройств в последовательности, определяемой рядом Фибоначчи, что позволяет довести разнобальность в пределах полосы, включая концевые участки, до одного балла. An additional new property of the method is given by the inclusion of choking devices in the sequence determined by the Fibonacci series, which allows to bring the heterogeneity within the band, including the end sections, to one point.
Предложенное решение получено в результате многочисленных экспериментов, позволивших выявить заявленные неочевидные закономерности, что придают новому техническому решению изобретательский уровень. The proposed solution was obtained as a result of numerous experiments that made it possible to identify the declared non-obvious patterns that give the new technical solution an inventive step.
Все эксперименты проводились на действующем широкополосовом стане горячей прокатки, предложенные режимы контролировали и обеспечивали имеющимися на стане приборами и устройствами, что подтверждает техническую осуществимость предложенного решения. All experiments were conducted on the existing broadband hot rolling mill, the proposed modes were monitored and provided with instruments and devices available on the mill, which confirms the technical feasibility of the proposed solution.
Пример осуществления способа. An example implementation of the method.
На широкополосовом полунепрерывном стане 2500 горячей прокатки производят полосы из низколегированной стали 17ГС размером 8х1700 мм. On a broadband semicontinuous hot rolling mill 2500, strips of low alloy steel 17GS with a size of 8x1700 mm are produced.
Оборудование стана включает черновую группу из четырех клетей, промежуточный рольганг, чистовой окалиноломатель с гидросбивом окалины, чистовую непрерывную группу из семи клетей с устройствами межклетевого охлаждения полос, отводящий рольганг с охлаждающими секциями душирующего устройства. Душирующее устройство состоит из 30 равномерно распределенных по длине рольганга секций для двухстороннего (сверху и снизу) охлаждения полосы. Конструкция душирующего устройства обеспечивает любую последовательность включения секций. В конце рольганга размещены моталки для смотки полос в рулоны. Температуру поверхности полосы измеряют фотоэлектрическими пирометрами на выходе из последней клети стана и за последней секцией душирующего устройства с записью диаграмма на самописцах. The mill equipment includes a draft group of four stands, an intermediate roller conveyor, a finishing descaler with hydraulic descaling, a continuous continuous group of seven stands with inter-rack cooling units, an outlet roller table with cooling sections of the choking device. The scrubbing device consists of 30 sections evenly distributed along the length of the roller table for two-way (top and bottom) cooling of the strip. The design of the choking device provides any sequence for switching sections on. At the end of the roller table there are winders for winding strips into rolls. The surface temperature of the strip is measured by photoelectric pyrometers at the exit from the last stand of the mill and behind the last section of the choking device with a chart on the recorders.
Регулирование температурных режимов горячей прокатки осуществляли путем изменения выходной скорости прокатки, отсечки воды на переднем конце полосы на чистовом гидросбиве, а также отсечки воды на переднем и заднем концах в межклетевых промежутках чистовой группы. Кроме того, регулирование температуры смотки по длине полосы осуществляли включением секций душирующего устройства в различной последовательности с выдержкой времени после выхода переднего конца полосы из последней клети стана. The temperature regimes of hot rolling were controlled by changing the output rolling speed, cutting off the water at the front end of the strip at the final hydraulic breakdown, and also cutting off the water at the front and rear ends in the inter-stand spaces of the finishing group. In addition, the temperature of the winding along the length of the strip was controlled by switching on sections of the choking device in different sequences with time delay after the front end of the strip exited the last mill stand.
Углеродный эквивалент прокатываемых полос определяли по ковшевому химическому составу стали, указанному в сопроводительных документах плавки. The carbon equivalent of the rolled strips was determined by the ladle chemical composition of steel indicated in the accompanying documents of the smelting.
Для контроля микроструктуры по длине, ширине и толщине полосы в процессе ее резки на листы на агрегате поперечной резки отбирали 7 проб на одинаковых расстояниях по длине полосы, включая концы, середину и промежуточные участки. С каждой пробы вырезали пластины для исследований. При этом по ширине полосы вырезали пять пластин. Каждую пластину разрезали на образцы для исследования механических свойств и микроструктуры. При этом микроструктуру исследовали по всей толщине полосы. To control the microstructure along the length, width and thickness of the strip during its cutting into sheets on the transverse cutting unit, 7 samples were taken at equal distances along the length of the strip, including the ends, middle and intermediate sections. Research plates were cut from each sample. In this case, five plates were cut along the width of the strip. Each plate was cut into samples to study the mechanical properties and microstructure. In this case, the microstructure was studied over the entire thickness of the strip.
Плоскостность порезанных из полосы листов замеряли на контрольной плите по стандартной методике. The flatness of the sheets cut from the strip was measured on a control plate according to the standard method.
Для полос из стали марки 17ГС, используемых для производства газопроводных труб высокого давления повышенное качество обеспечивается при величине зерна феррита 10-11 балла, разнобальности не более двух смежных баллов и отклонении от плоскостности полос не более 8 мм на один погонный метр длины. For strips of steel grade 17GS used for the production of gas pipes of high pressure, higher quality is ensured when the grain size of ferrite is 10-11 points, the variance is not more than two adjacent points and the deviation from the flatness of the strips is not more than 8 mm per linear meter.
Режимы горячей прокатки полос и результаты испытаний образцов представлены в таблице. Modes of hot rolling strips and test results of the samples are presented in the table.
Анализ таблицы показывает, что соблюдение рекомендуемых в техническом решении режимов обеспечивает получение полос с величиной зерна феррита в пределах 10-11 баллов при отклонении от плоскостности не более 7 мм (см. опыты, 1, 3, 4, 10, 13, 18, 25). Такая микроструктура обеспечивает высокую прочность полос из низколегированной стали 17ГС (временное сопротивление разрыву σB 56-60 кгс/мм2) при повышенной пластичности (относительное удлинение δ5 25-30%).The analysis of the table shows that compliance with the recommended modes in the technical solution ensures obtaining bands with a ferrite grain size within 10-11 points with a deviation from flatness of no more than 7 mm (see experiments, 1, 3, 4, 10, 13, 18, 25 ) Such a microstructure provides high strength strips of low-alloy steel 17GS (temporary tensile strength σ B 56-60 kgf / mm 2 ) with increased ductility (elongation δ 5 25-30%).
Отклонение от предложенных режимов по температуре конца прокатки в пределах одной полосы приводит к ухудшению микроструктуры и плоскостности полос. Снижение температуры конца прокатки в пределах всей полосы (опыты 2, 11, 19), снижение температуры смотки концов полос (опыты 6, 14, 21) и середины (опыты 8, 16, 23) приводит к разнобальности зерна в пределах трех смежных баллов, появлению участков чрезмерно мелкого зерна 12 балла и увеличивает максимальное отклонение от плоскостности полос до 15 мм. Образующаяся при этом микроструктура вызывает резкое снижение пластичности (уменьшение δ5 до 16%).Deviation from the proposed modes according to the temperature of the end of rolling within the same strip leads to a deterioration in the microstructure and flatness of the strips. A decrease in the temperature of the end of rolling throughout the entire strip (
Увеличение температуры конца прокатки (опыты 5, 12, 20), температуры смотки концов полос (опыты 7, 15, 22) и середины полос (опыты 9, 17, 24) приводит к образованию зерна 8-11 баллов при разнобальности в пределах одной полосы до трех смежных баллов, что снижает прочность полос ( σB до 50 кгс/мм2). Кроме того, ухудшается плоскостность листов. При этом максимальное отклонение от плоскостности полосы достигает 14 мм.An increase in the temperature of the end of rolling (
При соблюдении предложенных режимов и при условии включения секций душирующего устройства в последовательности, определяемой рядом Фибоначчи (1, 2, 3, 5, 8, 13, 21 ..., где каждое последующее число равно сумме двух предыдущих), получают практически однородное зерно 11 балла при отклонении от плоскостности листа до 3 мм, что еще более повышает качество листа (опыт 27). Subject to the proposed regimes and subject to the inclusion of sections of the choking device in the sequence determined by the Fibonacci series (1, 2, 3, 5, 8, 13, 21 ..., where each subsequent number is equal to the sum of the previous two), an almost
Во всех рассмотренных опытах обеспечивали плавное изменение температуры смотки от концов полосы к ее середине (см. пример диаграммы записи температуры смотки полосы - фиг. 1). In all the experiments considered, a smooth change in the temperature of the winding from the ends of the strip to its middle was provided (see an example of a diagram for recording the temperature of the strip winding - Fig. 1).
При резком изменении температуры смотки по длине полосы от ее концов к середине (см. фиг. 2) появляется большая разнобальность (до трех смежных баллов) и увеличивается отклонение от плоскостности до 16 мм (опыт 26). With a sharp change in the temperature of the winding along the length of the strip from its ends to the middle (see Fig. 2), a large variability appears (up to three adjacent points) and the deviation from flatness increases to 16 mm (experiment 26).
Горячая прокатка полос размером 8х1700 мм из стали марки 17ГС по способу-прототипу показала, что при этом разнобальность зерна по всему объему полосы составляет до четырех смежных баллов при величине зерна 9-12 баллов, а максимальное отклонение от плоскостности до 18 мм. Это снижает качество полосы и не удовлетворяет требованиям, предъявляемым к полосам для изготовления газопроводных труб для высокого давления. Hot rolling of strips of size 8x1700 mm from steel grade 17GS according to the prototype method showed that in this case, the heterogeneity of the grain over the entire volume of the strip is up to four adjacent points with a grain size of 9-12 points, and the maximum deviation from flatness is up to 18 mm. This reduces the quality of the strip and does not meet the requirements for strips for the manufacture of gas pipes for high pressure.
Предлагаемые в настоящем техническом решении режимы горячей прокатки полос обеспечивали путем включения подачи воды на полосу в чистовом гидросбиве перед чистовой группой клетей стана на расстоянии 0,6-0,8 м от переднего конца полосы. Кроме того, подачу воды на полосу в межклетевых промежутках чистовой группы стана осуществляли путем включения воды на расстоянии 0.9-1,1 межклетевого расстояния от переднего конца полосы и выключения на таком же расстоянии от заднего конца полосы. Причем после выхода полосы из последней клети стана с задержкой времени 8-10 с включают дополнительно к ранее включенным секциям три первые по ходу прокатки заранее зарезервированные секции душирующего устройства. Скорость прокатки на выходе из последней клети стана в зависимости от требуемого температурного режима устанавливали в диапазоне 210-250 м/мин. В связи с тем, что температура конца прокатки в пределах одной полосы можно обеспечить с градиентом не менее 40oC, требуемые граничные режимы температуры конца прокатки устанавливают в зависимости от углеродного эквивалента в пределах 50oC (см. диаграммы температуры конца прокатки на фиг. 3, 4 и 5).The modes of hot rolling of the strips proposed in this technical solution were provided by switching on the water supply to the strip in the final hydraulic breakdown in front of the finishing group of the mill stands at a distance of 0.6-0.8 m from the front end of the strip. In addition, water was supplied to the strip in the inter-stand spaces of the finishing group of the mill by turning on water at a distance of 0.9-1.1 inter-stand distances from the front end of the strip and turning it off at the same distance from the rear end of the strip. Moreover, after the strip leaves the last stand of the mill with a time delay of 8-10 s, in addition to the previously included sections, the first three pre-reserved sections of the choking device are added along with the rolling process. The rolling speed at the exit from the last mill stand, depending on the required temperature, was set in the range of 210-250 m / min. Due to the fact that the temperature of the end of the rolling within one strip can be ensured with a gradient of at least 40 o C, the required boundary conditions for the temperature of the end of the rolling are set depending on the carbon equivalent within 50 o C (see the diagrams of the temperature of the end of rolling in FIG. 3, 4 and 5).
Лучшие результаты по качеству полосы получили при включении основных секций душирующего устройства (исключая три первые резервные секции) в последовательности, определяемой рядом Фибоначчи: первая включенная секция основной группы секций душирующего устройства, затем вторая, третья, пятая, восьмая и т. д. , причем в зависимости от требуемого температурного режима горячей прокатки первая включенная секция может отстоять на разном расстоянии от последней клети чистовой группы, то есть может быть четвертой, пятой, шестой, восьмой, одиннадцатой и т.д. номером секций душирующего устройства стана. Два варианта включения секций душирующего устройства приведены на фиг. 6 и 7. The best results on the quality of the strip were obtained when the main sections of the choking device were turned on (excluding the first three backup sections) in the sequence determined by the Fibonacci series: the first included section of the main group of sections of the choking device, then the second, third, fifth, eighth, etc., and depending on the required temperature regime of hot rolling, the first included section can stand at different distances from the last stand of the finishing group, that is, it can be the fourth, fifth, sixth, eighth, eleven that, etc. the number of sections of the choking device of the mill. Two options for incorporating sections of the scrubber are shown in FIG. 6 and 7.
Предложенный способ горячей прокатки полос обеспечивает получение однородной микроструктуры с требуемой величиной зерна феррита в объеме всей полосы при одновременном повышении ее плоскостности. Это является основным условием высокого качества полос из низколегированных сталей типа 17ГС, предназначенных для изготовления, например газопроводных труб, работающих под большим давлением. Разнобальность зерна феррита и отклонение величины зерна от требуемого является основной причиной низкого качества полос ответственного назначения наряду с повышенным отклонением полос от плоскостности. Помимо повышения качества полос предложенный способ позволяет уменьшить расход металла за счет уменьшения некондиционных листов при их получении из полос на агрегатах поперечной резки и повышает производительность этих агрегатов резки за счет сокращения их простоев, вызываемых трудностями резки полос и пакетирования листов с повышенной неплоскостностью. The proposed method of hot rolling of strips provides a homogeneous microstructure with the desired size of the ferrite grain in the volume of the entire strip while increasing its flatness. This is the main condition for the high quality of strips of low alloy steels of type 17GS intended for the manufacture of, for example, gas pipes operating under high pressure. The variety of ferrite grains and the deviation of the grain size from the required is the main reason for the low quality of the bands for critical purposes along with an increased deviation of the strips from flatness. In addition to improving the quality of strips, the proposed method allows to reduce metal consumption by reducing substandard sheets when they are obtained from strips on transverse cutting units and improves the performance of these cutting units by reducing their downtime caused by difficulties in cutting strips and stacking sheets with increased non-flatness.
Технико-экономическое преимущество заявляемого способа перед способом-прототипом заключается в обеспечении повышенных требований к качеству полос из низколегированных сталей, предназначенных для производства изделий ответственного назначения (газопроводных труб высокого давления, котлов и т.д.). The technical and economic advantage of the proposed method over the prototype method is to provide increased quality requirements for strips of low alloy steels intended for the production of critical products (high pressure gas pipes, boilers, etc.).
По данным АО "Магнитогорский металлургический комбинат" использование предлагаемого изобретения на широкополосовом стане 2500 горячей прокатки позволило освоить высококачественную продукцию - листовую сталь марки 17ГС размером 8х1629х11700 мм из полос размером 8х1700 мм для производства газопроводных труб диаметром 530 мм, рассчитанных на давление 55 атмосфер. According to the data of Magnitogorsk Iron and Steel Works JSC, the use of the proposed invention on a 2500 wide-strip hot rolling mill made it possible to master high-quality products - sheet steel grade 17GS with a size of 8x1629x11700 mm from strips of size 8x1700 mm for the production of gas pipes with a diameter of 530 mm, designed for a pressure of 55 atmospheres.
В ценах 1-го квартала 1993 года прибыль составит 8910 рублей на одной тонне листовой стали 17ГС. Экономический эффект от внедрения предлагаемого изобретения при ожидаемом годовом производстве листа из стали 17ГС 120000 тонн составит 8910 руб • 120000 т = 1069 млн. руб/год. In the prices of the 1st quarter of 1993, the profit will amount to 8910 rubles per ton of 17GS steel sheet. The economic effect of the implementation of the invention with the expected annual production of steel sheet 17GS 120,000 tons will be 8910 rubles • 120,000 tons = 1069 million rubles / year.
Claims (2)
Cэ = C + Si/3 + Mn/9,
где C, Si, Mn - содержание углерода, кремния и марганца, %.1. The method of hot rolling of strips of low alloy steels, including rolling strips with interstage cooling in the finishing group of stands and subsequent differentiated cooling by sections of the choking device on the discharge roller table with a rolling temperature set in accordance with the carbon equivalent of steel, characterized in that the temperature of the end of rolling set at a carbon equivalent of 0.39-0.45% in the range of 780-830 o C, with a carbon equivalent of 0.46-0.50% - in the range of 800-850 o C and at a carbon equivalent of 0.51-0.56 % - the range of 820-870 o C, while the carbon equivalent is determined in accordance with the dependence
C e = C + Si / 3 + Mn / 9,
where C, Si, Mn is the content of carbon, silicon and manganese,%.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU93013962A RU2120481C1 (en) | 1993-03-17 | 1993-03-17 | Strip hot rolling method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU93013962A RU2120481C1 (en) | 1993-03-17 | 1993-03-17 | Strip hot rolling method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU93013962A RU93013962A (en) | 1997-01-20 |
| RU2120481C1 true RU2120481C1 (en) | 1998-10-20 |
Family
ID=20138783
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU93013962A RU2120481C1 (en) | 1993-03-17 | 1993-03-17 | Strip hot rolling method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2120481C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2471875C1 (en) * | 2011-08-09 | 2013-01-10 | Зуфар Гарифуллинович САЛИХОВ | Method of producing hot-rolled sheet steel |
| RU2720286C1 (en) * | 2019-06-26 | 2020-04-28 | Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method for production of coils of hot-rolled strip from cryogenic structural steel |
-
1993
- 1993-03-17 RU RU93013962A patent/RU2120481C1/en active
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 1, Журнал "Сталь", 1992. N 2, с.70-72. 2. * |
| 3. SU авторское свидетельство, 1507824, C 21 D 9/02, 1989, * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2471875C1 (en) * | 2011-08-09 | 2013-01-10 | Зуфар Гарифуллинович САЛИХОВ | Method of producing hot-rolled sheet steel |
| RU2720286C1 (en) * | 2019-06-26 | 2020-04-28 | Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method for production of coils of hot-rolled strip from cryogenic structural steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101670372B (en) | Method for eliminating defect of strip shape of hot-rolled high-strength steel | |
| RU2268098C2 (en) | Method for making thin flat articles and plant for performing the same | |
| CN101739514B (en) | Method for comprehensively optimizing rolling technological parameter of dual UCM type secondary cold mill train | |
| CS235312B2 (en) | Equipment for band material hot rolling | |
| CN102921750B (en) | Method for removing bright trace on surface of strip steel | |
| US6182490B1 (en) | Super thin strip hot rolling | |
| CN113857242A (en) | Continuous casting and rolling production line and ferrite rolling low-carbon steel production method thereof | |
| CA2515097A1 (en) | Method for milling thin and/or thick slabs made of steel materials into hot-rolled strip | |
| CA2222792A1 (en) | Steckel mill/on-line accelerated cooling combination | |
| RU2120481C1 (en) | Strip hot rolling method | |
| RU2357813C2 (en) | Rolling mill for hot rolling of metal, particularly aluminium, and procedure of hot rolling | |
| JP3551129B2 (en) | Manufacturing method and manufacturing equipment for hot rolled steel strip | |
| GB1595262A (en) | Processes for making thin metal strip | |
| RU2365439C2 (en) | Method for hot rolling of low-alloyed steel | |
| RU2389569C1 (en) | Method to produce hot-rolled coils from tube steels | |
| RU2350411C2 (en) | Manufacturing method of hot-rolled pipe steel rolls | |
| DE10012801A1 (en) | Process and plant for surface treatment of hot-rolled strips or metal sheets | |
| RU2457912C2 (en) | Method of hot rolling of low-alloy sheets | |
| SU1493339A1 (en) | Method of hot-rolling of strip stock | |
| RU2679159C1 (en) | Method of manufacture of specially thin hot-rolled stripes on a wide-striped mill of the casting complex | |
| JPH09253721A (en) | Manufacture of stainless steel strip high in gloss | |
| RU2277129C1 (en) | Method of production of the wide hot-rolled steel strips | |
| SU1614872A1 (en) | Method of hot rolling on wide-strip rolling mill | |
| RU2356657C2 (en) | Manufacturing method of broad hot-rolled strips | |
| RU13339U1 (en) | MINI STAN FOR MANUFACTURE OF A HOT-ROLLED BAND |