RU2111583C1 - Shf filter - Google Patents
Shf filter Download PDFInfo
- Publication number
- RU2111583C1 RU2111583C1 RU95103334A RU95103334A RU2111583C1 RU 2111583 C1 RU2111583 C1 RU 2111583C1 RU 95103334 A RU95103334 A RU 95103334A RU 95103334 A RU95103334 A RU 95103334A RU 2111583 C1 RU2111583 C1 RU 2111583C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- filter
- shf
- resonators
- elements
- frequency
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Control Of Motors That Do Not Use Commutators (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к технике СВЧ и может быть использовано при создании частотно-селективных приборов (фильтров) и корректоров амплитудно-частотных характеристик. The invention relates to microwave technology and can be used to create frequency-selective devices (filters) and correctors of amplitude-frequency characteristics.
Известен фильтр на диэлектрическом резонаторе кубической формы, содержащий диэлектрический резонатор с тремя взаимно ортогональными резонирующими типами колебаний, образующими три резонатора, подводящую и отводящую микрополосковые линии, которые связаны щелевыми элементами связи с первым и третьим резонаторами соответственно, три регулировочных элемента (винта) для подстройки резонансных частот каждой из мод и два элемента связи между соседними резонаторами, образующими структуру полосно-пропускающего фильтра из трех каскадно связанных друг с другом резонаторов (авторское свидетельство СССР N 1317524 кл. H 01 P 1/20, 1987). A filter is known on a cubic dielectric resonator, containing a dielectric resonator with three mutually orthogonal resonating types of oscillations, forming three resonators, supplying and removing microstrip lines, which are connected by slotted coupling elements to the first and third resonators, respectively, three adjusting elements (screws) for adjusting the resonance frequencies of each mode and two coupling elements between adjacent resonators forming the structure of a band-pass filter of three cascade-coupled resonators connected with each other (USSR author's certificate N 1317524 class. H 01
Недостатком данного технического решения является значительное ослабление, вносимое таким фильтром в полосе частот пропускания, высокий уровень неравномерности группового времени запаздывания в полосе пропускания фильтра, а также большое количество необходимых элементов связи, усложняющих конструкцию и регулирование прибора. The disadvantage of this technical solution is the significant attenuation introduced by such a filter in the passband, a high level of uneven group delay in the passband of the filter, as well as a large number of necessary communication elements that complicate the design and regulation of the device.
Известен СВЧ-фильтр, который по общности решаемых задач и конструктивному выполнению наиболее близок к предлагаемому изобретению и выбран в качестве прототипа (патент США N 4167713, кл. H 01 P 1/20, 1979). A known microwave filter, which in terms of the generality of the tasks and constructive implementation is closest to the proposed invention and is selected as a prototype (US patent N 4167713, CL H 01
СВЧ-фильтр по патенту N 4167713 содержит два резонатора, образующих ряд звеньев фильтра в одном общем резонансном объеме, работающем на двух взаимно ортогональных типах колебаний, входные и выходные элементы связи, соединенные соответственно с соединительными линиями, и два элемента регулирования резонансной частоты каждого типа колебаний. The microwave filter according to patent N 4167713 contains two resonators forming a series of filter links in one common resonant volume operating on two mutually orthogonal types of oscillations, input and output communication elements connected respectively to the connecting lines, and two resonant frequency control elements of each type of vibration .
Недостатком данного технического решения является значительное ослабление, вносимое таким фильтром в полосе частоты пропускания, высокий уровень неравномерности группового времени запаздывания в полосе пропускания фильтра, а также большое количество необходимых элементов связи, усложняющих конструкцию и регулирование прибора. The disadvantage of this technical solution is the significant attenuation introduced by such a filter in the passband, a high level of uneven group delay in the passband of the filter, and a large number of necessary communication elements that complicate the design and regulation of the device.
Этот недостаток возникает из-за каскадного соединения резонаторов фильтра, когда первый резонатор своим входным элементом связи подключен к соединительной линии, а выходным элементом - к входному элементу связи второго резонатора, который выходным элементом связи подключен к следующему резонатору или к соединительной линии. При таком каскадном соединении все частотные составляющие спектра полезного сигнала проходят с входа фильтра на выход через все резонаторы, каждый вносит свои суммирующиеся ослабления и искажения, а необходимость ограничивать связь между парами взаимно ортогональных типов колебаний приводит к появлению дополнительного регулировочного элемента в каждом двухмодовом резонаторе. This disadvantage arises due to the cascade connection of the filter resonators when the first resonator is connected to the connecting line by its input coupling element, and to the second resonator input coupling element, which is connected to the next resonator or connecting line by the output coupling element. With such a cascade connection, all frequency components of the useful signal spectrum pass from the filter input to the output through all resonators, each introduces its own summarized attenuation and distortion, and the need to limit the connection between pairs of mutually orthogonal types of oscillations leads to the appearance of an additional adjustment element in each two-mode resonator.
Задачей настоящего изобретения является создание СВЧ-фильтра, не имеющего вышеуказанных недостатков и обладающего новыми характеристиками. The present invention is the creation of a microwave filter that does not have the above disadvantages and has new characteristics.
Сущность изобретения в том, что в известном СВЧ-фильтре, содержащем два резонатора, образующих ряд звеньев фильтра в одном общем резонансном объеме, работающем на двух взаимно ортогональных типах колебаний, входные и выходные элементы связи, соединенные соответственно с соединительными линиями, и два элемента регулирования резонансной частоты каждого типа колебаний, входной и выходной элементы связи электрически связаны с обоими резонаторами, причем входной и выходной элементы связи расположены под углом около 90o друг к другу и под углом около 45o к элементам регулирования резонансной частоты каждого типа колебаний.The essence of the invention is that in the known microwave filter containing two resonators, forming a series of filter links in one common resonant volume, operating on two mutually orthogonal types of oscillations, input and output communication elements connected respectively to connecting lines, and two control elements the resonant frequency of each type of oscillation, the input and output communication elements are electrically connected with both resonators, and the input and output communication elements are located at an angle of about 90 o to each other and at an angle ohm about 45 o to the elements of the regulation of the resonant frequency of each type of oscillation.
На фиг. 1 показана конструкция предлагаемого СВЧ-фильтра; на фиг. 2 (а, б, в) - его низкочастотная эквивалентная схема; на фиг. 3 - векторы электрических составляющих электромагнитных полей двух взаимо ортогональных типов колебаний; на фиг. 4 (а и б) - частотная характеристика коэффициента передачи предлагаемого СВЧ-фильтра; на фиг. 5 - фазочастотная характеристика предлагаемого СВЧ-фильтра; на фиг. 6 - низкочастотная эквивалентная схема СВЧ-фильтра из сосредоточенных элементов прототипа; на фиг. 7 - двухполосная частотная характеристика предлагаемого СВЧ-фильтра. In FIG. 1 shows the design of the proposed microwave filter; in FIG. 2 (a, b, c) - its low-frequency equivalent circuit; in FIG. 3 - vectors of electrical components of electromagnetic fields of two mutually orthogonal types of oscillations; in FIG. 4 (a and b) is the frequency response of the transmission coefficient of the proposed microwave filter; in FIG. 5 - phase-frequency characteristic of the proposed microwave filter; in FIG. 6 is a low-frequency equivalent circuit of a microwave filter from the concentrated elements of the prototype; in FIG. 7 is a two-band frequency response of the proposed microwave filter.
Предлагаемый СВЧ-фильтр (фиг. 1) содержит двухмодовый резонатор (РЕЗ2М), выполненный на волноводе круглого сечения. Входной элемент связи (B1) и выходной элемент связи (B2) выполнены в виде овальных отверстий, соединенных соответственно с входной (Bx) и выходной (Вых) соединительными линиями, выполненными в виде двух прямоугольных волноводов, и два элемента (P1 и P2) регулирования резонансных частот двух типов колебаний, выполненных в виде винтов. Входной и выходной элементы связи (B1 и B2) расположены под углом около 90o друг к другу и под углом около 45o к регулировочным элементам, причем элементы (P1 и P2) регулирования резонансных частот расположены также под углом около 90o друг к другу. Резонаторы СВЧ-фильтра настроены на разные резонансные частоты.The proposed microwave filter (Fig. 1) contains a two-mode resonator (REZ2M) made on a circular waveguide. The input communication element (B 1 ) and the output communication element (B 2 ) are made in the form of oval holes connected respectively to the input (Bx) and output (Out) connecting lines made in the form of two rectangular waveguides, and two elements (P 1 and P 2 ) regulation of the resonant frequencies of the two types of oscillations, made in the form of screws. The input and output communication elements (B 1 and B 2 ) are located at an angle of about 90 o to each other and at an angle of about 45 o to the control elements, and the elements (P 1 and P 2 ) of the resonance frequency regulation are also located at an angle of about 90 o to each other. Microwave filter resonators are tuned to different resonant frequencies.
На эквивалентной схеме СВЧ-фильтра (см. фиг. 2а) конденсаторы (C1 и C2) и индуктивности (L1 и L2) образуют последовательно соединенные резонаторы (R1 и R2), имеющие трансформаторную связь с соединительными линиями.On an equivalent microwave filter circuit (see FIG. 2a), capacitors (C 1 and C 2 ) and inductors (L 1 and L 2 ) form series-connected resonators (R 1 and R 2 ) having transformer coupling with connecting lines.
На эквивалентной схеме СВЧ-фильтра (см. фиг. 2б) резонаторы (R1 и R2) соединены последовательно.On the equivalent microwave filter circuit (see Fig. 2b), the resonators (R 1 and R 2 ) are connected in series.
На фиг. 2в показана схема замещения резонаторов на эквивалентные последовательно комплексные сопротивления (Z1 и Z2) для анализа частотных характеристик предлагаемого СВЧ-фильтра.In FIG. 2c shows a circuit for replacing resonators with equivalent complex resistances (Z 1 and Z 2 ) for analyzing the frequency characteristics of the proposed microwave filter.
На фиг. 3 показаны вектора электрических составляющих электромагнитных полей двух взаимо ортогональных типов колебаний (E1 и E2) и их ориентация во внутренней области резонатора (РЕЗ2М) и относительно входного и выходного элементов связи (B1 и B2), а также векторные диаграммы, показывающие режимы возбуждения двух типов колебаний (E1 и E2) входным полем (Eвх), поступающим из входной соединительной линии (Вх) через входной элемент связи (B1), и режим возбуждения выходного поля (Eвх) в выходной соединительной линии (Вых) через выходной элемент связи (B2) двумя типами колебаний (E1 и E2).In FIG. 3 shows the vectors of the electrical components of the electromagnetic fields of two mutually orthogonal modes of vibration (E 1 and E 2 ) and their orientation in the inner region of the resonator (REZ2M) and relative to the input and output communication elements (B 1 and B 2 ), as well as vector diagrams showing excitation modes of two types of oscillations (E 1 and E 2 ) by an input field (E I ) coming from the input connecting line (Bx) through the input communication element (B 1 ), and the excitation mode of the output field (E I ) in the output connecting line ( O) through an output coupling element (B 2) d umya types of oscillation (E 1 and E 2).
Частотная характеристика коэффициента передачи (Kп) (см. фиг. 4,а) при совпадении резонансных частот (Fp1 и Fp2) двух типов колебаний показана сплошной линией, частотная характеристика коэффициента передачи первого резонатора показана точечной линией, а второго резонатора - пунктирной линией.The frequency response of the transfer coefficient (K p ) (see Fig. 4, a) when the resonance frequencies (F p1 and F p2 ) coincide between the two types of oscillations is shown by a solid line, the frequency response of the transmission coefficient of the first resonator is shown by a dotted line, and the second resonator by a dotted line line.
Предлагаемый СВЧ-фильтр работает следующим образом. The proposed microwave filter operates as follows.
Через входную соединительную линию (Вх) и входной элемент связи (B1) в резонатор (РЕЗ2М) (см. фиг. 1) поступает электромагнитная энергия в виде колебания с электрической составляющей (Eвх), перпендикулярной входному отверстию - входному элементу связи (B1). Колебание (Eвх) может быть предварительно в виде двух взаимо ортогональных синфазных колебаний (E1 и E2). Резонансная частота резонатора (РЕЗ3М) для первого типа колебаний (E1) регулируется элементом (P1), а для второго типа колебаний (E2) - элементом (P2).Through the input connecting line (Bx) and the input communication element (B 1 ), the resonator (REZ2M) (see Fig. 1) receives electromagnetic energy in the form of oscillations with an electrical component (E I ) perpendicular to the input hole - the input communication element (B 1 ). The oscillation (E I ) can be preliminary in the form of two mutually orthogonal in-phase oscillations (E 1 and E 2 ). The resonant frequency of the resonator (REZ3M) for the first type of oscillation (E 1 ) is controlled by the element (P 1 ), and for the second type of oscillation (E 2 ) - is controlled by the element (P 2 ).
Рассмотрим отдельно колебания (E1 и E2) при возбуждении ими выходного отверстия - выходного элемента связи (B2) и следующей за ним выходной соединительной линии (Вых). Из теории электродинамики известно, что щель возбуждается той составляющей поля, у которой вектор, характеризующий электрическое поле, перпендикулярен широкой стороне щели. Поэтому выходной элемент связи (B2) и следующая за ним соединительная линия будут возбуждаться составляющими колебаний (E1 и E2) (см. фиг. 3). Колебания (E1 и E2) направлены в противоположные стороны, что при равенстве резонансных частот (Fp1 и Fp2) типов колебаний резонатора (РЕЗ2М) приведет к противофазному возбуждению выходного элемента связи (B2) колебаниями равной амплитуды. При этом колебания (E1 и E2) полностью взаимно компенсируют друг друга и не происходит никакой передачи энергии через СВЧ-фильтр. Коэффициент передачи (Kп) равен нулю на любой частоте - сплошная линия характеристики (см. фиг. 4,а).Let us consider separately the oscillations (E 1 and E 2 ) when they excite the outlet - the outlet coupling element (B 2 ) and the next output connecting line (Out). From the theory of electrodynamics it is known that the gap is excited by that component of the field for which the vector characterizing the electric field is perpendicular to the wide side of the gap. Therefore, the output communication element (B 2 ) and the next connecting line will be excited by the oscillation components (E 1 and E 2 ) (see Fig. 3). The oscillations (E 1 and E 2 ) are directed in opposite directions, which, if the resonant frequencies (F p1 and F p2 ) are equal, of the types of resonator oscillations (REZ2M) will lead to out-of-phase excitation of the output coupling element (B 2 ) by oscillations of equal amplitude. In this case, the oscillations (E 1 and E 2 ) completely cancel each other out and there is no transfer of energy through the microwave filter. The transmission coefficient (K p ) is zero at any frequency - a solid line characteristics (see Fig. 4, a).
При различии резонансных частот (Fp1 и Fp2) типов колебаний резонатора (РЕЗ2М) в области этих резонансных частот появляется характеристика фильтра с коэффициентом передачи, близким к 1 в области II (см. фиг. 4,б) и крутыми скатами амплитудно-частотной характеристики вдали от резонансных частот (Fp1 и Fp2) в областях I и III (см. фиг. 4,б). Эти свойства предлагаемого СВЧ-фильтра могут быть объяснены с помощью эквивалентной схемы (см. фиг. 2,в), где резонаторы фильтра представлены в виде последовательно соединенных комплексных сопротивлений (Z1 и Z2). Следует отметить, что при равенстве резонансных частот (Fp1 и Fp2)значения комплексных сопротивлений (Z1 и Z2) равны по модулю и противоположны по знаку. Эквивалентное сопротивление СВЧ-фильтра равно сумме комплексных сопротивлений (Z1 и Z2) и будет равно нулю на любой частоте, что соответствует режиму короткого замыкания и полному отсутствию передачи энергии в выходную соединительную линию.When the resonance frequencies (F p1 and F p2 ) of the resonator vibration types (REZ2M) differ, a filter characteristic appears in the region of these resonant frequencies with a transmission coefficient close to 1 in region II (see Fig. 4, b) and steep slopes of the amplitude-frequency characteristics far from resonant frequencies (F p1 and F p2 ) in regions I and III (see Fig. 4, b). These properties of the proposed microwave filter can be explained using an equivalent circuit (see Fig. 2, c), where the filter resonators are presented in the form of series-connected complex resistances (Z 1 and Z 2 ). It should be noted that when the resonant frequencies (F p1 and F p2 ) are equal, the values of the complex resistances (Z 1 and Z 2 ) are equal in magnitude and opposite in sign. The equivalent resistance of the microwave filter is equal to the sum of the complex resistances (Z 1 and Z 2 ) and will be zero at any frequency, which corresponds to the short circuit mode and the complete absence of energy transfer to the output connection line.
В случае, когда резонансные частоты резонансов (Fp1 и Fp2) с помощью регулировочных элементов (P1 и P2) настроены на различные значения, в области II (см. фиг. 5) в значения сопротивлений оказываются существенно отличными друг от друга и в векторном представлении оказываются повернутыми один по отношению к другому на угол около 90o, что при сложении дает значение по модулю больше, чем каждый из складываемых векторов. При этом коэффициент передачи (Кп) предлагаемого фильтра становится больше, чем коэффициент передачи по любому отдельному резонатору (R1 или R2) (см. фиг. 4,б).In the case when the resonant frequency of the resonances (F p1 and F p2 ) using the adjusting elements (P 1 and P 2 ) are set to different values, in region II (see Fig. 5) the resistance values turn out to be significantly different from each other and in the vector representation, they are turned one in relation to the other by an angle of about 90 ° , which, when added, gives a modulo value greater than each of the added vectors. In this case, the transfer coefficient (K p ) of the proposed filter becomes larger than the transfer coefficient for any individual resonator (R 1 or R 2 ) (see Fig. 4, b).
В области I комплексные сопротивления (Z1 и Z2) имеют почти чисто индуктивный характер и малую величину. В области III комплексные сопротивления (Z1 и Z2) имеют почти чисто емкостной характер и малую величину.In region I, the complex resistances (Z 1 and Z 2 ) are almost purely inductive and small. In region III, the complex resistances (Z 1 and Z 2 ) are almost purely capacitive in nature and small.
Фазовая характеристика (см. фиг. 5) показывает, что векторы, характеризующие комплексные сопротивления (Z1 и Z2), повернуты друг относительно друга на угол, близкий к 180o в областях I и III. Сложение таких малых, близких по модулю и почти противоположных по направлению векторов при определении эквивалентного сопротивления СВЧ-фильтра дает величину существенно меньшую, чем любая из складываемых величин, что объясняет резкое уменьшение коэффициента передачи (Кп) СВЧ-фильтра в областях I и III по сравнению с коэффициентом передачи любого из резонаторов СВЧ-фильтра (см. фиг. 4,б).The phase characteristic (see Fig. 5) shows that the vectors characterizing the complex resistances (Z 1 and Z 2 ) are rotated relative to each other by an angle close to 180 o in regions I and III. The addition of such small vectors that are close in absolute value and almost opposite in direction when determining the equivalent resistance of the microwave filter gives a value significantly less than any of the added values, which explains the sharp decrease in the transfer coefficient (K p ) of the microwave filter in regions I and III in compared with the transfer coefficient of any of the resonators of the microwave filter (see Fig. 4, b).
По приведенным выше рассуждениям были сделаны предположения, что предлагаемый СВЧ-фильтр будет иметь высокую линейность фазочастотной характеристики (низкий уровень неравномерности группового времени запаздывания - НГВЗ), малые вносимые потери в полосе пропускания по сравнению с фильтрами с каскадно соединенными резонаторами с такой же крутизной скатов АЧХ и такой же полосой пропускания, определяемой по такому же уровню коэффициента стоячей волны по напряжению (КСВН). According to the above reasoning, it was assumed that the proposed microwave filter will have a high linearity of the phase-frequency characteristic (low uneven group delay time - NGVZ), low insertion loss in the passband compared to filters with cascade-connected resonators with the same slope of the frequency response and the same bandwidth, determined by the same level of the coefficient of the standing wave voltage (VSWR).
Эквивалентная схема (см. фиг. 2,б) была проанализирована с помощью ЭВМ, в результате чего были получены ожидаемые характеристики. По крутизне скатов АЧХ предлагаемый СВЧ-фильтр с двумя резонаторами соответствует фильтру с чебышевской характеристикой (ЧХ) из трех каскадно соединенных резонаторов при одинаковых ширине полосы пропускания и уровню КСВН в полосе пропускания, при этом предлагаемый СВЧ-фильтр дает значение НГВЗ в полосе пропускания в 10 - 30 раз меньше, чем у трехрезонаторного фильтра с чебышевской характеристикой. An equivalent circuit (see Fig. 2, b) was analyzed using a computer, as a result of which the expected characteristics were obtained. According to the steepness of the slopes of the frequency response, the proposed microwave filter with two resonators corresponds to a filter with the Chebyshev characteristic (CX) of three cascade-connected resonators with the same bandwidth and the level of VSWR in the passband, while the proposed microwave filter gives the value of the low-pass filter in the passband of 10 - 30 times less than a three-resonator filter with a Chebyshev characteristic.
Для создания предлагаемых СВЧ-фильтров могут использоваться круглые и квадратные волноводы, а так же волноводы овального прямоугольного сечений для облегчения обеспечения резонанса резонансных частот (E1 и E2).To create the proposed microwave filters can be used round and square waveguides, as well as waveguides of oval rectangular cross-section to facilitate the resonance of resonant frequencies (E 1 and E 2 ).
Для обеспечения широкой полосы области III частотной характеристики предлагаемого СВЧ-фильтра без паразитных полос пропускания могут быть использованы, например, крестообразные диэлектрические резонаторы. To ensure a wide band of region III of the frequency response of the proposed microwave filter without spurious passband, for example, cross-shaped dielectric resonators can be used.
В качестве соединительных линий в предлагаемом СВЧ-фильтре могут использоваться любые известные линии: волноводы, коаксиалы, микрополоски в любых комбинациях по входу и выходу, а в качестве элементов связи могут использоваться любые известные элементы: отверстия связи, электрические зонды, магнитные петли в любых комбинациях по входу и выходу. Any known lines can be used as connecting lines in the proposed microwave filter: waveguides, coaxials, microstrips in any input and output combinations, and any known elements can be used as communication elements: communication holes, electrical probes, magnetic loops in any combinations at the entrance and exit.
Исследования частотных характеристик нескольких макетов предлагаемых СВЧ-фильтров показали следующие результаты:
1. В области I крутизна ската АЧХ предлагаемого СВЧ-фильтра равна крутизне ската АЧХ аналогичного трехрезонаторного фильтра с чебышевской характеристикой (ЧХ) с такой же полосой пропускания.Studies of the frequency characteristics of several models of the proposed microwave filters showed the following results:
1. In region I, the slope of the frequency response slope of the proposed microwave filter is equal to the slope of the frequency response slope of a similar three-cavity filter with the Chebyshev characteristic (HX) with the same passband.
2. В области II ослабление, вносимое предлагаемым СВЧ-фильтром в полосе пропускания, примерно в два раза меньше, чем у аналогичного трехрезонаторного фильтра с ЧХ, а характеристика НГВЗ оказалась ниже минимального предела измерения измерительного прибора, в то время как аналогичного трехрезонаторного фильтра с ЧХ - около 2 нс. При каскадно соединении двух одинаковых макетов предлагаемого СВЧ-фильтра характеристика НГВЗ оказалась около 0,1 нс. 2. In region II, the attenuation introduced by the proposed microwave filter in the passband is approximately two times less than that of a similar three-cavity filter with a frequency response, and the characteristic of a non-coupled filter is lower than the minimum measurement limit of a measuring device, while a similar three-cavity filter with a frequency response - about 2 ns. With a cascade connection of two identical mock-ups of the proposed microwave filter, the characteristic of the NVGZ was about 0.1 ns.
3. В области III крутизна ската АЧХ предлагаемого СВЧ-фильтра оказалась существенно ниже из-за близости паразитных полос пропускания на высших типах колебаний. 3. In region III, the steepness of the slope of the frequency response of the proposed microwave filter turned out to be significantly lower due to the proximity of spurious passband at higher types of oscillations.
4. Габариты предлагаемого СВЧ-фильтра в 2 раза меньше, чем у аналогичного трехрезонаторного фильтра с ЧХ. 4. The dimensions of the proposed microwave filter is 2 times less than that of a similar three-cavity filter with a frequency response.
При исследовании макетов предлагаемого СВЧ-фильтра была проверена возможность создания двухполосных фильтров, характеристики которых имеют вид, показанный на фиг. 7. Такие характеристики легко получают посредством перестройки резонаторов (R1 и R2) с помощью элементов регулировки (P1 и P2), причем изменение резонансной частоты (Fp) одного из резонаторов не оказывает заметного влияния на ту часть характеристики фильтра, которая определяется резонансом второго резонатора. При этом крутизна ската АЧХ каждой из полос пропускания за счет сужения в несколько раз меньше, чем у резонатора, охватывающего обе рабочие полосы пропускания одной общей полосой пропускания.When examining the models of the proposed microwave filter, the possibility of creating two-band filters, the characteristics of which are of the form shown in FIG. 7. Such characteristics are easily obtained by tuning the resonators (R 1 and R 2 ) using the adjustment elements (P 1 and P 2 ), and the change in the resonant frequency (F p ) of one of the resonators does not significantly affect that part of the filter characteristic that determined by the resonance of the second resonator. In this case, the slope of the slope of the frequency response of each of the passbands due to narrowing is several times less than that of the resonator, covering both working passbands with one common passband.
Такие фильтры могут найти применение в трактах с двумя или несколькими разнесенными по частоте сигналами, при этом требуемые характеристики будут получаться при помощи меньшего количества резонаторов, чем у однополосных фильтров, и будет обеспечиваться независимое регулирование в каждой из полос пропускания. Such filters can be used in paths with two or more frequency-spaced signals, and the required characteristics will be obtained using fewer resonators than single-band filters, and independent regulation will be provided in each of the passband.
Кроме того, предлагаемый СВЧ-фильтр вместе с парой вентилей на входе и выходе может эффективно использоваться как проходной корректор АЧХ. In addition, the proposed microwave filter, together with a pair of valves at the input and output, can be effectively used as a passage corrector of the frequency response.
Высокие технические характеристики предлагаемого СВЧ-фильтра при простоте его конструктивного выполнения обуславливают практическую применимость изобретения. The high technical characteristics of the proposed microwave filter with the simplicity of its structural implementation determine the practical applicability of the invention.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU95103334A RU2111583C1 (en) | 1995-03-10 | 1995-03-10 | Shf filter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU95103334A RU2111583C1 (en) | 1995-03-10 | 1995-03-10 | Shf filter |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU95103334A RU95103334A (en) | 1996-12-27 |
| RU2111583C1 true RU2111583C1 (en) | 1998-05-20 |
Family
ID=20165451
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU95103334A RU2111583C1 (en) | 1995-03-10 | 1995-03-10 | Shf filter |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2111583C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2480866C1 (en) * | 2012-03-23 | 2013-04-27 | Федеральное Государственное Автономное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Сибирский Федеральный Университет" | Microstrip dual band pass band filter |
-
1995
- 1995-03-10 RU RU95103334A patent/RU2111583C1/en active
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2480866C1 (en) * | 2012-03-23 | 2013-04-27 | Федеральное Государственное Автономное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Сибирский Федеральный Университет" | Microstrip dual band pass band filter |
| EA020905B1 (en) * | 2012-03-23 | 2015-02-27 | Федеральное Государственное Автономное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Сибирский Федеральный Университет" | Microstrip dual band pass band filter |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU95103334A (en) | 1996-12-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FI98671C (en) | Parallel multistage bandpass filter | |
| US6781476B2 (en) | Filter having directional coupler and communication device | |
| JPH06303075A (en) | Filter | |
| US7915979B2 (en) | Switchable frequency response microwave filter | |
| JP2003508948A (en) | High frequency band filter device with transmission zero point | |
| US3969692A (en) | Generalized waveguide bandpass filters | |
| US7417517B2 (en) | Method and apparatus for a communications filter | |
| Presser | Varactor-tunable, high-Q microwave filter | |
| US5349316A (en) | Dual bandpass microwave filter | |
| US8125302B2 (en) | Signal selecting device | |
| Gorur | A novel compact microstrip balun bandpass filter design using interdigital capacitor loaded open loop resonators | |
| Chen et al. | An evanescent-mode tunable dual-band filter with independently-controlled center frequencies | |
| US5465417A (en) | Integrated barium-ferrite tuned mixer for spectrum analysis to 60 GHz | |
| Levy | New cascaded trisections with resonant cross-couplings (CTR sections) applied to the design of optimal filters | |
| JPH0223701A (en) | Waveguide band pass filter | |
| JP2000252703A (en) | Dielectric filter dielectric duplexer and communication apparatus | |
| US4247837A (en) | Multi-conductor ferromagnetic resonant coupling structure | |
| RU2111583C1 (en) | Shf filter | |
| US4231001A (en) | Constant resistance coupling network | |
| US4500858A (en) | Method for enhancing ferromagnetic coupling | |
| RU2150769C1 (en) | Microwave filter | |
| JPS6219081B2 (en) | ||
| US7479856B2 (en) | High-frequency filter using coplanar line resonator | |
| JPS63232602A (en) | Resonance filter | |
| RU2108656C1 (en) | Frequency multiplier |