EA020905B1 - Microstrip dual band pass band filter - Google Patents
Microstrip dual band pass band filter Download PDFInfo
- Publication number
- EA020905B1 EA020905B1 EA201200644A EA201200644A EA020905B1 EA 020905 B1 EA020905 B1 EA 020905B1 EA 201200644 A EA201200644 A EA 201200644A EA 201200644 A EA201200644 A EA 201200644A EA 020905 B1 EA020905 B1 EA 020905B1
- Authority
- EA
- Eurasian Patent Office
- Prior art keywords
- resonators
- microstrip
- frequency
- length
- split
- Prior art date
Links
Landscapes
- Control Of Motors That Do Not Use Commutators (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к технике сверхвысоких частот и предназначено для частотной селекции сигналов на двух несущих частотах.The invention relates to techniques for microwave frequencies and is intended for frequency selection of signals at two carrier frequencies.
Известен микрополосковый двухполосный полосно-пропускающий фильтр, содержащий диэлектрическую подложку, одна сторона которой металлизирована и выполняет функцию заземляемого основания, а на вторую нанесены четыре свернутых полосковых проводника с завернутыми вовнутрь параллельными концами, являющиеся электромагнитно связанными миниатюризованными шпильковыми резонаторами. Входной и выходной резонаторы кондуктивно подключены к портам фильтра [1.-Т. Кио, Н.8. Сйепд. Иек1дп оГ сщакйеШрЦс Гипсйоп йИегк ννίΐΐι а биа1-раккЪапб гекропке//1ЕЕЕ Мюго\уауе апб А1ге1екк Сотропейк Ьейегк. 2004. V. 14. № 10. Р. 472-474].Known microstrip two-band bandpass filter containing a dielectric substrate, one side of which is metallized and performs the function of a grounded base, and on the second there are four rolled strip conductors with parallel ends turned inside out, which are electromagnetically coupled miniaturized hairpin resonators. The input and output resonators are conductively connected to the filter ports [1.-T. Kio, H.8. Syepd. Iek1dp oG sschakyeShrTs Gipsyop yIegk ννίΐΐι and bia1-rakkabapb hekropke // 1EEE Mugo \ uaue apb A1ge1ekk Sotropeyk bieyegk. 2004. V. 14. No. 10. R. 472-474].
В этом фильтре в формировании низкочастотной полосы пропускания используется первая (нечетная) мода колебаний в каждом резонаторе, а в формировании высокочастотной полосы пропускания вторая (четная) мода колебаний. Требуемая разность центральных частот для двух полос пропускания регулируется величиной зазора между концами полоскового проводника в шпильковом резонаторе и/или величиной скачка ширины проводника на его концах. Ширина низкочастотной и высокочастотной полос пропускания регулируется величиной зазора между полосковыми проводниками смежных резонаторов. Соотношение ширины низкочастотной полосы пропускания к ширине высокочастотной полосе пропускания регулируется величиной длины взаимодействующих участков полосковых проводников в смежных резонаторах.In this filter, the first (odd) vibration mode in each cavity is used in the formation of the low-frequency passband, and the second (even) vibration mode is used in the formation of the high-frequency passband. The required difference in the center frequencies for the two passbands is controlled by the gap between the ends of the strip conductor in the hairpin resonator and / or the jump in the width of the conductor at its ends. The width of the low-frequency and high-frequency passband is controlled by the gap between the strip conductors of adjacent resonators. The ratio of the width of the low-frequency bandwidth to the width of the high-frequency bandwidth is controlled by the length of the interacting sections of the strip conductors in adjacent resonators.
Недостатком этого аналога является то, что высокочастотная полоса пропускания далеко отстоит по частоте от низкочастотной полосы пропускания и не может быть к ней близко расположена. Это связано с тем, что в миниатюризованных микрополосковых шпильковых резонаторах вторая резонансная частота всегда выше удвоенного значения первой резонансной частоты [М. Задала, К. ТакайакЫ, апб М. МакК тою. МийаШп/еб йайрш гекопа!ог ййегк апб 1йе1г аррйсайоп 1о гесетег Ггой-епб М1С'к//1ЕЕЕ Тгапкасйопк оп Мюготаее Тйеогу апб Тесйпщиек. 1989. V. 37. № 12. Р. 1991-1997].The disadvantage of this analogue is that the high-frequency bandwidth is far in frequency from the low-frequency bandwidth and cannot be close to it. This is due to the fact that in miniaturized microstrip hairpin resonators the second resonant frequency is always higher than twice the value of the first resonant frequency [M. Asked K. Takayaki, apb M. Mack toy. Miyaya Shp / eb yyrsh gekop! Og yyegk apb 1ye1g arrysayop 1o geseteg Ggoi-epb M1S'k // 1EEE Tgapkasyopk op Myugotaee Tyeogu apb Tesypshchiek. 1989. V. 37. No. 12. R. 1991-1997].
Наиболее близким аналогом является микрополосковый двухполосный полосно-пропускающий фильтр, содержащий диэлектрическую подложку, одна сторона которой металлизирована и выполняет функцию заземляемого основания, а на вторую нанесены параллельные прямолинейные полосковые проводники со скачком ширины на центральном участке, являющиеся электромагнитно связанными микрополосковыми резонаторами со скачком волнового сопротивления. Входной и выходной резонаторы кондуктивно подключены к портам фильтра [Т-Т. Кио, Т.-Н. Уей, апб С.-С. Уей. Иеыдп оГ тюгокйгр Ъапбракк ййегк \\йй а биа1-раккЪапб гекропке//1ЕЕЕ Тгапкасйопк оп Мюго\уауе Тйеогу апб Тесйпкщек. 2005. V. 53. № 4. Р. 1331-1337].The closest analogue is a microstrip two-band bandpass filter containing a dielectric substrate, one side of which is metallized and acts as a grounded base, and the parallel parallel rectilinear strip conductors with a jump in width in the central section are applied to the second, which are electromagnetically coupled microstrip resonators with a jump in wave resistance. The input and output resonators are conductively connected to the filter ports [TT. Kio, T.-N. Way, apb S.-S. Way. Ieidp og tyugokyg ryapbrakk yyegk \\ yy a bia1-rakkapapb hekropke // 1EEE Tgapkasyopk op Mugo \ uae Tieogu apb Tesypkschek. 2005. V. 53. No. 4. R. 1331-1337].
В этом фильтре в формировании низкочастотной полосы пропускания используется первая мода колебаний в каждом резонаторе, а в формировании высокочастотной полосы пропускания - вторая мода колебаний. Требуемая разность центральных частот для двух полос пропускания регулируется величиной скачка ширины полоскового проводника на центральном участке резонатора. Увеличение ширины полоскового проводника на центральном участке резонатора приводит к сближению высокочастотной полосы пропускания с низкочастотной полосой пропускания, уменьшение ширины - к отдалению. Ширина низкочастотной и высокочастотной полос пропускания регулируется величиной зазора между полосковыми проводниками смежных резонаторов. Соотношение ширины низкочастотной полосы пропускания к ширине высокочастотной полосы пропускания регулируется величиной длины взаимодействующих участков полосковых проводников в смежных резонаторах, обеспечиваемой раздвижкой резонаторов в противоположные стороны при неизменном зазоре между ними.In this filter, the first oscillation mode in each cavity is used in the formation of the low-frequency passband, and the second oscillation mode is used in the formation of the high-frequency passband. The required difference in the center frequencies for the two passbands is governed by the jump in the width of the strip conductor in the central section of the resonator. An increase in the width of the strip conductor in the central region of the resonator brings the high-frequency passband closer to the low-passband, and the decrease in width leads to a distance. The width of the low-frequency and high-frequency passband is controlled by the gap between the strip conductors of adjacent resonators. The ratio of the width of the low-frequency bandwidth to the width of the high-frequency bandwidth is controlled by the length of the interacting sections of the strip conductors in adjacent resonators, provided by sliding the resonators in opposite directions with a constant gap between them.
Недостатком наиболее близкого аналога является то, что высокочастотная полоса пропускания далеко отстоит по частоте от низкочастотной полосы пропускания и не допускает сильного сближения. Это связано с тем, что разность между центральными частотами высокочастотной и низкочастотной полос пропускания фильтра определяется разностью частот второй и первой моды колебаний резонатора. Уменьшение этой разности требует неприемлемо большого скачка ширины полосковых проводников, при котором резко падает собственная добротность резонаторов и возбуждаются паразитные поперечные моды колебаний.The disadvantage of the closest analogue is that the high-frequency passband is far in frequency from the low-frequency passband and does not allow strong convergence. This is due to the fact that the difference between the center frequencies of the high-frequency and low-pass filter passbands is determined by the frequency difference of the second and first modes of resonator oscillations. Reducing this difference requires an unacceptably large jump in the width of the strip conductors, at which the intrinsic Q factor of the resonators drops and parasitic transverse vibrational modes are excited.
Техническим результагом изобретения является возможность расположения двух полос пропускания в микрополосковом двухполосном полосно-пропускающем фильтре на заданных частотах, в том числе сколь угодно близких.The technical result of the invention is the possibility of arranging two pass bands in a microstrip two-band pass-pass filter at predetermined frequencies, including arbitrarily close ones.
Технический результат достигается тем, что в микрополосковом двухполосном полоснопропускающем фильтре, содержащем диэлектрическую подложку, одна сторона которой металлизирована и выполняет функцию заземляемого основания, а на вторую нанесены параллельные прямолинейные полосковые проводники, являющиеся электромагнитно связанными микрополосковыми резонаторами, из которых входной и выходной проводники подключены к портам фильтра, новым является то, что полосковый проводник каждого резонатора расщеплен продольной щелью с одного конца не более чем на половину своей длины, а проводники каждой смежной пары связанных резонаторов направлены в противоположные стороны и смещены один относительно другого в сторону нерасщепленных концов не более чем на длину нерасщепленного участка.The technical result is achieved in that in a microstrip two-way bandpass filter containing a dielectric substrate, one side of which is metallized and acts as an earthed base, and the second has parallel rectilinear strip conductors, which are electromagnetically coupled microstrip resonators, of which the input and output conductors are connected to the ports filter, new is that the strip conductor of each resonator is split by a longitudinal slit from one end It is no more than half its length, and the conductors of each adjacent pair of coupled resonators are directed in opposite directions and are displaced one relative to the other in the direction of the unsplit ends not more than by the length of the unsplit section.
- 1 020905- 1,020,905
Отличие заявляемого устройства от наиболее близкого аналога заключается в том, что полосковый проводник каждого из электромагнитно связанных микрополосковых резонаторов фильтра расщеплен продольной щелью с одного конца не более чем на половину своей длины, а проводники каждой смежной пары связанных резонаторов направлены в противоположные стороны и смещены один относительно другого в сторону нерасщепленных концов не более чем на длину нерасщепленного участка.The difference of the claimed device from the closest analogue lies in the fact that the strip conductor of each of the electromagnetically coupled microstrip filter resonators is split by a longitudinal slot from one end to no more than half its length, and the conductors of each adjacent pair of coupled resonators are directed in opposite directions and are offset one relatively the other towards the unsplit ends no more than the length of the unsplit section.
Признаки, отличающие заявляемое техническое решение от прототипа, не выявлены в других технических решениях и, следовательно, обеспечивают заявляемому решению соответствие критериям новизна и изобретательский уровень.Signs that distinguish the claimed technical solution from the prototype are not identified in other technical solutions and, therefore, provide the claimed solution with the criteria of novelty and inventive step.
Сущность изобретений поясняется графическими материалами.The invention is illustrated graphic materials.
На фиг. 1 изображен пример выполнения микрополоскового двухполосного полоснопропускающего фильтра;In FIG. 1 shows an example of a microstrip two-way bandpass filter;
на фиг. 2 приведена измеренная амплитудно-частотная характеристика действующего макета микрополоскового двухполосного полосно-пропускающего фильтра.in FIG. 2 shows the measured amplitude-frequency characteristic of the current layout of a microstrip two-band bandpass filter.
Микрополосковый двухполосный полосно-пропускающий фильтр (фиг. 1) содержит диэлектрическую подложку (1), одна сторона которой металлизирована и выполняет функцию заземляемого основания, а на вторую сторону параллельно нанесены прямолинейные полосковые проводники (2), образующие электромагнитно связанные микрополосковые резонаторы. Проводники входного и выходного резонаторов подключены через емкости связи (3) к портам (4) устройства. Каждый полосковый проводник (2) расщеплен продольной щелью с одного конца не более чем на половину своей длины. Проводники каждой смежной пары связанных резонаторов направлены в противоположные стороны и смещены один относительно другого в сторону нерасщепленных концов не более чем на длину нерасщепленного участка.A microstrip two-band pass-band filter (Fig. 1) contains a dielectric substrate (1), one side of which is metallized and acts as a grounded base, and rectilinear strip conductors (2) are formed on the second side, forming electromagnetically coupled microstrip resonators. The conductors of the input and output resonators are connected through the communication capacitance (3) to the ports (4) of the device. Each strip conductor (2) is split by a longitudinal slot from one end to no more than half its length. The conductors of each adjacent pair of coupled resonators are directed in opposite directions and are displaced one relative to the other towards the unsplit ends no more than by the length of the unsplit section.
Микрополосковый двухполосный полосно-пропускающий фильтр работает следующим образом.Microstrip two-way bandpass filter operates as follows.
Моды колебаний расщепленных микрополосковых резонаторов разделяются на два типа - четный тип и нечетный [Туигису У.У., Зсг/НаШоу А.М. Эиа1-тойс δρίίΐ писгоЧпр гсюпаЮг £ог сотрас! иагго^Ьаий Ьаийра88 йНег8//Ргодгс88 1и Е1сс!готадисйс8 КсзсагсЬ С 2011. V. 23. Р. 151-160]. У четных мод колебаний токи на расщепленном участке полоскового проводника по обе стороны щели текут в одном направлении, а у нечетных мод - в противоположных направлениях. Электромагнитное поле четных колебаний распределяется по всей длине резонатора, а поле нечетных колебаний - только по длине его расщепленного участка. Поэтому частота четных колебаний определяется длиной всего резонатора, а частота нечетных колебаний - длиной только расщепленного участка.The oscillation modes of split microstrip resonators are divided into two types - the even type and the odd one [Tuigisu U.U., Zsg / NaShow A.M. Eia1-toyus δρίίΐ pisgoChpr gsupaYugh og sotras! and го ^ ^ааийий ий8888888888 й й й й88888 // // // // Р Р Р Ргодгодгодгод888888иииии Еотототададададададададададад С С С С С С С С С 2011. V. 23. P. 151-160]. For even modes of oscillation, the currents on the split section of the strip conductor on both sides of the gap flow in the same direction, and for odd modes in opposite directions. The electromagnetic field of even vibrations is distributed along the entire length of the resonator, and the field of odd vibrations is distributed only along the length of its split section. Therefore, the frequency of even vibrations is determined by the length of the entire resonator, and the frequency of odd vibrations is determined by the length of only the split section.
В формировании двух полос пропускания фильтра от каждого резонатора используются первая четная и первая нечетная моды колебаний. Так как длина расщепленного участка меньше половины длины всего полоскового проводника, то частота нечетных колебаний всегда выше частоты четных колебаний. Это значит, что низкочастотную полосу пропускания формируют четные моды резонаторов, а высокочастотную полосу - нечетные моды. Поэтому варьирование длины резонатора позволяет легко регулировать центральную частоту низкочастотной полосы пропускания, а варьирование длины расщепленного участка резонатора позволяет легко регулировать разность центральных частот высокочастотной и низкочастотной полос пропускания.In the formation of two filter passbands from each resonator, the first even and first odd vibration modes are used. Since the length of the split section is less than half the length of the entire strip conductor, the frequency of odd vibrations is always higher than the frequency of even vibrations. This means that the low-frequency passband is formed by even modes of the resonators, and the high-frequency band is formed by odd modes. Therefore, varying the length of the resonator makes it easy to adjust the center frequency of the low-frequency passband, and varying the length of the split portion of the resonator makes it easy to adjust the difference in center frequencies of the high-frequency and low-pass passband.
Варьирование величины взаимного смещения полосковых проводников смежных резонаторов позволяет изменять величину их взаимодействия, причем увеличение связи резонаторов на частоте четных колебаний сопровождается ее уменьшением на частоте нечетных колебаний и наоборот. Это дает возможность добиваться требуемого отношения ширины низкочастотной полосы пропускания к ширине высокочастотной полосы в широком диапазоне значений.Varying the magnitude of the mutual displacement of the strip conductors of adjacent resonators allows you to change the magnitude of their interaction, and an increase in the coupling of the resonators at the frequency of even vibrations is accompanied by its decrease at the frequency of odd vibrations and vice versa. This makes it possible to achieve the desired ratio of the low-frequency bandwidth to the high-frequency bandwidth over a wide range of values.
Варьирование величины зазора между полосковыми проводниками смежных резонаторов позволяет легко настраивать среднюю величину связи резонаторов на частотах четных и нечетных колебаний и тем самым добиваться требуемого среднего значения ширины низкочастотной и высокочастотной полосы пропускания.Varying the gap between the strip conductors of adjacent resonators makes it easy to adjust the average coupling value of the resonators at the frequencies of even and odd vibrations and thereby achieve the required average value of the width of the low-frequency and high-frequency passband.
Таким образом, в заявляемой конструкции фильтра можно легко и независимо управлять центральными частотами и ширинами двух полос пропускания.Thus, in the inventive filter design, it is possible to easily and independently control the center frequencies and the widths of the two passbands.
Пример выполнения микрополоскового двухполосного полосно-пропускающего фильтра с тремя резонаторами приведен на фиг. 1. Его диэлектрическая подложка (1) изготовлена из поликора с относительной диэлектрической проницаемостью εΓ = 9.8. Подложка (1) имеет размеры 53 ммх20 ммх1 мм. Полосковые проводники (2) всех трех резонаторов расположены параллельно и обращены расщепленными концами вовнутрь фильтра. Два наружных резонатора через емкости (3) величиною 0,63 пФ связаны с портами (4) фильтра. Эти емкости расположены на расщепленном участке полоскового проводника по внешнюю сторону от щели. Полосковые проводники (2) всех резонаторов имеют ширину 3 мм, ширину щели 1 мм. Длина центрального проводника резонатора равна 37,5 мм, а длина щели в нем - 14 мм. Длина крайних проводников равна 33 мм, а их щели 13,5 мм. Зазор между полосковыми проводниками смежных резонаторов равен 2 мм. Величина связи наружных резонаторов с портами фильтра регулируется величиной емкости (3) и местом ее расположения на полосковом проводнике. От величины этой связи зависят уровни максимумов отражения мощности в полосах пропускания фильтра.An example of a microstrip two-band pass-pass filter with three resonators is shown in FIG. 1. Its dielectric substrate (1) is made of polycor with a relative dielectric constant ε Γ = 9.8. The substrate (1) has dimensions of 53 mm x 20 mm x 1 mm. The strip conductors (2) of all three resonators are located in parallel and face the split ends into the filter. Two external resonators through capacitances (3) of 0.63 pF are connected to the ports (4) of the filter. These containers are located on a split portion of the strip conductor on the outside of the gap. The strip conductors (2) of all resonators have a width of 3 mm and a slit width of 1 mm. The length of the central conductor of the resonator is 37.5 mm, and the length of the slit in it is 14 mm. The length of the outermost conductors is 33 mm, and their slots are 13.5 mm. The gap between the strip conductors of adjacent resonators is 2 mm. The magnitude of the connection of the external resonators with the filter ports is governed by the size of the capacitance (3) and its location on the strip conductor. The magnitude of this coupling determines the levels of the maximum reflection power in the passband of the filter.
Измеренная амплитудно-частотная характеристика действующего макета фильтра для приведенно- 2 020905 го примера представлена на фиг. 2. Его низкочастотная полоса пропускания имеет центральную частоту ίιο = 1, .53 ГГц, ширину ΔΓ1 = 0,07 ГГц по уровню -3 дБ, минимальные потери Ь1= 1,0 дБ. Высокочастотная полоса пропускания имеет центральную частоту ί20 = 2,07 ГГц, ширину Δί2 = 0,07 ГГц по уровню -3 дБ, минимальные потери Ь2 = 2,0 дБ.The measured amplitude-frequency characteristic of the current filter layout for the above example is presented in FIG. 2. Its low-frequency passband has a center frequency ίιο = 1, .53 GHz, a width of ΔΓ 1 = 0.07 GHz at a level of -3 dB, and a minimum loss of b 1 = 1.0 dB. The high-frequency passband has a center frequency of ί 20 = 2.07 GHz, a width of Δί 2 = 0.07 GHz at a level of -3 dB, and minimal losses of 2 2 = 2.0 dB.
Таким образом, заявлен микрополосковый двухполосный полосно-пропускающий фильтр, позволяющий реализовывать заданные полосы пропускания, расположенные на заданных частотах, в том числе сколь угодно близких.Thus, the claimed microstrip two-band bandpass filter, which allows to implement the specified bandwidth located at the given frequencies, including arbitrarily close.
Claims (1)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012111328/08A RU2480866C1 (en) | 2012-03-23 | 2012-03-23 | Microstrip dual band pass band filter |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| EA201200644A1 EA201200644A1 (en) | 2013-09-30 |
| EA020905B1 true EA020905B1 (en) | 2015-02-27 |
Family
ID=49153274
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| EA201200644A EA020905B1 (en) | 2012-03-23 | 2012-05-25 | Microstrip dual band pass band filter |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| EA (1) | EA020905B1 (en) |
| RU (1) | RU2480866C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU171355U1 (en) * | 2016-11-28 | 2017-05-29 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство обороны Российской Федерации | MICRO-STRIP BAND FILTER |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2562369C1 (en) * | 2014-03-04 | 2015-09-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирский государственный аэрокосмический университет имени академика М.Ф. Решетнева" | Microstrip dual-band bandpass filter |
| RU2543933C1 (en) * | 2014-04-15 | 2015-03-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирский государственный аэрокосмический университет имени академика М.Ф. Решетнева" (СибГАУ) | Microstrip broadband bandpass filter |
| JP6236701B2 (en) * | 2014-12-09 | 2017-11-29 | 国立大学法人山梨大学 | Improved tunable dual-band bandpass filter |
| RU2607303C1 (en) * | 2015-10-06 | 2017-01-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский государственный аэрокосмический университет имени академика М.Ф. Решетнева" (СибГАУ) | Microstrip bandpass filter |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2078395C1 (en) * | 1993-07-01 | 1997-04-27 | Казанский государственный технический университет им.А.Н.Туполева | Microstrip switch |
| RU2111583C1 (en) * | 1995-03-10 | 1998-05-20 | Владимир Николаевич Рожков | Shf filter |
| RU2182738C1 (en) * | 2000-10-09 | 2002-05-20 | Институт физики им. Л.В. Киренского СО РАН | Broad-band microstrip passband filter |
| US20050140472A1 (en) * | 2003-12-24 | 2005-06-30 | Ko Kyoung S. | Microstrip band pass filter using end-coupled SIRs |
| WO2010034049A1 (en) * | 2008-09-23 | 2010-04-01 | National Ict Australia Limited | Millimetre wave bandpass filter on cmos |
| RU2401490C1 (en) * | 2009-10-05 | 2010-10-10 | Институт физики им. Л.В. Киренского Сибирского отделения Российской академии наук | Microstrip broad-bandpass filter |
-
2012
- 2012-03-23 RU RU2012111328/08A patent/RU2480866C1/en not_active IP Right Cessation
- 2012-05-25 EA EA201200644A patent/EA020905B1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2078395C1 (en) * | 1993-07-01 | 1997-04-27 | Казанский государственный технический университет им.А.Н.Туполева | Microstrip switch |
| RU2111583C1 (en) * | 1995-03-10 | 1998-05-20 | Владимир Николаевич Рожков | Shf filter |
| RU2182738C1 (en) * | 2000-10-09 | 2002-05-20 | Институт физики им. Л.В. Киренского СО РАН | Broad-band microstrip passband filter |
| US20050140472A1 (en) * | 2003-12-24 | 2005-06-30 | Ko Kyoung S. | Microstrip band pass filter using end-coupled SIRs |
| WO2010034049A1 (en) * | 2008-09-23 | 2010-04-01 | National Ict Australia Limited | Millimetre wave bandpass filter on cmos |
| RU2401490C1 (en) * | 2009-10-05 | 2010-10-10 | Институт физики им. Л.В. Киренского Сибирского отделения Российской академии наук | Microstrip broad-bandpass filter |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU171355U1 (en) * | 2016-11-28 | 2017-05-29 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство обороны Российской Федерации | MICRO-STRIP BAND FILTER |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EA201200644A1 (en) | 2013-09-30 |
| RU2480866C1 (en) | 2013-04-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100875393B1 (en) | Variable resonator | |
| EA020905B1 (en) | Microstrip dual band pass band filter | |
| JPWO2016167190A1 (en) | Filter circuit and frequency switching method | |
| US7915979B2 (en) | Switchable frequency response microwave filter | |
| Belyaev et al. | Highly selective suspended stripline dual-mode filter | |
| US20020113669A1 (en) | Small size cross-coupled trisection filter | |
| RU2475900C1 (en) | Microstrip pass-band filter | |
| RU2543933C1 (en) | Microstrip broadband bandpass filter | |
| Pal et al. | Microstrip dual-band bandpass filter with independently tunable passbands using varactor-tuned stub loaded resonators | |
| RU2480867C1 (en) | Pass band filter | |
| RU2488200C1 (en) | Miscrostrip diplexer | |
| US9799937B2 (en) | Waveguide E-plane filter structure | |
| RU97867U1 (en) | MICRO-STRIP BAND FILTER | |
| RU2675206C1 (en) | Microstrip broadband band-pass filter | |
| RU2607303C1 (en) | Microstrip bandpass filter | |
| JP4334237B2 (en) | Dielectric filter | |
| RU2657311C1 (en) | Bandpass microwave filter | |
| RU2590313C1 (en) | Strip harmonic filter | |
| US7479856B2 (en) | High-frequency filter using coplanar line resonator | |
| RU2562369C1 (en) | Microstrip dual-band bandpass filter | |
| KR20140043627A (en) | Microstrip bandstop filter using open stub | |
| RU2584342C1 (en) | Broadband bandpass filter | |
| Nakhlestani et al. | Wideband microstrip ring resonator bandpass filter with embedded rings | |
| RU2401490C1 (en) | Microstrip broad-bandpass filter | |
| EP3516766A1 (en) | T-shaped broadband bandpass filter |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): AM AZ KZ KG TJ TM RU |
|
| MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): BY |