RU2105619C1 - Method of rolling wire and rods in reversing mills and guide fitting of rolling stands - Google Patents

Method of rolling wire and rods in reversing mills and guide fitting of rolling stands Download PDF

Info

Publication number
RU2105619C1
RU2105619C1 SU5011342A SU5011342A RU2105619C1 RU 2105619 C1 RU2105619 C1 RU 2105619C1 SU 5011342 A SU5011342 A SU 5011342A SU 5011342 A SU5011342 A SU 5011342A RU 2105619 C1 RU2105619 C1 RU 2105619C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
rolling
gauge
width
height
flat
Prior art date
Application number
SU5011342A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Флемминг Фолькер
Хопф Герд-Юрген
Климанн Петер
Ковач Эрне
Куне Райнхард
Райхерт Фритц
Original Assignee
Скет Швермашиненбау Магдебург ГмбХ
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Скет Швермашиненбау Магдебург ГмбХ filed Critical Скет Швермашиненбау Магдебург ГмбХ
Application granted granted Critical
Publication of RU2105619C1 publication Critical patent/RU2105619C1/en

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B39/00—Arrangements for moving, supporting, or positioning work, or controlling its movement, combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B39/14—Guiding, positioning or aligning work
    • B21B39/16—Guiding, positioning or aligning work immediately before entering or after leaving the pass
    • B21B39/165—Guides or guide rollers for rods, bars, rounds, tubes ; Aligning guides
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
    • B21B1/18—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section in a continuous process

Abstract

FIELD: wire and rod rolling in reversing two- and three-high rolling mills. SUBSTANCE: blank is rolled in non-grooved rolls with outlet cross section 900 mm2< A < 15700 mm2 and in dependance upon material quality and number of flat passes said blank is rolled in one or two light cut-in passes before feeding it to forming passes. Said cut-in pass is set according to relation of height h1 of rolled piece to doubled depth of roll cut-in (2t) being in range 2≤h1/2t≤10.. In first rolling stand four-roller assembly is arranged near inlet side of flat rolls, in next rolling stands double fitting is arranged and at outlet side guide is arranged. EFFECT: simplification of roll and fitting tuning, elimination of wear caused by action of sharpened edges after last flat pass due to correct selection of size of first forming pass, restriction of diagonal shift of rolled material. 7 cl, 4 dwg

Description

Прокатка в калибрах является наиболее распространенной формой прокатки стальных стержней и проволоки. При этом в линии со ступенчато расположенными клетями чаще всего работает с калибрами ящичной формы и ромбическими калибрами. Rolling in gauges is the most common form of rolling steel rods and wire. Moreover, in a line with stepwise arranged stands, it most often works with box-shaped gauges and rhombic gauges.

Недостатками этих способов является плохое использование валков, так как из-за сложной формы калибра необходима очень точная чистовая обработка. Кроме того, необходима осевая регулировка валков, так как калибрующие участки верхнего и нижнего валка должны точно соответствовать друг другу, что очень трудно реализовать. Наиболее распространенным следствием плохо отрегулированных калибров является смещение прокатываемого материала, а также переполнение или незаполнение калибров. The disadvantages of these methods is the poor use of the rolls, since due to the complex shape of the caliber, very accurate finishing is necessary. In addition, axial adjustment of the rolls is necessary, since the calibrating sections of the upper and lower rolls must correspond exactly to each other, which is very difficult to implement. The most common consequence of poorly adjusted calibers is the displacement of the rolled material, as well as overfilling or non-filling of calibers.

Регулировка подводящей к калибрам арматуры связана с большими расходами. Известен способ, выложенное описание ФРГ 3224022, осуществляемый на гладких валках. Выбранная калибровка может применяться только при соотношении b/h меньшем, чем 1,5. При этом выполнение вводной и выводной арматуры требует больших расходов, поскольку они должны доходить до середины прокатки, в центре прокатки они контактируют друг с другом и точно подгоняются по своему контуру и радиусу прокатки. Поэтому с помощью одной и той же пары валков или арматуры невозможно осуществить прокатку с разным поперечным сечением. Кроме того, требуется, чтобы вводная арматура имела с внутренней стороны горловину, соответствующую уширению прокатываемого материала, которая должна располагаться с зазором 1-5 мм относительно прокатываемого материала. Так как в связи с разным качеством стали уширение является различным, калибровка становится сложной и трудно реализуемой. Дифференцированное уширение может выходить за пределы указанного диапазона. Поэтому при смене материала должна меняться арматура или должна изменяться ее настройка. Взаимосвязанные между собой вводная и выводная арматура образует "туннель", нагревающийся до такой степени, что возникают деформация и нарушения функционирования, окалина воздействует на направляющие, что приводит к авариям. Кроме того, при прокатке на гладких валках на прокатываемом материале образуются острые кромки, приводящие к усиленному износу при переходе к первому профилирующему калибру. Adjustment of the fittings leading to the calibers is associated with high costs. The known method, the laid out description of Germany 3224022, carried out on smooth rolls. The selected calibration can only be applied with a b / h ratio of less than 1.5. At the same time, the implementation of inlet and outlet valves requires high costs, since they must reach the middle of rolling, in the center of rolling they are in contact with each other and precisely adjusted according to their contour and radius of rolling. Therefore, using the same pair of rolls or reinforcement, it is impossible to carry out rolling with different cross sections. In addition, it is required that the inlet reinforcement has a neck on the inside corresponding to the broadening of the rolled material, which should be located with a gap of 1-5 mm relative to the rolled material. Since, due to the different quality of steel, broadening is different, calibration becomes complicated and difficult to implement. Differentiated broadening may fall outside the specified range. Therefore, when changing the material, the reinforcement should change or its setting should change. Interconnected inlet and outlet fittings form a “tunnel” that heats up to such an extent that deformation and malfunctions occur, the scale acts on the guides, which leads to accidents. In addition, when rolling on smooth rolls, sharp edges are formed on the material being rolled, leading to increased wear during the transition to the first profiling gauge.

В основу изобретения, описанного в п. 1 и 2, положена задача упростить регулирование валков и арматуры и за счет точного выбора размеров первого профилирующего калибра предотвратить износ вследствие воздействия острых кромок после последнего плоского калибра, а также ограничить диагональное искривление прокатываемого материала. The invention described in paragraphs 1 and 2 is based on the task of simplifying the regulation of rolls and reinforcement and, by accurately selecting the dimensions of the first profiling gauge, to prevent wear due to sharp edges after the last flat gauge, and also to limit the diagonal curvature of the rolled material.

За счет изобретения улучшается направление материала, снижается износ валков, уменьшается количество и время на замену валков и повышается универсальность линии прокатки. Due to the invention, the direction of the material is improved, the wear of the rolls is reduced, the number and time of replacing the rolls is reduced, and the versatility of the rolling line is increased.

На фиг. 1 представлена последовательность калибров; на фиг 2. размеры первого профилирующего калибра (шведский овал) для прокатываемого материала; на фиг. 3 приспособление для прокатки без калибров; на фиг. 4 сечение по фиг. 3. In FIG. 1 shows a sequence of calibers; in Fig. 2. dimensions of the first profiling gauge (Swedish oval) for the rolled material; in FIG. 3 device for rolling without calibers; in FIG. 4, the section of FIG. 3.

На фиг. 1 показана последовательность калибров. К первому пропуску полагается материал квадратного Oа (или прямоугольного (Ob) поперечного сечения. В качестве примера дается вариант прокатки в восемь проходов. Первым проходом является пропуск раската плашмя 1а или, если диагонали раскатываемого материала относится как d1/d2≥1,02, применяется ящичный калибр 1b. При этом d1 всегда обозначает большую диагональ.In FIG. 1 shows a sequence of calibers. The first pass is assumed to be a material of square O a (or rectangular (O b ) cross-section. An example is the rolling in eight passes. The first pass is a pass of rolling flat 1a or, if the diagonal of the rolled material refers to d 1 / d 2 ≥1 , 02, box caliber 1b is used, with d 1 always representing a large diagonal.

В первом варианте раскатываемый материал пропускается через плоские калибры 2а, 3а, 4а, 5а, 6а, 7а клетей G2, G3, G4, G5, G6, G7 для того, чтобы в клети G8 пропустить материал через шведский овал 8S. После последнего плоского калибра выходное поперечное сечение в зависимости от входного поперечного сечения лежит в диапазоне 900 мм2≤А≤15700 мм2. Геометрия шведского овала 8 S показана на фиг. 2. Во втором варианте после клети C2 следуют, чередуясь, слегка врезные калибры 2b, 4b, 6b и плоские калибры 3а, 5а, 7а, после чего снова следует шведский овал как переход к профилирующим калибрам. Далее имеется возможность перед последовательностью профилирующих калибров расположить профилирующий калибр 7b или два врезных калибра 6b для того, чтобы в случае необходимости (в зависимости от количества плоских пропусков или скорости материала) снизить опасность износа. Перед этим могут осуществляться последовательные плоские пропуски или попеременно плоские калибры и врезные калибры. Применение одного или двух врезных калибров 6b, 7b перед шведским овалом 8 является предпочтительным только в том случае, если прокатка в остальных предварительно отрегулированных клетях осуществляется без применения калибров. Другой вариант заключается в том, что после прокатки в прокатной клети C1, снабженной неоткалиброванными валками для плоского калибра 1а или ящичного калибра 1b, следуют плоские калибры 2а и 3а. После этого подсоединяются слегка врезные калибры 4b и 5b, после которых снова следуют плоские калибры 6а и 7а. При этом клеть G7 может быть снабжена слегка врезным калибром 7b. Создается дополнительная возможность, если после плоских калибров 1а и 2а следует слегка врезные калибры 3b, 4b, после которых снова идут плоские калибры 5а, 6а, 7а или слегка врезной калибр 7b. Можно также выполнить слегка врезные калибры 2b,3b,4b, 5b, 6b в виде ящичного калибра 1b, а переход в профилирующий калибр выполнить в виде шведского овала 8S.In the first embodiment, the rolled material is passed through the flat gauges 2a, 3a, 4a, 5a, 6a, 7a of stands G2, G3, G4, G5, G6, G7 in order to pass the material through the Swedish oval 8S in stand G8. After the last flat gauge, the output cross section, depending on the input cross section, lies in the range of 900 mm 2 ≤A≤15700 mm 2 . The geometry of the Swedish oval 8 S is shown in FIG. 2. In the second variant, slightly cut-in gauges 2b, 4b, 6b and flat calibers 3a, 5a, 7a follow alternating after stand C2, followed by the Swedish oval again as a transition to the profiling calibers. Further, it is possible to arrange a profiling gauge 7b or two mortise gauges 6b in front of the sequence of profiling gauges in order to reduce the risk of wear if necessary (depending on the number of flat passes or material speed). Before this, consecutive flat passes or alternately flat calibers and mortise calibers can be carried out. The use of one or two mortise gauges 6b, 7b in front of the Swedish oval 8 is preferred only if the rolling in the remaining previously adjusted stands is carried out without the use of gauges. Another option is that after rolling in a rolling stand C1 equipped with uncalibrated rolls for flat gauge 1a or box caliber 1b, flat gauges 2a and 3a follow. After this, slightly mortise calibers 4b and 5b are connected, followed by flat gauges 6a and 7a again. In this case, the stand G7 can be equipped with a slightly mortise caliber 7b. An additional opportunity is created if, after flat calibers 1a and 2a, slightly mortise calibers 3b, 4b follow, followed by flat caliber 5a, 6a, 7a or slightly mortise caliber 7b. You can also make slightly mortise gauges 2b, 3b, 4b, 5b, 6b in the form of a box gauge 1b, and the transition to the profiling gauge is performed in the form of the Swedish oval 8S.

В случае реверсивного стана дуо и прокатного стана трио клети являются идентичными последовательности пропусков. In the case of the reversing mill duo and rolling mill trio stands are identical sequence of passes.

Характерным является, что у слегка врезных калибров соотношение высоты h/1 у выходящего прокатного материала к удвоенной глубине проточки 2t лежит в диапазоне 2≤h1/2t ≤10.It is characteristic that for slightly mortise calibers, the ratio of the height h / 1 of the outgoing rolling material to the doubled groove depth 2t lies in the range 2≤h 1 / 2t ≤10.

Геометрические соотношения вводимого прокатного материала и шведского овала 8S показаны на фиг. 2. Размеры выбраны таким образом, чтобы в процессе прокатки снизить до минимума износ без возникновения нарушений в работе. На основе параметров калибра (ширина основания калибра bкс, глубина калибра bк радиус R, высота калибра hк и прокатный зазор Sw) рассчитывается расстояние Z, которое показывает на каком расстоянии к точке пересечения прямых от боковой поверхности и основания калибра bкс начинается радиус R. Размеры калибра должны быть выбраны таким образом, чтобы размер вводимого прокатываемого материала и высота прокатываемого материала h0 удовлетворяли требованиям h0≤bко-2Z, а вводная арматура настраивается таким образом, чтобы в любом случае обеспечивался ввод по центру, чтобы раскатываемый материал не проходил по радиусу R, что привело бы к повышенному износу. Из описания следует, что независимо от качества прокатываемой стали после прохождения проката через первую прокатную клеть, в последующих прокатных клетях он проходит с числом пропусков n≥1 без калибров, и к ним подключается n≥1 профилирующих пропусков во врезных или профилирующих калибрах и это повторяется любое число раз.The geometric proportions of the input rolling material and the Swedish oval 8S are shown in FIG. 2. The dimensions are chosen so that during the rolling process to minimize wear and tear without disturbances in operation. Based on the parameters of the gauge (the width of the base of the caliber bx, the depth of the caliber b to radius R, the height of the caliber h to and the rolling gap Sw), the distance Z is calculated, which shows at what distance to the intersection of the straight lines from the side surface and the base of the caliber bx the radius R. The dimensions of the gauge should be selected so that the size of the rolled material being introduced and the height of the rolled material h 0 satisfy the requirements h 0 ≤b co- 2 Z , and the inlet reinforcement is adjusted so that in any case a central entry was made so that the rolled material does not pass along the radius R, which would lead to increased wear. From the description it follows that, regardless of the quality of the rolled steel, after passing through the first rolling stand, in subsequent rolling stands it passes with the number of passes n≥1 without calibers, and n≥1 profiling passes in mortise or profiling calibers are connected to them and this is repeated any number of times.

На фиг. 3 и 4 представлена вводная арматура 13, выполненная в виде четырехроликовой арматуры или в виде сдвоенной арматуры и проводки 14. Если смотреть в направлении прокатки, то прокатываемый материал водится в приемную воронку 6, вводную роликовую пару 5,51, боковую направляющую поверхность со встроенной емкость 2 для воды и со стороны прокатки в роликовую пару 4,41 и валки 16,161. Регулировка роликовых пар 5,51 и 4,41 по отношению к прокатываемому материалу осуществляется таким образом, что b0<a<c, где b0- размер вводимого прокатываемого материала; а расстояние между двумя валками роликовой пары 4,41; с - расстояние между двумя валками роликовой пары 5,51.In FIG. Figures 3 and 4 show the inlet reinforcement 13, made in the form of four-roller reinforcement or in the form of double reinforcement and wiring 14. If you look in the rolling direction, then the rolled material is led into a receiving funnel 6, inlet roller pair 5.5 1 , side guide surface with a built-in capacity 2 for water and from the side of rolling into a roller pair 4.4 1 and rolls 16.16 1 . The adjustment of the roller pairs 5.5 1 and 4.4 1 with respect to the rolled material is carried out in such a way that b 0 <a <c, where b 0 is the size of the input rolled material; and the distance between the two rolls of the roller pair is 4.4 1 ; C is the distance between the two rolls of the roller pair 5.5 1 .

В емкости 2 для воды имеются прорези 3 для подачи охлаждающей воды к роликовым парам 5,51 и 4,41. Со стороны клети вводится арматура 13, снабженная направляющими 1,11, в которых установлены быстроизнашивающиеся пластины 7,71. Направляющие губки 1,11 в зависимости от зазора SW прокатки заканчиваются на расстоянии f от середины прокатки. При этом действует условие:
30 мм=SW<60мм действует f=SW/2 до 2 SW
60 мм=SW<100 мм действует f=SW/3 до 1,5 SW
100 мм= SW < 150 мм действует f=SW/4 до 1,5 SW
Быстро изнашивающиеся пластины 7,71 имеют расстояние d, причем d>B1, где B1 ширина прокатываемого материала на выходе. Направляющие губки 1,11 вместе с быстроизнашивающимися пластинами 7,71 предотвращают смещение или проворачивание прокатываемого материала. Наружный контур 17 направляющих губок 1,11 необязательно должен соответствовать геометрии прокатки и располагаться на расстоянии от валков 16,161, равном 3-40 мм. За валками 16,161 расположена проводка 14 на расстоянии f от середины прокатки, зависящем от зазора SW, причем действуют вышеуказанные соотношения. Наружный контур 18 проводки 14 расположен на расстоянии 3-5 мм к поверхности валков. Размеры проводки 14 подбираются таким образом, что ее высота g между верхней и нижней пластинами 9, 10 превышает высоту h1 прокатываемого материала на выходе в зависимости от зазора SW прокатки, а расстояние щек 8,81 превышает ширину b1 прокатываемого материала на выходе в зависимости от зазора SW прокатки. При этом действует условие:
30 мм SW <10 мм действует g≥h1+SW/8
40 мм SW <60 мм действует g≥h1+SW/10
60 мм SW <80 мм действует g≥h1+SW/12
80 мм SW <100 мм действует g≥h1+SW/18
100 мм SW <150 мм действует g≥h1+SW/20
30 мм SW <60 мм действует i≥b1+SW/8
60 мм= SW <80 мм действует i≥b1+SW/10
80 мм SW <100 мм действует≥b1+ SW/14
100 мм SW <120мм действует i≥b1+ SW/16
120 мм SW <50 мм действует I≥b1+SW/20
Выводная арматура 13 между своей нижней и боковой частью имеет отверстие 12, через которое вместе с водой выносится окалина. В проводке 14 между верхней частью, нижней частью, щеками 8,81 имеются отверстия 15, предназначенные для повышения эффективности охлаждения и выноса окалины вместе с водой. В нижней части имеется дополнительная прорезь 11, через которую вместе с водой может отводиться окалина. Настройка четырехроликовой арматуры осуществляется таким образом, что расстояние "c" роликовой пары 5,51 со стороны выхода больше, чем 0-5 мм по сравнению с расстоянием "a" роликовой пары 4,41, со стороны прокатки, при этом должно выполняться условие - 2≤ SW ≤3 мм к размеру "b" вводимого прокатываемого материала. Угол атаки α при прокатке для линии ступенчато расположенных клетей выбирается таким образом, что он в прокатной клети G1 с последовательно расположенными удовлетворяет условию: 14≤ a ≤30o, а в последующих прокатных клетях G2-G7 18≤ a ≥40o. Для реверсивных станков дуо и трио действует условие 14 ≤ a≤ 30o. Оба значения относятся к новым валкам. Соотношение в b0/h0 ≤ 2,3.4In the water tank 2 there are slots 3 for supplying cooling water to the roller pairs 5.5 1 and 4.4 1 . From the stand side reinforcement 13 is introduced, provided with guides 1.1 1 , in which fast-wearing plates 7.7 1 are installed. Guide jaws 1,1 1 depending on the rolling gap SW end at a distance f from the middle of the rolling. In this case, the condition applies:
30 mm = SW <60 mm valid f = SW / 2 to 2 SW
60 mm = SW <100 mm valid f = SW / 3 to 1.5 SW
100 mm = SW <150 mm valid f = SW / 4 to 1.5 SW
Quick-wearing plates 7.7 1 have a distance d, with d> B1, where B1 is the width of the rolled material at the outlet. Guide jaws 1.1 1 together with wear plates 7.7 1 prevent the material from rolling out or turning. The outer contour 17 of the guide jaws 1.1 1 does not have to correspond to the geometry of the rolling and be located at a distance from the rolls 16.16 1 , equal to 3-40 mm Behind the rolls 16.16 1 there is a wiring 14 at a distance f from the middle of the rolling, depending on the clearance SW, and the above relations apply. The outer contour 18 of the wiring 14 is located at a distance of 3-5 mm to the surface of the rolls. The dimensions of the wiring 14 are selected so that its height g between the upper and lower plates 9, 10 exceeds the height h1 of the rolled material at the exit depending on the rolling gap SW, and the distance of the cheeks 8.8 1 exceeds the width b1 of the rolled material at the exit, depending on Clearance SW rolling. In this case, the condition applies:
30 mm SW <10 mm valid g≥h 1 + SW / 8
40 mm SW <60 mm valid g≥h 1 + SW / 10
60 mm SW <80 mm valid g≥h 1 + SW / 12
80 mm SW <100 mm valid g≥h 1 + SW / 18
100 mm SW <150 mm valid g≥h 1 + SW / 20
30 mm SW <60 mm valid i≥b 1 + SW / 8
60 mm = SW <80 mm valid i≥b 1 + SW / 10
80 mm SW <100 mm valid≥b 1 + SW / 14
100 mm SW <120mm valid i≥b 1 + SW / 16
120 mm SW <50 mm valid I≥b 1 + SW / 20
The outlet reinforcement 13 between its lower and lateral parts has an opening 12 through which the scale is carried out together with water. In the wiring 14 between the upper part, the lower part, the cheeks 8.8 1 there are holes 15, designed to increase the efficiency of cooling and removal of scale together with water. In the lower part there is an additional slot 11 through which scale can be discharged together with water. The four-roller reinforcement is set up in such a way that the distance “c” of the roller pair 5.5 1 from the exit side is greater than 0-5 mm compared to the distance “a” of the roller pair 4.4 1 from the rolling side, while condition - 2 ≤ SW ≤3 mm to the size "b" of the input rolled material. The angle of attack α during rolling for a line of stepwise arranged stands is selected so that it satisfies the condition: 14≤ a ≤30 o in the rolling stand G1 with successive stands, and 18 ≤ a ≥40 o in the subsequent rolling stands G2-G7. For reversing machines duo and trio, the condition 14 ≤ a≤ 30 o . Both values refer to new rolls. The ratio in b 0 / h 0 ≤ 2,3.4

Claims (7)

1. Способ прокатки прутков и проволоки на реверсивных станах, с последовательным расположением клетей, с применением вводной и выводной арматуры, включающий черновую прокатку заготовки на гладкой рабочей поверхности валков и в ящичных калибрах до первого плоскоовального калибра и следующих за ним профильных калибров, отличающийся тем, что выходное сечение раската перед задачей в первый профильный калибр составляет 900 15700 мм2, причем глубина ручьев ящичных калибров определяется соотношением 2 ≤ h1/2t ≤ 10, где h1 высота выходящего из калибра раската, а 2t удвоенная глубина ручья ящичного калибра.1. The method of rolling rods and wire on reversing mills, with a sequential arrangement of stands, using input and output fittings, including rough rolling of the workpiece on a smooth working surface of the rolls and in box calibers to the first flat oval gauge and the following profile calibers, characterized in that that the output section of the roll before the task in the first profile gauge is 900 15700 mm 2 , and the depth of the creek grooves is determined by the ratio 2 ≤ h 1 / 2t ≤ 10, where h 1 is the height of the gauge a peal, and 2t doubled the depth of the stream of the box caliber. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при неравенстве диагоналей вводимой заготовки, определяемом их соотношением более 1,02, в первом проходе в первой прокатной клети применяют ящичный калибр. 2. The method according to claim 1, characterized in that when the diagonal of the input blank is uneven, determined by their ratio of more than 1.02, a box caliber is used in the first pass in the first rolling stand. 3. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что в проходах с последовательным расположением калибров обжатия распределяют таким образом, чтобы для новых валков угол захвата заготовки в первой клети составлял 14 - 30o, а в последующих клетях 18 40o при соотношении ширины и высоты (bo/ho) вводимой заготовки не более 2,3.3. The method according to claim 1 or 2, characterized in that in the passages with a sequential arrangement of compression gauges, they are distributed so that for new rolls, the workpiece capture angle in the first stand is 14-30 o , and in subsequent stands 18 40 o at a ratio the width and height (b o / h o ) of the input blank is not more than 2.3. 4. Способ по любому из пп.1 3, отличающийся тем, что в реверсивных проходах обжатия распределяются таким образом, чтобы для новых валков угол захвата заготовки выдерживался в пределах 14 30o при соотношении ширины и высоты (bo/ho) вводимой заготовки не более 2,3.4. The method according to any one of claims 1 to 3, characterized in that in the reverse passages, the compression is distributed so that for new rolls the workpiece capture angle is maintained within 14 30 o with the ratio of the width and height (b o / h o ) of the input workpiece no more than 2,3. 5. Способ по любому из пп.1 4, отличающийся тем, что в качестве первого профилирующего калибра применяют плоскоовальный калибр, при этом вводимая в него заготовка имеет ширину, не превышающую ширину плоского участка по дну калибра. 5. The method according to any one of claims 1 to 4, characterized in that a flat-oval gauge is used as the first profiling gauge, while the workpiece introduced into it has a width not exceeding the width of the flat portion along the bottom of the gauge. 6. Способ по любому из пп.1 5, отличающийся тем, что в зависимости от зазора между валками (SW), высоты (h1) и ширины (b1) выходящего из калибра раската вводная и выводная арматура настраивается следующим образом:
расстояние f до пропусков арматуры от оси клети при 30 мм ≤ SW < 60 мм f SW/2 до 2SW, при 60 мм ≤ SW < 100 мм f SW/3 до 1,5 SW, при 100 мм ≤ SW < 150 мм f SW/4 до 1,5 SW,
высота q пропуска выводной арматуры по отношению к высоте h1 проката при 30 мм ≤ SW < 40 мм g ≥ h1 + SW/8, при 40 мм ≤ SW < 60 мм g ≥ h1 + SW/10, при 60 мм ≤ SW < 80 мм g ≥ h1 + SW/12, при 80 мм ≤ SW < 100 мм g ≥ h1 + SW/18, при 100 мм ≤ SW < 150 мм g ≥ h1 + SW/20,
ширина i пропуска выводной арматуры по отношению к ширине b1 проката при 30 мм ≤ SW < 60 мм i ≥ b1 + SW/8, при 60 мм ≤ SW < 80 мм i ≥ b1 + SW/10, при 80 мм ≤ SW < 100 мм i ≥ b1 + SW/14, при 100 мм ≤ SW < 120 мм i ≥ b1 + SW/16, при 120 мм ≤ SW < 50 мм i ≥ b1 + SW/20.6. The method according to any one of claims 1 to 5, characterized in that, depending on the gap between the rollers (SW), height (h 1 ) and width (b 1 ) of the output rolling from the gauge, the input and output valves are configured as follows:
distance f to the gaps of the reinforcement from the axis of the stand at 30 mm ≤ SW <60 mm f SW / 2 to 2SW, at 60 mm ≤ SW <100 mm f SW / 3 to 1.5 SW, at 100 mm ≤ SW <150 mm f SW / 4 to 1.5 SW,
pass height q of the outlet fitting with respect to the height h 1 of the rolled product at 30 mm ≤ SW <40 mm g ≥ h 1 + SW / 8, at 40 mm ≤ SW <60 mm g ≥ h 1 + SW / 10, at 60 mm ≤ SW <80 mm g ≥ h 1 + SW / 12, at 80 mm ≤ SW <100 mm g ≥ h 1 + SW / 18, at 100 mm ≤ SW <150 mm g ≥ h 1 + SW / 20,
the width i of the passage of the outlet reinforcement with respect to the width b 1 of the rolled product at 30 mm ≤ SW <60 mm i ≥ b 1 + SW / 8, at 60 mm ≤ SW <80 mm i ≥ b 1 + SW / 10, at 80 mm ≤ SW <100 mm i ≥ b 1 + SW / 14, at 100 mm ≤ SW <120 mm i ≥ b 1 + SW / 16, at 120 mm ≤ SW <50 mm i ≥ b 1 + SW / 20. 7. Система проводковой арматуры прокатных клетей, включающая вводную проводку с двумя парами роликов и выводную проводку, отличающаяся тем, что в роликовой арматуре в первой паре роликов в направлении прокатки зазор между роликами на 0 5 мм больше, чем в следующей паре начиная с второй прокатной клети во вводной проводке между парами роликов размещены боковые емкости для охлаждения средства, снабженные прорезями в направлении к роликовым парам и отверстиями в нижней части для отвода охладителя и окалины, выходные концы боковых пропусков проводки снабжены изнашиваемыми сменными пластинами, в то время как выводная проводка снабжена прорезями между своей верхней, боковыми и нижней частями и отверстиями в нижней части для повышения эффективности охлаждения проводки и отвода окалины. 7. A system of wire reinforcement of rolling stands, including lead-in wiring with two pairs of rollers and lead-out wiring, characterized in that in the roll reinforcement in the first pair of rollers in the rolling direction, the gap between the rollers is 0 5 mm larger than in the next pair starting from the second rolling side stands for cooling means are placed in the wiring between the pairs of rollers, equipped with slots in the direction of the roller pairs and holes in the lower part for the removal of cooler and scale, the output ends of the side passes ovodki fitted abradable indexable insert, while the lead-out wiring provided slits between its upper, side and lower portions and the holes in the bottom to enhance the cooling efficiency of the wiring and removal of scale.
SU5011342A 1991-04-18 1992-04-17 Method of rolling wire and rods in reversing mills and guide fitting of rolling stands RU2105619C1 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE4112931A DE4112931A1 (en) 1991-04-18 1991-04-18 METHOD AND DEVICE FOR ROLLING STEEL AND WIRE
DEP4112931.8 1991-04-18

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2105619C1 true RU2105619C1 (en) 1998-02-27

Family

ID=6429991

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU5011342A RU2105619C1 (en) 1991-04-18 1992-04-17 Method of rolling wire and rods in reversing mills and guide fitting of rolling stands

Country Status (6)

Country Link
EP (1) EP0509204B1 (en)
AT (1) ATE121322T1 (en)
CS (1) CS119192A3 (en)
DE (2) DE4112931A1 (en)
RU (1) RU2105619C1 (en)
SK (1) SK279259B6 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2479368C2 (en) * 2010-02-26 2013-04-20 Кокс Техник Гмбх Унд Ко. Кг Rolling mill
RU2680336C1 (en) * 2016-12-12 2019-02-19 федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Южно-Уральский государственный университет (национальный исследовательский университет)" Continuous small-section mill with a roll dividing gauge system

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108405638B (en) * 2018-03-14 2021-02-26 马鞍山钢铁股份有限公司 Wire rolled piece guide groove and method for preventing wire rolled piece from being scratched
CN111644461A (en) * 2020-05-25 2020-09-11 山东莱钢永锋钢铁有限公司 Rolling method of rolling equipment
CN117619909B (en) * 2024-01-25 2024-04-02 江苏盛日机械设备制造有限公司 Angle steel rolling guide

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3600924A (en) * 1969-03-28 1971-08-24 Denzil O Martin Method of rolling titanium and other rods
AU458531B2 (en) * 1973-08-06 1975-02-27 M.I.M. Rolling Consultants (Aust.) Pty. Ltd. Rod rolling
SE399521B (en) * 1974-09-24 1978-02-20 Metalform Ab SET THAT IN A SEVERAL STICK ROLL A ONE METAL ITEM
GB2101025B (en) * 1981-06-30 1985-10-02 Kawasaki Steel Co Rolling steel rods and wires with grooveless rolls
JPS6023882B2 (en) * 1981-08-05 1985-06-10 川崎製鉄株式会社 Rolling method for long steel
JPS6064704A (en) * 1983-09-20 1985-04-13 Sumitomo Metal Ind Ltd Rolling method of square bar

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2479368C2 (en) * 2010-02-26 2013-04-20 Кокс Техник Гмбх Унд Ко. Кг Rolling mill
RU2680336C1 (en) * 2016-12-12 2019-02-19 федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Южно-Уральский государственный университет (национальный исследовательский университет)" Continuous small-section mill with a roll dividing gauge system

Also Published As

Publication number Publication date
EP0509204B1 (en) 1995-04-19
CS119192A3 (en) 1992-11-18
SK279259B6 (en) 1998-08-05
DE59201943D1 (en) 1995-05-24
DE4112931A1 (en) 1992-10-22
ATE121322T1 (en) 1995-05-15
EP0509204A3 (en) 1992-12-16
EP0509204A2 (en) 1992-10-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CA2604503C (en) Process and device for intentionally influencing the geometry of roughed-down strips in a roughing-down stand
EP0498733A2 (en) Method of rolling steel shapes
US3882709A (en) Method for controlling the profile of workpieces on rolling mills
RU2105619C1 (en) Method of rolling wire and rods in reversing mills and guide fitting of rolling stands
US5548986A (en) Method and apparatus for simultaneously forming at least four metal rounds
RU1787052C (en) Method of rolling metal strips
US3625043A (en) Continuous multiple core rolling mill train for producing rolled bar stock especially wire of heavy coil weights
CN1898036B (en) Method and roll stand for multiply influencing profiles
US5036902A (en) Continuous casting plant for casting beam blanks
SU966976A1 (en) Method for continuously rolling i-sections
US3487671A (en) Methods of and apparatus for rolling structural shapes such as h,i and rails
JP2536575B2 (en) Rolling method without holding guide for strip steel
EP0612274A1 (en) Method and apparatus for simultaneously forming four metal rounds
RU2169050C2 (en) Channel bar production method
US1749671A (en) Process for rolling metal
SU1091950A1 (en) Method of rolling thick sheets
US4192164A (en) Rolling mills
JPS6221401A (en) Rolling method for flat bar
SU995921A1 (en) Method of rolling wedge-shaped sections
RU2040996C1 (en) Method of making bent channel sections
RU1736051C (en) Unit of rolls for rolling of strip steel
JPH09216010A (en) Manufacture of shapes
RU2006301C1 (en) Pilgrim roll groove
RU1793976C (en) Apparatus for making rectangular cross section tubes
RU2049574C1 (en) Bent bar manufacturing method