RU2102432C1 - Способ получения компонентов бензина - Google Patents
Способ получения компонентов бензина Download PDFInfo
- Publication number
- RU2102432C1 RU2102432C1 RU94043403A RU94043403A RU2102432C1 RU 2102432 C1 RU2102432 C1 RU 2102432C1 RU 94043403 A RU94043403 A RU 94043403A RU 94043403 A RU94043403 A RU 94043403A RU 2102432 C1 RU2102432 C1 RU 2102432C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- octane
- gasoline
- column
- reformate
- components
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области нефтеперерабатывающей, химической, нефтехимической промышленности, конкретно к способам получения компонентов бензинов. Изобретение решает задачу увеличения выработки высокооктановых бензинов за счет разделения риформата процесса каталитического риформинга на среднеоктановую легкую и высокооктановую тяжелую части. Для решения поставленной задачи в соответствии со способом получения компонентов бензинов перегонкой риформата каталитического риформинга в стабилизационной колонне, работающей с подачей орошения и вводом в куб части дополнительно нагретого кубового остатка, при отборе с верха колонны фракции легкокипящих компонентов и выводом из куба колонны стабильного риформата, из отгонной секции в жидкой фазе выводят боковой погон, охлаждают и отводят его в качестве компонентов среднеоктанового бензина, а кубовый остаток в качестве компонентов высокоактанового бензина, причем отбор бокового погона поддерживают в зависимости от октанового числа риформата и получаемого из остатка товарного высокооктанового бензина. 2 табл., 1 ил.
Description
Изобретение относится к области нефтеперерабатывающей, химической, нефтехимической промышленности, конкретно к способам получения компонентов бензинов.
Известен способ получения компонентов бензинов путем стабилизации риформата, предусматривающий ввод нестабильного риформата в абсорбционно-отпарную колонну с выводом с верха колонны "сухого газа", подачу остатка в колонну стабилизации с выводом с верха колонны "головки стабилизации", а с низа стабильного риформата, использование части стабильного риформата после охлаждения в качестве абсорбента в первой колонне /1/.
Прототипом предлагаемого изобретения является способ получения компонентов бензинов перегонкой риформата каталитического риформинга в стабилизационной колонне, работающей с подачей орошения и вводом в куб части дополнительно нагретого кубового остатка, при отборе с верха колонны фракции легкокипящих компонентов и с выводом из куба колонны стабильного риформата /2/.
При этом наблюдается недостаточно высокая выработка высокооктановых бензинов из-за значительного содержания среднеоктановой легкой фракции в стабильном риформате, который вследствие этого невозможно использовать для получения высокооктановых бензинов без добавления более высокооктановых компонентов и этилирования.
Целью изобретения является увеличение выработки высокооктановых бензинов за счет разделения риформата процесса каталитического риформинга на среднеоктановую легкую и высокооктановую тяжелую части.
Поставленная задача достигается тем, что в способе получения компонентов бензинов перегонкой риформата каталитического риформинга в стабилизационной колонне, работающей с подачей орошения и вводом в куб части дополнительно нагретого кубового остатка, при отборе с верха колонны фракции легкокипящих компонентов и с выводом из куба колонны стабильного риформата, согласно изобретению из отгонной секции в жидкой фазе выводят боковой погон, охлаждают и отводят его в качестве компонентов среднеоктанового бензина, а кубовый остаток в качестве компонентов высокооктанового бензина, причем отбор бокового погона поддерживают в зависимости от октанового числа риформата и полученного из остатка товарного высокооктанового бензина.
Отличием предлагаемого изобретения является то, что из отгонной секции в жидкой фазе выводят боковой погон, охлаждают и отводят его в качестве компонентов среднеоктанового бензина, а кубовый остаток в качестве компонента высокооктанового бензина, причем отбор бокового погона поддерживают в зависимости от октанового числа риформата и получаемого из остатка товарного высокооктанового бензина.
Предлагаемый способ в отличие от известных в науке и технике позволяет получать компонент высокооктанового бензина без существенного ужесточения работы реакторного блока и без установки дополнительной ректификационной колонны для выделения среднеоктановой легкой части стабильного риформата. При этом повышение октанового числа остатка колонны стабилизации стабильного риформата за счет бокового погона из отгонной секции колонны в жидкой фазе позволит получать высокооктановый бензин из остатка колонны без добавления высокооктановых компонентов и этилирования.
На чертеже представлена схема, иллюстрирующая способ получения компонентов бензинов. Исходное сырье нестабильный риформат по линии 1 вводят в колонну стабилизации 2. Пары с верха колонны по линии 3 подают в конденсатор-холодильник 4. Часть конденсата по линии 5 выводят в качестве дистиллята "головки стабилизации", а остальную часть по линии 6 возвращают на орошение колонны 2. Из колонны 2 в качестве остатка выводят стабильный риформат. Часть его нагревают в печи 7 и по линии 8 возвращают вниз колонны 2, оставшуюся часть отводят по линии 9 и используют в качестве компонента товарного высокооктанового бензина.
Из отгонной секции колонны 2 по линии 10 в жидкой фазе выводят боковой погон и после охлаждения в холодильнике 11 отводят по линии 12 в качестве компонента среднеоктанового бензина.
Были проведены расчеты колонны стабилизации по предлагаемому способу и прототипу. В колонне установлено 40 двухсливных клапанных тарелок. Диаметр верхней части колонны 2,2 м (20 тарелок), нижней 3,2 м. Давление верха колонны 1,2 МПа. Массо- и теплообменный коэффициент полезного действия тарелок колонны принят равным 0,6 5, что соответствует КПД относительно теоретической тарелки 0,50. Сырье вводится на 21 тарелку (счет с верха) колонны. Расход сырья 120 т/ч, дистиллята 6,2 т/ч. Температура ввода сырья 145oC, острого орошения 30oC, верха колонны 66oC. Подвод тепла вниз колонны 44,15 ГДж/ч, отвод тепла с верха колонны в конденсаторе холодильнике изменялся от 27,6 до 28,2 ГДж/ч. Линейная скорость пара в колонне изменялась по тарелкам от 0,18 до 0,34 м/с, высота подпора слива от 34 до 53 мм. Содержание углеводородов iC5 и вышекипящих в головке стабилизации составило 0,01% мас.
Пример 1 (по предлагаемому способу). Из отгонной секции колонны (с 23 тарелки, счет с верха колонны) в жидкой фазе выводят 60 т/ч (50 мас. на риформат) бокового погона, охлаждают и отводят в качестве компонента среднеоктанового бензина, а кубовый остаток в количестве 53,8 т/ч используют в качестве компонента высокооктанового бензина. Основные показатели работы колонны по примеру 1 приведены в табл. 1.
Пример 2 (по предлагаемому способу). Он отличается от примера 1 увеличением расхода бокового погона с 60 до 80 т/ч (с 50 до 66,7 мас. на риформат). Основные показатели работы колонны по примеру 2 приведены в табл. 1, углеводородный состав сырья и продуктов разделения в табл. 2.
Пример 3 (по предлагаемому способу). Он отличается от примера 1 увеличением расхода бокового погона с 60 до 85 т/ч (с 50 до 70,8 мас. на риформат). Основные показатели работы колонны по примеру 3 приведены в табл. 1, углеводородный состав сырья и продуктов разделения в табл. 2.
Пример 4 (по предлагаемому способу). Он отличается от примере 1 увеличением расхода бокового погона с 60 до 95 т/ч (с 50 до 79,2% мас. на риформат). Основные показатели работы колонны по примеру 4 приведены в табл. 1.
Пример 5 (по прототипу). Процесс проводят в условиях примера 1, за исключением вывода из отгонкой секции колонны в жидкой фазе бокового погона в качестве компонента среднеоктанового бензина, а кубового остатка в качестве компонентов высокооктанового бензина. При этом из колонны отводят 113,8 т/ч стабильного риформата, которым используют в качестве среднеоктанового бензина. Основные показатели работы колонны по примеру 5 приведены в табл. 1, углеводородный состав сырья и продуктов разделения в табл. 2.
Из представленных данных следует, что предлагаемый способ (примеры 1-4) по сравнению с прототипом (пример 5) практически при одинаковых энергозатратах на процесс разделения, отборах и качестве головки стабилизации и смеси стабильных бензиновых фракций позволяет увеличить октановое число стабильного риформата с 79,1 до 81,8-89,1 по моторному методу или с 87,1 до 90,8-99,1 по исследовательскому методу и получить 18,6-53,8 т/ч компонентов для приготовления высокооктановых неэтилированных бензинов А-80, АИ-91, АИ-93 и АИ-95. При этом октановое число бокового погона изменяется от 75,9 до 76,7 (м. м.), что позволяет использовать его в качестве компонентов неэтилированного бензина А-76.
Для получения бензинов АИ-91-95 целесообразно выводить боковой погон в количестве от 66,7 (пример 2) до 70,8 мас. (пример 3) на риформат. При уменьшении расхода бокового погона с 66,7 до 50 мас. (пример 1) на риформат октановое число остатка существенно снижается, с 85,1 до 81,8 (м.м.), что затрудняет его использование в качестве компонента даже высокооктанового неэтилированного бензина АИ-91. Его можно использовать только для приготовления бензина А-80. В то же время расход высокооктанового остатка колонны повышается с 33,8 до 53,8 т/ч. Увеличение расхода бокового погона с 70,8 до 79,2 мас. на риформат приводит к увеличению октанового числа остатка с 87,3 до 89,1 (м.м.), что позволяет использовать его для приготовления бензина с октановым числом по исследовательскому методу выше 95, например АИ-98. Однако при этом расход высокооктанового остатка колонны существенно снижается и составляет всего 18,8 т/ч. Таким образом, требуемый отбор бокового отгона существенно зависит от октанового числа товарного высокооктанового бензина, получаемого из остатка.
При увеличении октанового числа стабильного риформата с 78,8 до 82 (м.м. ) для получения бензина А-80 вообще не требуется отбирать боковой погон. Для получения бензинов АИ-91-95 требуемый отбор бокового погона снижается с 80-85 т/ч до 38,8-52,9 т/ч, то есть с 66,7-70,8% до 32,3-44,1 мас. на риформат, а бензина с октановым числом по исследовательскому методу выше 95 (например АИ-98) с 95 до 65,1 т/ч или с 79,2 до 54,3 мас. на риформат.
При дальнейшем увеличении октанового числа стабильного риформата до 85 (м. м. ) для получения бензинов АИ-91-95 требуемый отбор бокового погона снижается уже с 66,7-70,8 до 0-19,2 мас. на риформат, а для получения бензина АИ-98 с 79,2 до 31,3 мас. на риформат. Таким образом, требуемый отбор бокового погона существенно зависит также от октанового также от октанового числа риформата.
В связи с этим отбор бокового погона необходимо поддерживать в зависимости от октанового числа риформата и получаемого из остатка товарного высокооктанового бензина.
Увеличение выработки высокооктанового бензина без существенного ужесточения работы реакторного блока и без установки дополнительной ректификационной колонны для выделения среднеоктановой легкой части стабильного риформата делает целесообразным использование заявляемого изобретения "Способ получения компонентов бензинов" для получения высокооктановых бензинов путем разделения риформата процесса каталитического риформинга.
Например, осуществления работы блока разделения только одной установки риформинга по предлагаемому способу позволит получать до 150-430 тыс. т/год высокооктанового компонента для приготовления неэтилированных высокооктановых бензинов.
Claims (1)
- Способ получения компонентов бензинов перегонкой риформата каталитического риформинга в стабилизационной колонне, работающей с подачей орошения и вводом в куб части дополнительно нагретого кубового остатка, при отборе с верха колонны фракции легкокипящих компонентов и с выводом из куба колонны стабильного риформата, отличающийся тем, что из отгонной секции в жидкой фазе выводят боковой погон, охлаждают и отводят его в качестве компонента среднеоктанового бензина, а кубовый остаток в качестве компонента высокооктанового бензина, причем отбор бокового погона поддерживают в зависимости от октанового числа риформата и получаемого из остатка товарного высокооктанового бензина.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU94043403A RU2102432C1 (ru) | 1994-12-08 | 1994-12-08 | Способ получения компонентов бензина |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU94043403A RU2102432C1 (ru) | 1994-12-08 | 1994-12-08 | Способ получения компонентов бензина |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU94043403A RU94043403A (ru) | 1996-10-10 |
RU2102432C1 true RU2102432C1 (ru) | 1998-01-20 |
Family
ID=20163044
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU94043403A RU2102432C1 (ru) | 1994-12-08 | 1994-12-08 | Способ получения компонентов бензина |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2102432C1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2641959A1 (en) * | 2010-11-15 | 2013-09-25 | Xiangjin Zhou | Method for joint production of low octane number gasoline and high octane number gasoline |
-
1994
- 1994-12-08 RU RU94043403A patent/RU2102432C1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
2. Гуреев А.А. и др. Производство высокооктановых бензинов. -М.: Химия, 1981, с.43 - 45. * |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2641959A1 (en) * | 2010-11-15 | 2013-09-25 | Xiangjin Zhou | Method for joint production of low octane number gasoline and high octane number gasoline |
EP2641959A4 (en) * | 2010-11-15 | 2014-12-03 | Xiangjin Zhou | PROCESS FOR THE JOINT PRODUCTION OF LOW OCTANE INDEX AND HIGH OCTANE INDEX ESSENCE |
US9428697B2 (en) | 2010-11-15 | 2016-08-30 | Xiangjin Zhou | Method for joint production of low octane number gasoline and high octane number gasoline |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU94043403A (ru) | 1996-10-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US20090065401A1 (en) | Atmospheric fractionation for hydrocracking process | |
US3320158A (en) | Crude oil fractionation method | |
EP3932897B1 (en) | Process and apparatus for distillation of methanol | |
RU1829948C (ru) | Способ выделени среднекип щей фракции из смеси циклогексанона и циклогексанола со средне- и высококип щими продуктами | |
RU2102432C1 (ru) | Способ получения компонентов бензина | |
US20170175014A1 (en) | Fractionation process for a process for oligomerising light olefins | |
SU432726A3 (ru) | Способ переработки углеводородного сырья | |
RU2069226C1 (ru) | Способ получения компонентов бензинов | |
SU1574627A1 (ru) | Способ переработки нефти | |
RU2114892C1 (ru) | Способ разделения газоконденсата | |
RU2059688C1 (ru) | Способ переработки нефтяных фракций | |
US2389172A (en) | Refining of coke-oven light oil | |
RU2064001C1 (ru) | Способ переработки бензиновых фракций | |
SU1664809A1 (ru) | Способ разделени смеси газообразных и жидких предельных углеводородов С @ -С @ | |
RU2088635C1 (ru) | Способ переработки нефти | |
RU2140957C1 (ru) | Способ первичной перегонки нефти | |
CN87102345A (zh) | 柴油机燃料的生产 | |
SU1595879A1 (ru) | Способ перегонки нефти | |
SU1525192A1 (ru) | Способ разделени мазута на узкие масл ные фракции | |
SU740810A1 (ru) | Способ переработки нефт ного сырь | |
SU1286614A1 (ru) | Способ стабилизации нефт ного сырь | |
SU1724299A1 (ru) | Способ фракционировани продуктов нефтепереработки | |
RU2005767C1 (ru) | Способ переработки прямогонных бензиновых фракций | |
KR870001544B1 (ko) | 비스브레이킹 공정 | |
RU1806168C (ru) | Способ переработки нефти |