RU2099320C1 - Method for production of methanol - Google Patents
Method for production of methanol Download PDFInfo
- Publication number
- RU2099320C1 RU2099320C1 RU9595109435A RU95109435A RU2099320C1 RU 2099320 C1 RU2099320 C1 RU 2099320C1 RU 9595109435 A RU9595109435 A RU 9595109435A RU 95109435 A RU95109435 A RU 95109435A RU 2099320 C1 RU2099320 C1 RU 2099320C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- gas
- steam
- methanol
- mpa
- pressure
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- Y02P20/121—
Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к химической промышленности, в частности к процессу получения метанола из углеводородного сырья. The invention relates to the chemical industry, in particular to a process for producing methanol from hydrocarbon feedstocks.
Известен способ получения метанола, согласно которому исходную газовую смесь для синтеза метанола получают конверсией углеводородного сырья с водяным паром, смешивая исходное сырье с рециркулирующим газом, выходящим из реакционной системы и подаваемым на вход в конвертер при том давлении, которое имеет получаемый газ, то есть без дополнительного сжатия. В реакционной зоне все сырье подвергается частичному окислению кислородом, первичной конверсии, в результате чего получают газовую смесь для синтеза метанола с соотношением реагентов, близких к стехиометрическому. Первичную конверсию проводят при абсолютном давлении > 55 бар над катализатором, находящимся в трубах, обогреваемых снаружи газом, который, выходя из зоны вторичной конверсии, движется противотоком к реакционной смеси первичной конверсии. A known method of producing methanol, according to which the feed gas mixture for methanol synthesis is obtained by converting a hydrocarbon feed with water vapor, mixing the feed with a recycle gas leaving the reaction system and supplied to the inlet of the converter at the pressure that the produced gas has, i.e. without additional compression. In the reaction zone, all the raw materials undergo partial oxidation with oxygen, primary conversion, resulting in a gas mixture for methanol synthesis with a ratio of reagents close to stoichiometric. The primary conversion is carried out at an absolute pressure> 55 bar above the catalyst located in pipes heated from the outside by gas, which, leaving the secondary conversion zone, moves countercurrent to the primary conversion reaction mixture.
В предпочтительном варианте водяной пар вводят в поток углеводородного сырья, подаваемого в конвертер, до насыщения, а избыток пара удаляют из конвертированного газа прямым контактом с холодной водой. Этот способ обеспечивает отсутствие необходимости использования в системе пара под высоким давлением для его удаления из состава конвертированного газа. См. например, Европатент N 0329292А2, кл. С 07 С 29/15, 1989). In a preferred embodiment, water vapor is introduced into the stream of hydrocarbon feed to the converter until saturated, and excess steam is removed from the converted gas by direct contact with cold water. This method ensures that it is not necessary to use high pressure steam in the system to remove it from the converted gas composition. See, for example, Europatent N 0329292A2, cl. C 07 C 29/15, 1989).
Основным недостатком этого способа являются высокая энергоемкость процесса. The main disadvantage of this method is the high energy intensity of the process.
Известен также способ получения метанола, включающий получение газа, содержащего водород и оксид углерода, путем частичного сжигания углесодержащего вещества, превращения оксида углерода, содержащегося в газе, полученном на первой стадии, в диоксид углерода и водород их взаимодействием с водяным паром, выделение части диоксида углерода из газа, полученного на второй стадии, взаимодействие оставшегося газообразного диоксида углерода и водорода с образованием метанола, сушку полученного продукта (см. например, заявка Франции N 2288722, кл. С 07 С 31/04, 1976 прототип). There is also known a method for producing methanol, including the production of a gas containing hydrogen and carbon monoxide by partially burning a carbon-containing substance, converting carbon monoxide contained in the gas obtained in the first stage into carbon dioxide and hydrogen by their interaction with water vapor, the allocation of part of carbon dioxide from the gas obtained in the second stage, the interaction of the remaining gaseous carbon dioxide and hydrogen with the formation of methanol, drying the resulting product (see, for example, French application N 2288722, CL 0 7 C 31/04, 1976 prototype).
Основным недостатком этого способа является недостаточно высокая степень чистоты целевого продукта и высокие энергозатраты. The main disadvantage of this method is the insufficiently high degree of purity of the target product and high energy consumption.
Известен способ получения метанола, включающий конверсию природного газа или нефти водяным паром при 600-1000oС и давлением 8-53 атм. в присутствии никелевого катализатора, восстановление оксидов углерода водородом до метанола при 215-450oС и давлении 70-300 атм в присутствии алюмо-цинк-медного или алюмо-цинк-хромового катализатора, отделение образовавшегося метанола, рециркуляции непрореагировавшей смеси в виде газов продувки частично или полностью на стадию конверсии смесь гидрируют при температуре 180-200oС и скорости подачи сырья 100-300•103 ч-1 в присутствии катализатора состава, мас. оксид никеля 32-40; оксид алюминия 47-57; оксид кальция 3-21, с последующим догидрированием при температуре 250-450oС и скорости подачи сырья 10 50•103 ч-1 в присутствии катализатора состава, мас. оксид никеля 23-26; оксид алюминия 43-49; оксид магния 13-17; оксид кальция 6-13; оксид бария 0,6-1,2, и выделением 40-70 об. водорода посредством палладиевой мембраны (см. например, авторское свидетельство СССР N 829609, кл. С 07 С 31/04, 1981 аналог).A known method of producing methanol, including the conversion of natural gas or oil with water vapor at 600-1000 o With and a pressure of 8-53 atm. in the presence of a nickel catalyst, reduction of carbon oxides with hydrogen to methanol at 215-450 o С and a pressure of 70-300 atm in the presence of aluminum-zinc-copper or aluminum-zinc-chromium catalyst, separation of the methanol formed, recirculation of the unreacted mixture in the form of partially purged gases or completely to the stage of conversion, the mixture is hydrogenated at a temperature of 180-200 o C and a feed rate of 100-300 • 10 3 h -1 in the presence of a catalyst composition, wt. nickel oxide 32-40; alumina 47-57; calcium oxide 3-21, followed by hydrogenation at a temperature of 250-450 o C and a feed rate of 10 50 • 10 3 h -1 in the presence of a catalyst composition, wt. nickel oxide 23-26; alumina 43-49; magnesium oxide 13-17; calcium oxide 6-13; barium oxide 0.6-1.2, and the allocation of 40-70 vol. hydrogen through a palladium membrane (see, for example, USSR copyright certificate N 829609, class C 07 C 31/04, 1981 analogue).
Основным недостатком этого способа является высокая энергоемкость процесса, а также необходимость использования дорогостоящих катализаторов и палладиевых мембран для доочистки газовой смеси синтеза метанола. The main disadvantage of this method is the high energy intensity of the process, as well as the need to use expensive catalysts and palladium membranes for the post-treatment of a gas mixture of methanol synthesis.
Задачей, положенной в основу создания изобретения, является разработка способа получения метанола, имеющего низкую энергоемкость, обеспечивающего отсутствие вредных выбросов и получение метанола высшего качества марки "АА". The task underlying the creation of the invention is the development of a method for producing methanol having a low energy intensity, ensuring the absence of harmful emissions and obtaining methanol of the highest quality brand "AA".
Поставленная задача решается способом получения метанола, включающим парокислородную конверсию природного газа, выделение части двуокиси углерода их конвертированного газа и синтез метанола из окислов углерода и водорода, в котором исходное сырье предварительно сатурируют до объемного соотношения пар:газ, равном 0,4-0,7 путем орошения нагретым до 150-170oС газовым конденсатом, конверсию осуществляют при температуре парогазовой смеси на входе в конвертер, равной 260-300oС, объемном соотношении пар:газ, равном 2,2-2,8 и давлении 2,0 МПа, удаление двуокиси углерода проводят путем одноступенчатой промывки раствором моноэтаноламина до получения факториала f 2,05-2,2 с последующей осушкой и компрессией реакционной смеси до давления 8,5-9,5 МПа с подачей газовой смеси на стадию синтеза, которую осуществляют в полочных колоннах со ступенчатым байпассированием газа при температуре 220-270oС, давлении 8,5-9,5 МПа на низкотемпературном медьсодержащем катализаторе.The problem is solved by the method of producing methanol, including the vapor-oxygen conversion of natural gas, the allocation of a portion of the carbon dioxide of their converted gas and the synthesis of methanol from carbon oxides and hydrogen, in which the feedstock is pre-carbonized to a vapor: gas volume ratio of 0.4-0.7 by irrigation heated to 150-170 o With gas condensate, the conversion is carried out at a temperature of the vapor-gas mixture at the inlet of the converter equal to 260-300 o With a volume ratio of steam: gas equal to 2.2-2.8 and a pressure of 2.0 MPa removing dv carbon monoxide is carried out by a single-stage washing with a solution of monoethanolamine to obtain a factorial f of 2.05-2.2, followed by drying and compression of the reaction mixture to a pressure of 8.5-9.5 MPa with a gas mixture supplied to the synthesis stage, which is carried out in shelf columns with step bypass gas at a temperature of 220-270 o With a pressure of 8.5 to 9.5 MPa on a low-temperature copper-containing catalyst.
Сущность изобретения состоит в том, что разработанная технология обеспечивает значительную экономию энергоресурсов по природному газу и кислороду, а также дополнительное получение в схеме пара, имеющего давление 27 атм. The essence of the invention lies in the fact that the developed technology provides significant savings in energy resources for natural gas and oxygen, as well as additional production of steam having a pressure of 27 atm in the circuit.
Кроме того, получаемый в процессе метанол имеет высшее качество и соответствует марке "АА" за счет проведения стадии синтеза метанола при давлении 90 атм. In addition, the methanol obtained in the process is of the highest quality and corresponds to the brand "AA" due to the stage of methanol synthesis at a pressure of 90 atm.
Согласно изобретению исходное углеводородное сырье предварительно сатурируют нагретым газовым конденсатом, циркулирующим в системе. Это позволяет использовать низкопотенциальное тепло конвертированного газа и уменьшить расход технологического пара. According to the invention, the hydrocarbon feedstock is pre-carbonized with heated gas condensate circulating in the system. This allows you to use low-grade heat of the converted gas and reduce the consumption of process steam.
Парокислородную конверсию углеводородного сырья осуществляют в шахтном конвертере, где конверсия проходит при низких объемном соотношении пар:газ и температуре парогазовой смеси на входе в конвертер. Это обеспечивает экономию технологического пара на процессе и экономию тепла, то есть оптимальный тепловой режим процесса конверсии и низкие удельные энергозатраты. The steam-oxygen conversion of hydrocarbon feeds is carried out in a mine converter, where the conversion takes place at a low volumetric ratio of steam: gas and the temperature of the gas-vapor mixture at the inlet of the converter. This ensures the saving of process steam in the process and heat saving, that is, the optimal thermal regime of the conversion process and low specific energy consumption.
Удаление двуокиси углерода из конвертированной газовой смеси осуществляют 8-12%-ным водным раствором моноэтаноламина (МЭА) до получения факториала f 2,05-2,1. При этом достигается экономия тепла на регенерацию МЭА раствора. The removal of carbon dioxide from the converted gas mixture is carried out with an 8-12% aqueous solution of monoethanolamine (MEA) to obtain factorial f 2.05-2.1. This saves heat on the regeneration of the MEA solution.
Регенерацию насыщенного раствора моноэтаноламина осуществляют путем контактирования с нагретым газовым конденсатом, циркулирующим в системе. The regeneration of a saturated solution of monoethanolamine is carried out by contacting with a heated gas condensate circulating in the system.
После удаления части двуокиси углерода газовую смесь подвергают осушке путем вымораживания основной оставшейся части влаги и дальнейшему конденсированию газа и контактированию с алюмогелем. After removing part of the carbon dioxide, the gas mixture is dried by freezing the main remaining part of the moisture and further condensing the gas and contacting with aluminum gel.
Это позволяет обеспечить подачу на компрессию сухого газа требуемой конденсации. This makes it possible to supply the required condensation to the dry gas compression.
Синтез метанола осуществляют в полочных колоннах, используя ступенчатое байпассирование газа равными долями на каждую полку колонны. The synthesis of methanol is carried out in shelf columns, using step-by-step gas bypassing in equal proportions to each shelf of the column.
Это позволяет вести процесс в оптимальном температурном режиме, обеспечивающем максимальный выход метанола-сырца и получение из него метанола-ректификата высокого качества, соответствующего марке "АА", с массовой долей метанола не менее 99,9%
Затем газовую смесь компремируют до давления 8,5-9,5 МПа, что необходимо для проведения процесса синтеза метанола на медьсодержащем катализаторе и обеспечивает получение метанола-сырца высокого качества и получение метанола-ректификата марки "АА".This allows you to conduct the process in optimal temperature conditions, providing the maximum yield of raw methanol and obtaining from it high quality methanol rectified, corresponding to the brand "AA", with a methanol mass fraction of not less than 99.9%
Then the gas mixture is compressed to a pressure of 8.5-9.5 MPa, which is necessary for carrying out the methanol synthesis process on a copper-containing catalyst and ensures the production of high-quality crude methanol and the production of rectified methanol grade "AA".
На чертеже изображена схема процесса получения метанола, в которой содержатся следующие условные обозначения: ПП пар перегретый, ПН пар насыщенный, ВПН вода питательная недеаэрированная, ВПД вода питательная деаэрированная, МЭА моноэтаноламин, ВО вода оборотная. The drawing shows a diagram of the methanol production process, which contains the following conventions: PP steam overheated, PN steam saturated, VPN water undeaerated, VPD water deaerated, MEA monoethanolamine, BO reverse water.
Способ согласно схеме осуществляется следующим образом. The method according to the scheme is as follows.
Исходный природный газ из сети под давлением 2,0 МПа поступает в сатуратор 1, где насыщается парами воды, которые содержатся в газовом конденсате, до объемного соотношения пар:природный газ равного 0,4:0,7, за счет тепла циркулирующего газового конденсата из скруббера 6. The source natural gas from the network at a pressure of 2.0 MPa enters the
Далее парогазовая смесь нагревается в теплообменнике 2 конвертированным газом из котла-утилизатора 5, смешивается с перегретым паром и подается в смеситель 3 конвертера метана. Next, the gas-vapor mixture is heated in the
Исходный кислород из сети компремируется в компрессоре 16 до давления 2,0 МПа, смешивается с перегретым паром, выполняющим функцию защитного пара, и подается в смеситель 3 конвертора метана. Общее объемное соотношение пар: природный газ в смесителе 3 составляет 2,2-2,8. После смесителя 3 паро-газокислородная смесь поступает в конвертор метана 4, где на никелевом катализаторе происходит парогазокислородная конверсия природного газа до остаточного содержания метана 0,6-1,1 об. по сухому газу. Температура конвертированного газа на выходе из конвертора метана 4 составляет 870-920oС.The source oxygen from the network is compressed in the compressor 16 to a pressure of 2.0 MPa, mixed with superheated steam, which acts as a protective vapor, and is fed to the
Далее конвертированный газ поступает в котел-утилизатор 5, где за счет тепла получают насыщенный пар с давлением 2,7-3,0 МПа. После котла-утилизатора 5 конвертированный газ охлаждается в теплообменнике 2 парогазовой смесью, затем в скруббере-охладителе 6 циркулирующим газовым конденсатом и в теплообменнике 7 оборотной водой до температуры 40oС.Next, the converted gas enters the waste heat boiler 5, where saturated steam with a pressure of 2.7-3.0 MPa is obtained due to heat. After the recovery boiler 5, the converted gas is cooled in the
Охлажденный конвертированный газ после теплообменника 7 входит в сепаратор 8 для охлаждения сконденсировавшейся влаги и поступает в отделение моноэтаноламиновой очистки газа 9, где из него в одну ступень удаляют часть диоксида углерода до получения факториала f [(Н2-СО2)/(СО2+СО)] равного 2,05- 2,2, необходимого для проведения синтеза метанола.The cooled converted gas after the heat exchanger 7 enters the separator 8 for cooling the condensed moisture and enters the monoethanolamine gas treatment unit 9, where part of the carbon dioxide is removed from it in one step to obtain the factorial f [(Н 2 -СО 2 ) / (СО 2 + СО)] equal to 2.05- 2.2, which is necessary for the synthesis of methanol.
Затем очищенный конвертированный газ поступает на осушку в адсорбер 10, где из него удаляется остаточная влага, после чего газ компремируется в компрессоре 11 до давления 9,0 МПа и поступает в колонну синтеза метанола полочного типа со ступенчатым байпассированием. В колонне 12 на медь-цинк-хромовом катализаторе при температуре 230-250oС и давлении 9,0 МПа происходит синтез метанола с получением метанола-сырца.Then the purified converted gas is dried for adsorber 10, where residual moisture is removed from it, after which the gas is compressed in the compressor 11 to a pressure of 9.0 MPa and enters the shelf-type methanol synthesis column with step bypass. In column 12 on a copper-zinc-chromium catalyst at a temperature of 230-250 ° C. and a pressure of 9.0 MPa, methanol is synthesized to produce crude methanol.
Далее метанол-сырец поступает в отделение ректификации 13 для получения товарного метанола-ректификата марки "АА". Next, the crude methanol enters the rectification unit 13 to obtain marketable methanol-rectified brand "AA".
Вода питательная недеаэрированная, необходимая для получения пара в котле-утилизаторе 5, нагревается в теплообменнике 14 циркулирующим газовым конденсатом, выходящим из сатуратора 1, деаэрируется в деаэраторе 15, догревается в теплообменнике 17 и поступает в котел-утилизатор 5. Non-deaerated nutrient water required to produce steam in the waste heat boiler 5 is heated in the heat exchanger 14 by circulating gas condensate leaving the
Контур циркуляции газового конденсата является следующим. В скруббере-охладителе 6 поток охлажденного газового конденсата, поступающего на орошение, нагревается конвертированным газом и на выходе из скруббера 6 соединяется с газовым конденсатом, выделившимся в скруббере из конвертированного газа. Выходящий поток с температурой 165-170oС разделяется на два потока. Один поток, составляющий 1/3 часть от общего, поступает на сатурацию природного газа в сатуратор 1 и на нагрев питательной недеаэрированной воды в теплообменнике 14.The gas condensate circuit is as follows. In the scrubber cooler 6, the stream of chilled gas condensate supplied to the irrigation is heated by the converted gas and at the outlet of the scrubber 6 is connected to the gas condensate released in the scrubber from the converted gas. The effluent with a temperature of 165-170 o With is divided into two streams. One stream, accounting for 1/3 of the total, enters the saturation of natural gas in the
Второй поток, составляющий 2/3 частей от общего подают на нагрев питательной деаэрированной воды в теплообменнике 14 и на регенерацию моноэтаноламинового раствора в отделении очистки 9. Затем оба охлажденных потока смешиваются и поступают на орошение скруббера-охладителя 6. The second stream, comprising 2/3 of the total, is fed to heat the deaerated feed water in the heat exchanger 14 and to regenerate the monoethanolamine solution in the purification unit 9. Then both cooled streams are mixed and fed to the scrubber-cooler 6.
Пример. Природный газ следующего состава, об. СО2 0,04; N2 0,8; Ar 0,75; СН4 95,5; С2Н6 1,81; С3Н8 0,74; С4Н10 0,29; С5Н12 0,07, с температурой 0oС, при давлении 2,0 МПа в количестве 7788 нм3/ч поступает в сатуратор, где, проходя через насадку, орошаемую горячим конденсатом с температурой 170oС, насыщается парами воды до соотношения пар:газ 0,65.Example. Natural gas of the following composition, vol. CO 2 0.04; 2 N 0.8; Ar 0.75; CH 4 95.5; C 2 H 6 1.81; C 3 H 8 0.74; C 4 H 10 0.29; With 5 N 12 0.07, with a temperature of 0 o C, at a pressure of 2.0 MPa in an amount of 7788 nm 3 / h enters the saturator, where, passing through a nozzle irrigated with hot condensate with a temperature of 170 o C, it is saturated with water vapor up to steam: gas ratio 0.65.
После сатурации парогазовая смесь нагревается в теплообменнике до 290oС, смешивается с технологическим перегретым паром до соотношения пар:газ 2,48 и подается в межтрубное пространство парогазокислородного смесителя. В трубное пространство смесителя подается парокислородная смесь с соотношением пар: кислород 0,47.After saturation, the gas-vapor mixture is heated in a heat exchanger to 290 o C, mixed with process superheated steam to a steam: gas ratio of 2.48 and fed into the annulus of the gas-vapor mixer. An oxygen-vapor mixture with a vapor: oxygen ratio of 0.47 is fed into the tube space of the mixer.
Количество кислорода составляет 5297 нм3/ч.The amount of oxygen is 5297 nm 3 / h.
Общее соотношение пар: природный газ на выходе из смесителя составляет 2,8. The total ratio of steam: natural gas at the outlet of the mixer is 2.8.
В шахтном конверторе происходит парокислородная конверсия метана на никелевом катализаторе ГИАП-8. Количество конвертированного газа на выходе из конвертора 4563,5 нм3/ч, температура 870oС.In the shaft converter, methane vapor-oxygen conversion takes place on the GIAP-8 nickel catalyst. The amount of converted gas at the outlet of the converter 4563.5 nm 3 / h, a temperature of 870 o C.
Тепло горячего конвертированного газа утилизируется для получения насыщенного пара давлением 2,7 МПа, для подогрева парогазовой смеси после сатурации. Окончательная утилизация тепла происходит в скруббере-охладителе, где нагревается при этом газовый конденсат, используемый для процесса сатурации и регенерации моноэтаноламина. The heat of the hot converted gas is utilized to obtain saturated steam with a pressure of 2.7 MPa, for heating the vapor-gas mixture after saturation. The final heat recovery takes place in a scrubber cooler, where the gas condensate used for the saturation and regeneration of monoethanolamine is heated.
Конвертированный газ поступает в одноступенчатое отделение очистки от диоксида углерода. На выходе из отделения очистки соотношение компонентов, то есть факториал газа составляет (Н2 СО2 )/(СО2 + СО) 2,11.The converted gas enters the single-stage carbon dioxide purification unit. At the outlet of the cleaning unit, the ratio of the components, that is, the gas factorial, is (H 2 CO 2 ) / (CO 2 + CO) 2.11.
Далее конвертированный газ осушается от влаги и в количестве 24000 нм3/ч при давлении 1,6 МПа компремируется до давления 9,0 МПа и поступает в отделение синтеза метанола.Next, the converted gas is dried from moisture and in an amount of 24,000 nm 3 / h at a pressure of 1.6 MPa is compressed to a pressure of 9.0 MPa and enters the methanol synthesis department.
Синтез метанола осуществляется на медьсодержащем катализаторе в полочных колоннах со ступенчатым байпассированием газа. Methanol is synthesized on a copper-containing catalyst in shelf columns with step-by-step gas bypassing.
Полученный метанол-сырец поступает в отделении ректификации, где получается метанол-ректификат марки "АА" в количестве 8,44 т/ч и соответствующий ТУ 113-05-494-85. Сравнительные с известным способом данные по эффективности заявленного способа получения метанола представлены в таблице. The crude methanol obtained is sent to the rectification department, where methanol-rectified grade "AA" is obtained in the amount of 8.44 t / h and the corresponding TU 113-05-494-85. Comparative with the known method, data on the effectiveness of the claimed method for producing methanol are presented in the table.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU9595109435A RU2099320C1 (en) | 1995-06-21 | 1995-06-21 | Method for production of methanol |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU9595109435A RU2099320C1 (en) | 1995-06-21 | 1995-06-21 | Method for production of methanol |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU95109435A RU95109435A (en) | 1997-04-20 |
| RU2099320C1 true RU2099320C1 (en) | 1997-12-20 |
Family
ID=20168643
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU9595109435A RU2099320C1 (en) | 1995-06-21 | 1995-06-21 | Method for production of methanol |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2099320C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2724085C1 (en) * | 2020-02-03 | 2020-06-19 | Общество с ограниченной ответственностью "Флотметанол" | High concentration methanol production device |
-
1995
- 1995-06-21 RU RU9595109435A patent/RU2099320C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 1. EP, 0329292, кл. C 07C 29/15, 1989. 2. FR, 2288722, кл. C 07C 31/04, 1976. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2724085C1 (en) * | 2020-02-03 | 2020-06-19 | Общество с ограниченной ответственностью "Флотметанол" | High concentration methanol production device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU95109435A (en) | 1997-04-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4264567A (en) | Method for producing a hydrogen-containing gas | |
| CN112638849B (en) | Process for the production of methanol from synthesis gas without carbon dioxide removal | |
| US3659401A (en) | Gas purification process | |
| EP0011404A1 (en) | Integrated process for synthesis of methanol and of ammonia | |
| CN100526273C (en) | Method for integral production of liquid ammonia and methanol and/or dimethyl ether by using coke oven gas as raw material | |
| US3962300A (en) | Process for producing methanol | |
| US9550671B2 (en) | Method for producing hydrogen by reforming hydrocarbons using steam, combined with carbon dioxide capture and steam production | |
| RU2196767C2 (en) | Method of combined production of ammonia and carbamide, plant for method embodiment, method of modernization of ammonia and carbamide synthesis plants | |
| US4203915A (en) | Process of producing methanol | |
| JPS6183623A (en) | Manufacture of ammonia synthetic gas | |
| US4376758A (en) | Process for synthesizing ammonia from hydrocarbons | |
| NL8102840A (en) | METHOD FOR THE PREPARATION OF METHANOL. | |
| RU2503651C1 (en) | Method for obtaining methanol from hydrocarbon gas of gas and gas-condensate deposits, and plant for its implementation | |
| RU2457173C2 (en) | Method of producing sulphuric acid and apparatus for realising said method | |
| RU2684104C1 (en) | Method of producing compounds with higher molecular weight from synthesis gas using co2 from tsa-process with indirect heating | |
| US4186181A (en) | Process for the production of hydrogen | |
| RU2252209C1 (en) | Method for methanol production (variants) | |
| RU2709866C2 (en) | Method of producing synthesis gas by hydrocarbon reforming involving extraction of carbon dioxide at high pressure | |
| RU2099320C1 (en) | Method for production of methanol | |
| RU2630308C1 (en) | Method and installation for producing high-octane synthetic gasoline fraction from hydrocarbon-containing gas | |
| SU1417794A3 (en) | Method of producing carbamide | |
| CN106397121A (en) | A biogas-coke oven gas combined methanol production device | |
| RU102537U1 (en) | INSTALLATION FOR PRODUCING METHANOL FROM NATURAL GAS | |
| RU2203214C1 (en) | Methanol production process | |
| JPS6039050B2 (en) | Methanol manufacturing method |