RU2096126C1 - Method of production of thin-walled blanks with mutually intercrossing profile members - Google Patents
Method of production of thin-walled blanks with mutually intercrossing profile members Download PDFInfo
- Publication number
- RU2096126C1 RU2096126C1 SU4661522A RU2096126C1 RU 2096126 C1 RU2096126 C1 RU 2096126C1 SU 4661522 A SU4661522 A SU 4661522A RU 2096126 C1 RU2096126 C1 RU 2096126C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- mold
- profile
- ingot
- thickening
- thin
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, а именно к непрерывной разливке металлов. The invention relates to metallurgy, namely to the continuous casting of metals.
Известен способ непрерывной отливки тонкого сляба, включающий подачу из промежуточного ковша струи жидкого металла в расположенное в верхней центральной части кристаллизатора воронкообразное расширение его полости, плавно переходящее в плоскую щель, из которой в направлении сверху вниз извлекают литой тонкий сляб [1]
Получаемая толщина сляба 50 мм, структура измельченная, кратность обжатия 2 достаточна для получения необходимых механических свойств металла.A known method of continuous casting of a thin slab, comprising supplying a stream of liquid metal from an intermediate ladle to a funnel-shaped expansion of its cavity located in the upper central part of the mold, smoothly turning into a flat slot, from which a thin slab is removed from top to bottom [1]
The resulting slab thickness is 50 mm, the structure is ground, the
Недостаток данного аналога в том, что он не предназначен и не приспособлен для получения тонкостенных фасонных заготовок. The disadvantage of this analogue is that it is not intended and not suitable for thin-walled shaped workpieces.
Цель изобретения расширение сортамента отливаемых заготовок за счет возможности получения фасонных профилей при исключении усадочного заклинивания их в кристаллизаторе. The purpose of the invention is the expansion of the range of cast billets due to the possibility of obtaining shaped profiles with the exception of shrinkage jamming them in the mold.
Указанная цель достигается тем, что в известном способе получения тонкостенных заготовок со взаимнопересекающимся расположением элементов профиля, включающем подачу металла в кристаллизатор, формирование в кристаллизаторе слитка с утолщенными участками элементов профиля, его вытягивание из кристаллизатора, обжатие утолщенных участков до заданной толщины непосредственно у кристаллизатора и последующую порезку слитка на заготовки, формирование в кристаллизаторе утолщенных участков осуществляют на элементах профиля, соединяющих пары соседних, пересекающих эти элементы, участков профиля. This goal is achieved by the fact that in the known method for producing thin-walled blanks with a mutually intersecting arrangement of profile elements, including supplying metal to the mold, forming an ingot with thickened sections of profile elements in the mold, pulling it out of the mold, compressing the thickened sections to a predetermined thickness directly at the mold and the subsequent the ingot is cut into billets, the formation of thickened sections in the mold is carried out on profile elements connecting pa ry neighboring, intersecting these elements, sections of the profile.
Отличительные признаки предложения формирование в кристаллизаторе утолщенных участков на элементах профиля, соединяющих пары соседних, пересекающих эти элементы, участков профиля позволяют получить приемами непрерывной разливки тонкостенные профили сложной (фасонной) конфигурации за счет того, что имеющие место усадочные явления в корке слитка компенсируются уменьшением толщины выпуклой части соединяющего фасонные элементы слитка утолщения, т. е. благодаря малой толщине корки слитка и ее большой гибкости происходит ее некоторое спрямление в зоне утолщения, которому форма кристаллизатора не препятствует. Distinctive features of the proposal are the formation of thickened sections in the mold on the profile elements, connecting pairs of neighboring sections intersecting these elements, the profile sections allow to obtain thin-walled profiles of complex (shaped) configuration by continuous casting methods due to the fact that the shrinkage occurring in the ingot crust is compensated by a decrease in the convex thickness parts of the thickening ingot connecting shaped elements, i.e., due to the small thickness of the ingot peel and its great flexibility, it takes some yamlenie in the thickening zone, which form the mold does not prevent.
Причем согласно данному предложению в слитке может быть несколько утолщений, из которых только одно может быть использовано для обеспечения металлоподачи, остальные только для компенсации усадки. Moreover, according to this proposal, the ingot can have several thickenings, of which only one can be used to ensure metal supply, the rest only to compensate for shrinkage.
Здесь же следует указать, что использование за пределами кристаллизатора валков для обжатия утолщения выгодно отличает его от технологии ссылки [1] согласно которой утолщение обжимают непосредственно в кристаллизаторе его стенками, т.к. в случае попытки повторить технологию [1] при отливке тонкостенных фасонных профилей может иметь место усадочное заклинивание профиля в нижней части кристаллизатора. Кроме того, в кристаллизаторе было бы сложно обеспечить уширение фасонного слитка при обжатии утолщения. It should also be noted here that the use of rolls outside the mold to compress the thickening favorably distinguishes it from the reference technology [1] according to which the thickening is crimped directly into the mold by its walls, because in the case of an attempt to repeat the technology [1] when casting thin-walled shaped profiles, shrinkage of the profile may occur at the bottom of the mold. In addition, in the mold it would be difficult to ensure the broadening of the shaped ingot during compression of the thickening.
Из изложенного следует, что получаемый приемами предложения тонкостенный фасонный слиток требует при прокатном переделе минимальной кратности обжатия, верхний предел которой не более 6 против тридцати и более в известной технологии получения тонкостенных фасонных профилей [2]
Возможна прокатка получаемых приемами предложения заготовок с кратностью обжатия и менее 6 (для обеспечения необходимых механических свойств готового проката достаточно краткости обжатия 2 [1]
Наличие в предложении указанных отличительных признаков доказывает соответствие предложения критерию "новизна".From the above it follows that the thin-walled shaped ingot obtained by the methods of the proposal requires a minimum reduction ratio during rolling redistribution, the upper limit of which is not more than 6 versus thirty or more in the known technology for producing thin-walled shaped profiles [2]
It is possible to roll the blanks received by the methods of the proposal with a reduction ratio of less than 6 (to ensure the necessary mechanical properties of the finished product, a reduction ratio of 2 is sufficient [1]
The presence in the proposal of these distinctive features proves the conformity of the proposal to the criterion of "novelty."
Приобретение предложением новых полезных свойств, находящихся в причинно-следственной связи с наличием в нем указанных отличительных признаков, позволяет сделать вывод о соответствии предложения критерию "существенные отличия". The acquisition of new useful properties that are causally related to the presence of the indicated distinctive features in it, allows us to conclude that the proposal meets the criterion of "significant differences".
На фиг. 1 показана форма слитка с утолщением при получении двутаврового заготовочного профиля;
на фиг. 2 форма слитка с утолщением при получении уголковых заготовочных профилей;
на фиг. 3 МНЛЗ радиального типа с изгибом полосы в горизонтальное направление.In FIG. 1 shows an ingot shape with a thickening upon receipt of an I-shaped preform;
in FIG. 2 form of an ingot with a thickening upon receipt of corner billet profiles;
in FIG. 3 caster radial type with a bend strip in the horizontal direction.
Слиток, получаемый заявляемым способом, состоит из одного или более утолщения 1, расположенного между соединенными с ним фасонными элементами 2 его профиля. The ingot obtained by the claimed method consists of one or more thickening 1 located between the
На чертежах пунктиром показаны профили слитков, отливаемые в кристаллизаторе и содержащие утолщения 1. In the drawings, the dotted line shows the profiles of the ingots cast in the mold and containing thickenings 1.
Жирными линиями профили слитков, получаемые после снятия утолщений. Bold profiles of the ingots obtained after removing the thickenings.
Устройство МНЛЗ для реализации заявляемого способа состоит из промежуточного ковша 3, расположенного под ним радиального сквозного кристаллизатора 4 и примыкающих почти вплотную снизу к кристаллизатору 4 цилиндрических обжимных валков 5. The CCM device for implementing the inventive method consists of an
Профиль полости кристаллизатора 5 соответствует профилю отливаемого слитка на фиг. 1 и 2 показан пунктиром. В предназначенную для формирования утолщения 1 расширенную часть полости кристаллизатора 4 введен удлиненный разливочный стакан 6 ковша 3. Зазор между бочками валков 5 устанавливают равным толщине получаемых из утолщения элементов заготовочных профилей. The cavity profile of the
В примере на фиг. 2 бочка верхнего валка 5 выполнена профилированной, повторяющей конфигурацию центрального фасонного элемента 2 слитка. In the example of FIG. 2 barrel of the
Диаметр валков выбирают максимально возможно большим, порядка 2-2,5 м, с тем, чтобы обеспечить плавную деформацию корки утолщения. The diameter of the rolls is chosen as large as possible, of the order of 2-2.5 m, in order to ensure smooth deformation of the thickening crust.
За обжимающими валками 5, вдоль радиальной технологической линии МНЛЗ, расположены ролики 7 вторичного охлаждения. Радиальный участок технологической линии заканчивается в его самой нижней точке переходом на горизонтальный участок, где расположено валковое устройство 8 изгиба слитка в горизонтальное направление. За устройством 8, вдоль продолжения дуги радиального участка МНЛЗ, расположено роликовое устройство 9 для задачи дугообразной затравки (на чертеже не показана). Уровень жидкого металла в кристаллизаторе 4 обозначен позицией 10. Behind the
На продолжении горизонтального участка МНЛЗ расположен прокатный комплекс 11. Rolling
H'- параметр, характеризующий расстояние между фасонными элементами 2 слитка, получаемого в кристаллизаторе с утолщением 1,
H тот же параметр, но после снятия утолщения,
ΔH/2- полуразность значений указанных параметров,
Способ осуществляют следующим образом.H'- parameter characterizing the distance between the
H is the same parameter, but after removing the thickening,
ΔH / 2 - the half-difference of the values of these parameters,
The method is as follows.
Жидкий металл из промежуточного ковша 3 подают в кристаллизатор 4, в ту часть его полости, где формируют утолщение 1 слитка. В кристаллизаторе 4 формируют слиток, состоящий из одного или более утолщения 1, расположенного между фасонными элементами 2, расстояние между которыми характеризуются параметром H', причем слиток в кристаллизаторе состоит из корки, определяющей конфигурацию его элементов, с жидкой фазой внутри. Liquid metal from the tundish 3 is fed into the
Сразу же после образования корки последняя подвергается усадке, т.е. сокращению линейных размеров. Immediately after the formation of the crust, the latter undergoes shrinkage, i.e. reduction in linear dimensions.
В том числе подвергается усадке корка участка слитка, образующего утолщение. Однако ее свободной усадке препятствуют находящиеся в "своих" полостях кристаллизатора фасонные элементы 2 профиля слитка. Поэтому в качестве компенсации линейной усадки корки утолщения имеет место уменьшение кривизны ее выпуклых участков за счет ее пластической деформации. Пластический момент горячей тонкой корки утолщения 1 невелик и не создает большого трения между фасонными элементами 2 слитка и соответствующими поверхностями кристаллизатора. Including shrinks the crust of the ingot portion forming a thickening. However, its free shrinkage is prevented by the
После выхода из кристаллизатора 4 слиток захватывают валками 5, которые обжимают его утолщение 1 до толщины замещаемого им элемента профиля. При этом (как в примере на фиг.1, так и на фиг.2 ) периферийные элементы 2 слитка валками 5 не удерживаются и имеют возможность свободного уширения, следуя за деформацией корки обжимаемых утолщений 1. After exiting the
Параметр профиля слитка H после обжатия валками 5 утолщения 1 достигает величины соответствующего параметра торгового профиля (после прокатки), отличается от него величиной абсолютного обжатия фасонных участков 2 профиля слитка. Поэтому параметр ΔH/2, определяемый параметрами H и H', характеризует изменение ширины утолщения 1 до и после его обжатия валками 5 и практически может быть определен исходя из разницы между шириной предназначенного для получения утолщения 1 участка полости кристаллизатора и половиной периметра его профиля. The profile parameter of the ingot H after compression by
На занимаемом роликами 7 участке вторичного охлаждения МНЛЗ слиток охлаждают, и в конце участка вторичного охлаждения он затвердевает, причем ролики 7 выполнены калиброванными и обеспечивают сохранение формы слитка. In the secondary cooling section occupied by the
Устройством 8 разгибают слиток, осуществляя его поворот в горизонтальное направление к прокатному комплексу 11, где производится подогрев металла и его прокатка. The
Согласно примеру на фиг.2, после затвердевания и спрямления слитка его продольной резкой (на чертеже не показана, также не показана поперечная порезка слитка на мерные заготовки) делят на четыре уголковых заготовочных профиля, которые в клетях прокатного комплекса подвергаются небольшому обжатию-калибровке. According to the example in figure 2, after the ingot has solidified and straightened, it is slit by longitudinal cutting (not shown in the drawing, the cross-section of the ingot into measured billets is also not shown) is divided into four corner billet profiles, which undergo a small reduction-calibration in the stands of the rolling complex.
В каком-либо специальном пояснении устройство и работа комплекса 11 не нуждаются, т.к. комплекс представляет собой укороченный прокатный стан, содержащий только чистовые клети, а в остальном повторяет обычные для устройств соответствующего назначения технические решения. The device and operation of
Несколько дополнительных замечаний по технологии формирования профилей на фиг. 1 и 2. A few additional comments on the profile formation technology of FIG. 1 and 2.
На фиг. 1 показан, как указывалось, пример обжатия утолщения при получении двутаврового профиля (пример для получения профиля швеллера принципиально ничем не отличается от рассматриваемого). In FIG. Figure 1 shows, as indicated, an example of compression of a thickening upon receipt of an I-beam profile (an example for obtaining a channel profile is fundamentally no different from that considered).
Выбор места расположения утолщения 1 в качестве замещения стенки двутавра (как и швеллера) определен также следующими обстоятельствами:
1) центральное расположение утолщений обеспечивает наиболее короткий путь течения жидкого металла в полости кристаллизатора при формировании периферийных участков профиля;
2) стенка является более тонкой частью профиля, и заполнение соответствующей части полости кристаллизатора жидким металлом было бы затруднительно;
3) двутавры и швеллеры это балочные профили и практически всегда применяются в конструкциях в качестве элементов, "работающих на изгиб", а при работе на изгиб стенка профиля является наименее нагруженным элементом, а центральная ее часть, наиболее деформируемая при обжатии утолщения, практически вообще не испытывает нагрузок при изгибе (по оси балки эпюра - график функции изгибающих напряжений меняет знак).The choice of location of the thickening 1 as a replacement for the wall of the I-beam (as well as the channel) is also determined by the following circumstances:
1) the central location of the bulges provides the shortest flow path of the liquid metal in the cavity of the mold during the formation of peripheral sections of the profile;
2) the wall is a thinner part of the profile, and filling the corresponding part of the mold cavity with liquid metal would be difficult;
3) I-beams and channels are beam profiles and are almost always used in structures as “bending” elements, and when working in bending, the profile wall is the least loaded element, and its central part, the most deformed during compression of the thickening, practically does not experiencing bending stresses (along the axis of the diagram beam, the graph of the function of bending stresses changes sign).
Следует также указать, что согласно источнику информации [1] качество металла, подвергаемого спрямлению участка утолщения слитка, не отличается от остальных участков слитка. It should also be noted that according to the source of information [1], the quality of the metal subjected to straightening of the thickening section of the ingot does not differ from the rest of the sections of the ingot.
Пример получения двутаврового профиля. An example of an I-profile.
Принимается краткость обжатия профиля в валках прокатного стана 3. Accepted brevity compression profile in the rolls of the
Требуется получить предлагаемым способом двутавровый профиль 50, высота профиля 500 мм. It is required to obtain the I-beam profile 50 of the proposed method, the height of the profile is 500 mm.
Толщина стенки готового профиля (самая тонкая его часть) 10 мм. The wall thickness of the finished profile (its thinnest part) is 10 mm.
Исходя из кратности обжатия 3 при прокатке, толщина стенки после снятия утолщения валками 5 принимается равной 30 мм. Based on the multiplicity of
Остальные толщины элементов профиля, получаемого в кристаллизаторе, также принимаются утроенными по сравнению с параметрами готового профиля (см. ГОСТ 8239-72). The remaining thicknesses of the profile elements obtained in the mold are also taken as tripled in comparison with the parameters of the finished profile (see GOST 8239-72).
Расстояние по дуге радиуса МНЛЗ от уровня 10 жидкого металла в кристаллизаторе до зоны обжатия утолщения 1 валками 5 2 м. The distance along the arc of the radius of the continuous casting machine from the
Радиус технологической линии МНЛЗ 7 м. The radius of the CCM production line is 7 m.
Скорость отливки 9 м/мин. При этой скорости отливки толщина корки слитка на отметке валков 5 12,2 мм. Casting speed 9 m / min. At this casting speed, the thickness of the peel of the ingot at the
H параметр профиля слитка с учетом последующего троекратного обжатия при прокатке 533 мм
H1 параметр при извлечении из кристаллизатора 521 мм
Ширина утолщения 1 до обжатия валками 5 400 мм
Ширина утолщения 1 после обжатия палками 412 мм
ΔH/2 6 мм
Максимальная толщина утолщения 1 120 мм
Глубина жидкой фазы на участка максимальной толщины профиля при скорости отливки 9 м/мин 8,5 м
Производительность комплекса принята 1 млн.т. в год.H ingot profile parameter taking into account subsequent threefold reduction during rolling 533 mm
H 1 parameter when removing from the mold 521 mm
Thickening width 1 before crimping with rollers 5,400 mm
Thickening width 1 after crimping with sticks 412 mm
ΔH / 2 6 mm
The maximum thickness of the thickening is 1 120 mm
The depth of the liquid phase at the maximum thickness section at a casting speed of 9 m / min 8.5 m
The productivity of the complex is accepted 1 million tons. in year.
Необходимое количество ручьев разливки при указанной производительности для нормальной работы стана при количестве рабочих часов в году 6000 4. The required number of casting streams at the indicated productivity for normal operation of the mill with the number of working hours in the year 6000 4.
Пример получения четырех уголковых профилей (см.фиг.2 чертежа). An example of obtaining four corner profiles (see figure 2 of the drawing).
Принимается кратность обжатия профиля в валках прокатного стана 2. The compression ratio of the profile in the rolls of the rolling
Требуется получить предлагаемым способом счетверенный заготовочный уголковый профиль для производства сечением 250х250х16 ГОСТ 8509-72. It is required to obtain in the proposed method a quadruple blank corner profile for production with a cross section of 250x250x16 GOST 8509-72.
Исходя из кратности обжатия 2 при прокатке, толщина полки крайних уголковых профилей и среднего после снятия утолщения 32 мм. Based on the
H параметр профиля слитка с учетом ширины необходимых для последующей продольной разделки слитка трех щелей по 8 мм и двухкратного обжатия при прокатке 540 мм
H1 параметр при извлечении из кристаллизатора 528 мм
Максимальная толщина утолщения 1 120 мм
Ширина утолщения одного уголкового профиля 187 мм
Ширина сдвоенного утолщения слитка, включая закругления стыкующихся уголковых полок и ширину щели продольной разделки слитка между ними, принимаемую 8 мм 398 мм
Ширина обжимаемого участка профиля слитка после обжатия валками 5 сдвоенного утолщения 410 мм
Необходимое уменьшение ширины профиля ΔH/2 6 мм
Остальные параметры конструкции МНЛЗ и разливки те же, что и в предыдущем примере.H is the profile parameter of the ingot, taking into account the width required for subsequent longitudinal cutting of the ingot of three slots of 8 mm each and double reduction during rolling of 540 mm
H 1 parameter when removing from the mold 528 mm
The maximum thickness of the thickening is 1 120 mm
The width of the thickening of one corner profile 187 mm
The width of the double thickening of the ingot, including the rounding off of the joined corner shelves and the width of the slit of the longitudinal cutting of the ingot between them, taken 8 mm 398 mm
The width of the crimped section of the ingot profile after crimping with
The required reduction in the width of the profile ΔH / 2 6 mm
The remaining design parameters of the continuous casting machine and casting are the same as in the previous example.
Производительность комплекса принята 1,6 млн.т. в год
Необходимое количество ручьев разливки при указанной производительности комплекса для нормальной работы стана и при количестве рабочих часов в году 6000 1
В данном примере реализован принцип один ручей разливки, один прокатный стан.The capacity of the complex was adopted 1.6 million tons. in year
The required number of casting streams with the indicated complex capacity for normal operation of the mill and with the number of working hours in the year 6000 1
In this example, the principle of one casting stream, one rolling mill is implemented.
Данный пример получения заготовочного профиля следует рассмотреть еще и с точки зрения возможности получения уголкового профиля как конечного продукта, практически без прокатки. This example of obtaining a blank profile should also be considered from the point of view of the possibility of obtaining a corner profile as a final product, practically without rolling.
Действительно, уголок 250х250х30 по толщине профиля соответствует возможности его получения непосредственно в кристаллизаторе и после калибровки профилей может рассматриваться как готовая продукция. Отливка профиля толщиной 30 мм обеспечивает высокое качество структуры металла, лишенного столбчатой структуры и сопровождающих ее ликваций, т.е. структура металла профиля такой толщины не нуждается в исправлении обработкой давлением ([1] исправлению прокаткой подвергался более толстый слиток, толщиной 50 мм). Indeed, the corner 250x250x30 in thickness of the profile corresponds to the possibility of obtaining it directly in the mold and after calibrating the profiles can be considered as finished products. A casting of a profile 30 mm thick ensures a high quality structure of a metal devoid of a columnar structure and accompanying segregations, i.e. the metal structure of a profile of this thickness does not need to be corrected by pressure treatment ([1] a thicker ingot, 50 mm thick, was subjected to rolling correction).
По поводу принятой в примерах величины скорости отливки 9 м/мин необходимо указать следующее. Regarding the casting speed adopted in the examples, 9 m / min, the following should be indicated.
При получении тонкого сляба [1] достигнута скорость отливки 6 м/мин и это при том условии, что корка слитка подвергается деформации спрямления внутри кристаллизатора, т. е. имеет место заметное трение между коркой и стенками кристаллизатора. В заявляемом способе трение между коркой и стенками может быть сведено к минимуму. Кроме того, следует принять во внимание известную информацию, согласно которой при высокоскоростной отливке заготовок малого сечения в короткие кристаллизаторы прочность корки оказывается достаточной, чтобы слиток в кристаллизаторе не раздувался и не появлялось трение между ним и стенками [3]
По сравнению с прототипом предложение позволяет повысить экономичность способа за счет уменьшения количества используемых при прокатке клетей, за счет приближения размеров и формы заготовочных профилей к конечным после прокатки.Upon receipt of a thin slab [1], a casting speed of 6 m / min was achieved, and this provided that the crust of the ingot undergoes a straightening strain inside the mold, that is, there is noticeable friction between the crust and the walls of the mold. In the inventive method, the friction between the crust and the walls can be minimized. In addition, one should take into account the known information according to which, when high-speed casting of billets of small cross section into short molds, the crust strength is sufficient so that the ingot in the mold does not swell and friction does not appear between it and the walls [3]
Compared with the prototype, the proposal allows to increase the efficiency of the method by reducing the number of stands used during rolling, by approaching the size and shape of the blank profiles to the final ones after rolling.
Техническое решение позволяет улучшить механические свойства металлопрокатной продукции за счет получения в кристаллизаторе мелкозернистой структуры, которая также достигается благодаря малой толщине отливаемых заготовочных профилей и малой толщине прошедшего обжатие элемента профиля, отливаемого в виде утолщения. The technical solution allows to improve the mechanical properties of the rolled metal products by obtaining a fine-grained structure in the mold, which is also achieved due to the small thickness of the cast blanks and the small thickness of the crimped profile element cast in the form of a thickening.
Кроме того, предложение позволяет повысить производительность отливки за счет ее большой скорости, достигаемой благодаря малой толщине отливаемых заготовочных профилей. In addition, the proposal allows to increase the productivity of the casting due to its high speed, achieved due to the small thickness of the cast blanks.
Предложение, так же как и тонко-листовой комплекс [1] может быть применено при создании минизаводов. The proposal, as well as the thin-sheet complex [1] can be applied to create mini-plants.
Источники информации
1. Агрегаты по производству горячекатанной полосы из тонкой непрерывнолитой заготовки. Черные металлы, N 3, 08.02.88, с. 3 13.Sources of information
1. Aggregates for the production of hot-rolled strip from a thin continuously cast billet. Ferrous metals,
2. Использование агрегатов для продольной резки непрерывнолитых заготовок и печи с шагающими балками на сортовом стане для прокатки тяжелых профилей. Черные металлы N 22, 02.11.87, с. 21. 2. The use of units for the longitudinal cutting of continuously cast billets and a furnace with walking beams on a high-quality mill for rolling heavy profiles. Ferrous metals N 22, 02.11.87, p. 21.
3. Исследования непрерывной разливки стали.//Под редакцией Дж.Б. Лина, Международный институт черной металлургии. М. Металлургия, 1982 г. стр. 8, 85. 3. Studies of continuous casting of steel. // Edited by J.B. Lina, International Institute of Ferrous Metallurgy. M. Metallurgy, 1982, pp. 8, 85.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU4661522 RU2096126C1 (en) | 1989-03-13 | 1989-03-13 | Method of production of thin-walled blanks with mutually intercrossing profile members |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU4661522 RU2096126C1 (en) | 1989-03-13 | 1989-03-13 | Method of production of thin-walled blanks with mutually intercrossing profile members |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2096126C1 true RU2096126C1 (en) | 1997-11-20 |
Family
ID=21433755
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU4661522 RU2096126C1 (en) | 1989-03-13 | 1989-03-13 | Method of production of thin-walled blanks with mutually intercrossing profile members |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2096126C1 (en) |
-
1989
- 1989-03-13 RU SU4661522 patent/RU2096126C1/en active
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2096126C1 (en) | Method of production of thin-walled blanks with mutually intercrossing profile members | |
| RU2620212C1 (en) | Method of manufacturing flange beam and casting and rolling complex for its implementation | |
| KR890002074B1 (en) | Shaped blanks and methods for their production and improvements to the universal rolling of rails | |
| JPS59133902A (en) | Hot rolling method of h-beam | |
| EP0440650B1 (en) | The manufacture of thin metal slab | |
| JPH10192905A (en) | Manufacture of u-shape steel sheet pile | |
| JP3065877B2 (en) | Rough rolling method for H-shaped steel slab | |
| JP3518402B2 (en) | Method for producing coarse shaped billet for H-section steel | |
| JP4946557B2 (en) | Billet and manufacturing method thereof | |
| US4295354A (en) | Method for producing beam blank for large size H-beam from flat slab | |
| JPH03198964A (en) | Method and apparatus for executing rolling reduction to strand in continuous casting | |
| JP2533263B2 (en) | Rolling method of rough shaped billet for thick flange H-section steel | |
| JP3339466B2 (en) | H-section steel and its rolling method | |
| RU2794362C1 (en) | Method for continuous casting of i-beam blanks and device for its implementation | |
| JP2000246304A (en) | Method of rolling rough shape steel piece for shape steel | |
| RU2281819C2 (en) | Round rolled product making method | |
| RU2024348C1 (en) | Method for production of continuously cast thin slabs | |
| JPH02200302A (en) | Method for rolling straight type steel sheet pile and rolling mill train thereof | |
| JPS5893501A (en) | Rolling method for approximately h-shaped steel ingot | |
| JPH0364201B2 (en) | ||
| SU1014180A1 (en) | Method of producing billets | |
| RU2196649C1 (en) | Method for cold rolling of section with u-shaped cross section | |
| JPS6330101A (en) | Production of channel steel with projection | |
| JPH02207901A (en) | Method for rolling rough shape steel for h-shape steel | |
| CN115608938A (en) | Continuous casting rectangular billet allotyping method for H-shaped steel rolling production |