RU2091664C1 - Method of operation of straight-way steam generator working on fossil fuel - Google Patents

Method of operation of straight-way steam generator working on fossil fuel Download PDF

Info

Publication number
RU2091664C1
RU2091664C1 RU9294031204A RU94031204A RU2091664C1 RU 2091664 C1 RU2091664 C1 RU 2091664C1 RU 9294031204 A RU9294031204 A RU 9294031204A RU 94031204 A RU94031204 A RU 94031204A RU 2091664 C1 RU2091664 C1 RU 2091664C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
pipe
pipes
inlet
heating
manifold
Prior art date
Application number
RU9294031204A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU94031204A (en
Inventor
Кастнер Вольфганг
Келер Вольфганг
Виттхов Эберхард
Original Assignee
Сименс АГ
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=6447758&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=RU2091664(C1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Сименс АГ filed Critical Сименс АГ
Publication of RU94031204A publication Critical patent/RU94031204A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2091664C1 publication Critical patent/RU2091664C1/en

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B29/00—Steam boilers of forced-flow type
    • F22B29/06—Steam boilers of forced-flow type of once-through type, i.e. built-up from tubes receiving water at one end and delivering superheated steam at the other end of the tubes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B29/00—Steam boilers of forced-flow type
    • F22B29/06—Steam boilers of forced-flow type of once-through type, i.e. built-up from tubes receiving water at one end and delivering superheated steam at the other end of the tubes
    • F22B29/061—Construction of tube walls
    • F22B29/062—Construction of tube walls involving vertically-disposed water tubes

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
  • Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)
  • Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)

Abstract

FIELD: heat-power engineering. SUBSTANCE: straight-way steam generator has burner 11 for fossil fuels with vertical gas duct 1 consisting of vertical pipes 2 and 3 through which heat-transfer agent is passed; inlet ends of pipes are connected to inlet manifold 9 and their outlet ends are connected to outlet manifold 12. Equalizing pipe 25 connected with receiver 4 branches off each pipe 2 above burner 11 at similar height "H". In case of overheating of one separate pipe 2, mass flow through this pipe is increased as compared with average value of heating of all pipes 2. EFFECT: enhanced efficiency. 4 cl, 2 dwg

Description

Изобретение относится к способу эксплуатации прямоточного парогенератора с горелками для ископаемых видов топлива и с вертикальным газоходом из в основном вертикально расположенных труб, которые своими входными концами подключены к входному коллектору, а своими выходными концами к выходному коллектору. Подобный парогенератор известен (патент США N. 3, 308 792). The invention relates to a method for operating a once-through steam generator with burners for fossil fuels and with a vertical gas duct from mainly vertically arranged pipes, which are connected to the inlet manifold with their inlet ends and to the outlet manifold with their outlet ends. A similar steam generator is known (U.S. Patent No. 3, 308,792).

Изобретение относится также к способу эксплуатации подобных прямоточных парогенераторов, которые содержат расположенную на нижнем конце воронку, имеющую по меньшей мере четыре стенки из газонепроницаемо сваренных друг с другом труб, входной и выходной коллектор для этих труб. The invention also relates to a method for operating such once-through steam generators, which comprise a funnel located at the lower end, having at least four walls of gas-tightly welded pipes, an input and output collector for these pipes.

В случае обогреваемых ископаемыми видами топлива парогенераторов с вертикально расположенными системами труб стенок камер сгорания трубы на выходе стенок камер сгорания имеют часто большие температурные различия, так как на отдельные трубы параллельной системы труб передается различное количество тепла. Причины различных по величине передаваемых количеств тепла лежат в разном профиле плотности потока тепла, так, например, в углах камеры сгорания передается меньше тепла, чем вблизи горелок, и в разницах обогреваемых длин труб, в частности в области воронки, в случае рассчитанных для работы на угле прямоточных парогенераторах. In the case of steam generators heated by fossil fuels with vertically arranged pipe systems of the walls of the combustion chambers, the pipes at the outlet of the walls of the combustion chambers often have large temperature differences, since different amounts of heat are transferred to individual pipes of the parallel pipe system. The reasons for the different amounts of heat transferred lie in a different profile of the heat flux density, for example, less heat is transferred in the corners of the combustion chamber than near the burners, and in differences in the heated pipe lengths, in particular in the funnel region, in the case calculated for operation on coal direct-flow steam generators.

Для уменьшения этих температурных различий на концах труб известно решение с дроссельными диафрагмами и уравнительным коллектором (VGB Kraftwerkstechnik 64, N 4, с. 298 и 299). Согласно этому решению отдельные трубы содержат дроссельные диафрагмы на входе, чтобы согласовать расход воды/пара отдельных труб с различиями нагрева и длин. Недостатки этого способа заключаются в том, что дроссельные диафрагмы на входе труб могут рассчитываться только на конкретный отдельный случай эксплуатации и что меняющиеся загрязнения стенок камеры сгорания, однако могут иметь следствием сверхпропорциональное температурное отклонение отдельных труб. Также оказалось, что дроссельные диафрагмы могут засоряться так, что к соответствующим трубам подводится слишком мало воды. To reduce these temperature differences at the ends of the pipes, a solution with throttling diaphragms and equalizing manifold is known (VGB Kraftwerkstechnik 64, No. 4, pp. 298 and 299). According to this solution, individual pipes contain throttling diaphragms at the inlet to match the water / steam flow rate of individual pipes with differences in heating and lengths. The disadvantages of this method are that the throttling orifice plates at the inlet of the pipes can be designed only for a specific individual case of operation and that the changing contamination of the walls of the combustion chamber, however, may result in an excessively proportional temperature deviation of the individual pipes. It also turned out that the orifice plates can become clogged so that too little water is supplied to the corresponding pipes.

Уравнительный коллектор при этом располагают в области влажного пара, т. е. в месте, где все трубы еще имеют одинаковую температуру, но несут влажный пар с различным паросодержанием в таком месте, в котором при нагрузке котла 35% среднее паросодержание достигло 80% Через уравнительный коллектор пропускают весь массовый поток испарителя, так что неизбежно получается смесь выходящего из отдельных труб параллельной системы влажного пара. In this case, the equalization collector is located in the area of wet steam, i.e., in a place where all pipes still have the same temperature, but carry wet steam with different steam contents in a place where, with a boiler load of 35%, the average steam content reaches 80% the collector passes the entire mass flow of the evaporator, so that inevitably a mixture of wet steam exiting from individual pipes is obtained.

В этом известном уравнительном коллекторе поэтому можно проводить разделение смеси входящего влажного пара таким образом, что отдельные исходящие трубы предпочтительно содержат воду, а другие опять-таки предпочтительно содержат пар. Следствием является то, что тогда также при равномерном нагреве стенок труб выше уравнительного коллектора возникает сильно отличающийся нагрев пара, отсюда различные температуры стенки трубы, далее результирующиеся тепловые напряжения, которые могут приводить к разрывам труб. In this known equalization manifold, it is therefore possible to separate the mixture of incoming wet steam in such a way that the individual outgoing pipes preferably contain water, while others again preferably contain steam. The consequence is that then also with uniform heating of the pipe walls above the equalization manifold, a very different heating of the steam occurs, hence the various pipe wall temperatures, then the resulting thermal stresses, which can lead to pipe ruptures.

В основе изобретения лежит задача такого выполнения стенок труб вертикального газохода, чтобы несмотря на неизбежный различный нагрев отдельных труб температура пара на выходе всех труб была практически одинакова и чтобы исключались неполадки в работе, которые могут появляться в результате закупорки дроссельных диафрагм на входе труб. The basis of the invention is the task of such design of the walls of the pipes of the vertical gas duct, so that despite the inevitable different heating of individual pipes, the steam temperature at the outlet of all pipes is almost the same and that operation problems that may result from clogging of orifice plates at the pipe inlet are eliminated.

Эта задача для прямоточных парогенераторов названного вида решается тем, что на внешней стороне стенок камеры сгорания расположен ресивер на такой высоте, при которой обеспечивается то, что перегреваемая труба имеет большую пропускную способность по сравнению с параллельной трубой со средним нагревом. Это в основном имеет место тогда, когда геодезическое падение давления трубы со средним нагревом составляет многократное от своего падения давления от трения. Названные падения давления относятся к части испарительных труб, которая находится между лежащим на входе в испаритель коллектором и названным, лежащим вниз по потоку, ответвлением к ресиверу. Условие для нарастания массового потока в более сильно нагреваемой трубе имеет вид:

Figure 00000002

что означает, что общее падение давления (ΔPges) рассмотренного отрезка трубы при сильном нагрева
Figure 00000003
должно уменьшаться, если поддерживать постоянной пропускную способность
Figure 00000004
. Для труб с внутренним оребрением при этом падение давления от трения (ΔPR) может определяться согласно работе (Q. Zheng Q. Kohler W. Kastner W. Riedle K. Потеря давления в гладких и снабженных внутренним оребрением испарительных трубах, тепло- и массопередача 26. Изд-во Шпрингер, 1991, с. 323 330, 1991), в то время как геодезическое падение давления (ΔPG) может определяться согласно работе (Rouhani Z. Modified correlation for void-fractio and two-phase pressore drop, AE-RNV-841, 1969). Падение давления от ускорения (ΔPв) имеет по сравнению с этим подчиненное значение и при этом вычислении им можно пренебречь.This problem for direct-flow steam generators of this type is solved by the fact that on the outer side of the walls of the combustion chamber there is a receiver at such a height that ensures that the superheated pipe has a higher throughput compared to a parallel pipe with medium heating. This mainly takes place when the geodetic pressure drop of a pipe with medium heating is a multiple of its pressure drop from friction. The pressure drops referred to relate to the part of the evaporator pipes, which is located between the manifold lying at the inlet of the evaporator and the branch down to the receiver, which is called downstream. The condition for the increase in mass flow in a more strongly heated pipe is:
Figure 00000002

which means that the total pressure drop (ΔP ges ) of the considered pipe section with strong heating
Figure 00000003
should decrease if bandwidth is kept constant
Figure 00000004
. In this case, for pipes with internal fins, the pressure drop due to friction (ΔP R ) can be determined according to (Q. Zheng Q. Kohler W. Kastner W. Riedle K. Pressure loss in smooth and equipped with internal fins evaporation pipes, heat and mass transfer 26 Springer Publishing House, 1991, p. 323 330, 1991), while the geodetic pressure drop (ΔP G ) can be determined according to (Rouhani Z. Modified correlation for void-fractio and two-phase pressore drop, AE- RNV-841, 1969). The pressure drop from acceleration (ΔP in ) has a subordinate value in comparison with this, and in this calculation it can be neglected.

Согласно изобретения, однако массовый поток в трубе с перегревом должен оставаться непостоянным, а возрастать

Figure 00000005
, что имеет место в системе параллельных труб тогда, когда выполнено уравнение (1). Таким образом, для перегреваемой трубы справедливо
Figure 00000006

Уравнение (2) еще не свидетельствует о степени нарастания массового потока. Желательным было бы нарастание, которое бы полностью компенсировало перегрев. В этом случае также в трубе с более сильным нагревом был бы тот же промежуток нагрева, т. е. такое же повышение энтальпии, что и в трубах со средним нагревом, а это приводило бы к очень сильному уменьшению описываемой температурной разницы до нуля. Условие гласит:
Figure 00000007

Индекс Ref. относится при этом к опорной трубе, которая имеет среднюю пропускную способность
Figure 00000008
и среднее теплопоглощение
Figure 00000009
.According to the invention, however, the mass flow in the overheated pipe should remain unstable and increase
Figure 00000005
, which takes place in a system of parallel pipes when equation (1) is satisfied. Thus, for an overheated pipe,
Figure 00000006

Equation (2) does not yet indicate the degree of increase in mass flow. An increase that would completely compensate for overheating would be desirable. In this case, also in a pipe with stronger heating, there would be the same heating interval, i.e., the same increase in enthalpy as in pipes with medium heating, and this would lead to a very strong decrease in the described temperature difference to zero. The condition reads:
Figure 00000007

Index Ref. refers to the support pipe, which has an average throughput
Figure 00000008
and average heat absorption
Figure 00000009
.

На практике не всегда возможно выполнить условие, приведенное в уравнении (3). Положение по высоте ресивера, т. е. включение ресивера в систему параллельных, вертикально расположенных, имеющих по меньшей мере на части своей длины внутреннее оребрение труб, поэтому выбирают так, чтобы выполнялось одно из следующих условий:

Figure 00000010

Так как при этой компоновке с точки зрения техники потока все параллельные трубы при различном нагреве хотя и имеют различные пропускные способности, но приблизительно одинаковые паросодержания (в случае влажного пара) или соответственно температуры (в случае перегретого пара), прохождение всего массового потока через уравнительный коллектор не является необходимым. Прохождение всего массового потока через уравнительный коллектор являлось бы даже недостатком, так как при этом снова существовала бы опасность разделения пароводяной смеси. Поэтому предусмотрен только ресивер, через который протекает часть всего потока влажного пара. Этот устанавливающийся частичный поток обусловливает не только выравнивание распределения потока и согласованное с профилем нагрева распределение потока в параллельных трубах между входным коллектором и исходящими уравнительными трубами к ресиверу, но и проводит через уравнительные трубы к недостаточно протекаемым трубам дополнительный массовый поток, так что в трубах между уравнительными трубами и лежащим ниже по течению выходным коллектором устанавливается практически равномерное распределение потока. Опасности разделения смеси влажного пара на воду и пар не существует, так что все трубы на верхнем конце трубчатой стенки имеют примерно одинаковую температуру, отсюда и повреждения вследствие тепловых напряжений не могут возникнуть.In practice, it is not always possible to fulfill the condition given in equation (3). The height position of the receiver, i.e., the inclusion of the receiver in a system of parallel, vertically arranged, having at least part of its length internal finning of pipes, is therefore chosen so that one of the following conditions is met:
Figure 00000010

Since in this arrangement, from the point of view of the flow technique, all parallel pipes with different heating although they have different flow capacities, they have approximately the same vapor content (in the case of wet steam) or temperature (in the case of superheated steam), the entire mass flow passes through the equalization collector not necessary. The passage of the entire mass flow through the equalization manifold would even be a drawback, since there would again be a danger of separation of the steam-water mixture. Therefore, only a receiver is provided through which part of the entire stream of wet steam flows. This established partial flow determines not only the alignment of the flow distribution and the flow distribution in parallel pipes between the inlet manifold and the outgoing equalizing pipes to the receiver, which is consistent with the heating profile, but also conducts an additional mass flow through the equalizing pipes to the insufficiently leaking pipes, so that between the equalizing pipes pipes and the downstream outlet manifold establish an almost uniform flow distribution. There is no danger of separation of a mixture of wet steam into water and steam, so that all the pipes at the upper end of the tubular wall have approximately the same temperature, and hence damage due to thermal stresses cannot occur.

На фиг.1 изображен парогенератор в упрощенном представлении, продольное сечение; на фиг.2 отдельная труба из части с вертикальными трубами прямоточного парогенератора с подключением этой трубы к ресиверу. Figure 1 shows a steam generator in a simplified representation, a longitudinal section; in Fig.2 a separate pipe from a part with vertical pipes of a once-through steam generator with the connection of this pipe to the receiver.

Прямоточный парогенератор (фиг. 1) с вертикальным газоходом 1 состоит из трубчатых стенок, которые в нижней части газонепроницаемо сварены друг с другом из расположенных вертикально и рядом друг с другом труб 2, которые в верхней части состоят из расположенных вертикально и рядом друг с другом труб 3, также газонепроницаемо сваренных друг с другом. Газонепроницаемо сваренные друг с другом трубы образуют газонепроницаемую трубчатую стенку, например, в конструкции труба перемычка труба или в конструкции плавниковых труб. Direct-flow steam generator (Fig. 1) with a vertical gas duct 1 consists of tubular walls, which are gas-tightly welded to each other from vertically and adjacent to each other pipes 2, which in the upper part consist of pipes located vertically and adjacent to each other 3, also gas tightly welded together. Gas-tightly welded pipes form a gas-tight tubular wall, for example, in a pipe construction, a jumper pipe or in a fin construction.

Вертикальный газоход 1 содержит на своем нижнем конце воронку 10 для приема золы, окружающие стенки которой также образованы трубчатыми стенками. В нижней части вертикального газохода 1 размещены основные горелки 11 для ископаемого топлива. The vertical duct 1 contains at its lower end a funnel 10 for receiving ash, the surrounding walls of which are also formed by tubular walls. In the lower part of the vertical gas duct 1, the main burners 11 for fossil fuels are located.

Трубы 2 подключены своими входными концами к входному коллектору 9 и на высоте h, измеренной от средней оси входного коллектора 9, переходят своими выходными концами непосредственно во входные концы труб 3. Трубы 3 подключены своими выходными концами к выходному коллектору 12. Pipes 2 are connected by their inlet ends to the inlet manifold 9 and at a height h measured from the middle axis of the inlet manifold 9, they pass with their outlet ends directly to the inlet ends of the pipes 3. Pipes 3 are connected by their outlet ends to the outlet manifold 12.

Выходные коллекторы 12 соединены через соединительные трубопроводы 13 с сепаратором 14, к которому подключены выпускной трубопровод 15 и соединительный трубопровод 16. The output manifolds 12 are connected through the connecting pipes 13 to the separator 14, to which the exhaust pipe 15 and the connecting pipe 16 are connected.

Соединительный трубопровод 16 ведет к входному коллектору 17 нагревательной поверхности перегревателя 18, выходные концы труб которой подключены к выходному коллектору перегревателя 19. The connecting pipe 16 leads to the input manifold 17 of the heating surface of the superheater 18, the output ends of the pipes of which are connected to the output manifold of the superheater 19.

Кроме того, внутри вертикального газохода 1 расположены нагревательная поверхность промежуточного перегревателя 21 с входным коллектором 20 и выходным коллектором 22, а также нагревательная поверхность экономайзера 6 с входным коллектором 5 и выходным коллектором 7. Выходной коллектор 7 соединен через соединительный трубопровод 8 с входным коллектором 9. In addition, inside the vertical gas duct 1, there is a heating surface of the intermediate superheater 21 with an input collector 20 and an output collector 22, as well as a heating surface of an economizer 6 with an input collector 5 and an output collector 7. The output collector 7 is connected through a connecting pipe 8 to the input collector 9.

На фиг. 2 показана отдельная труба 2, которая в месте Н, на котором ответвляется уравнительная труба 25, своим выходным концом непосредственно переходящая во входной конец трубы 3. Уравнительная труба 25 подключена к ресиверу 4, который находится вне вертикального газохода 1. От каждой трубы 2 трубчатой стенки ответвляется соответственно по уравнительной трубе 25. In FIG. 2 shows a separate pipe 2, which at point H, on which equalization pipe 25 branches, with its output end directly passing to the inlet end of pipe 3. Equalization pipe 25 is connected to the receiver 4, which is located outside the vertical duct 1. From each pipe 2 of the tubular wall branches respectively on equalization pipe 25.

Не представленный питательный насос подает воду во входной коллектор 5 и оттуда в нагревательные поверхности экономайзера 6, где вода предварительно подогревается. В заключение вода проходит через соединительный трубопровод 8 и входной коллектор 9 в трубы 2 трубчатых стенок вертикального газохода 1, в которых она в большей части испаряется. Остальное испарение и первая часть перегревания имеют место в трубах 3 трубчатых стенок вертикального газохода 1. The feed pump (not shown) supplies water to the inlet manifold 5 and from there to the heating surfaces of the economizer 6, where the water is preheated. In conclusion, the water passes through the connecting pipe 8 and the inlet manifold 9 into the pipe 2 of the tubular walls of the vertical duct 1, in which it evaporates for the most part. The rest of the evaporation and the first part of the overheating take place in the pipes 3 of the tubular walls of the vertical duct 1.

Сепаратор 14 функционирует только во время процесса пуска в ход, это означает так долго, пока в трубчатых стенках вследствие слишком малого теплоподвода испарится не вся вода. В сепараторе 14 тогда разделяется появляющаяся пароводяная смесь. Отделяемая вода по выпускному трубопроводу 15 подводится, например, к не представленному устройству снятия давления, отделенный пар протекает через соединительный трубопровод 16 к нагревательной поверхности перегревателя 18. В нагревательной поверхности промежуточного перегревателя 21 расширенный в части высокого давления паровой турбины пар снова нагревается. The separator 14 operates only during the start-up process, this means so long as not all water evaporates in the tubular walls due to too little heat input. In the separator 14, the resulting steam-water mixture is then separated. The separated water through the exhaust pipe 15 is supplied, for example, to a pressure relief device not shown, the separated steam flows through the connecting pipe 16 to the heating surface of the superheater 18. In the heating surface of the intermediate superheater 21, the steam expanded in the high pressure portion of the steam turbine is heated again.

Плотность массового потока в вертикально расположенных трубах 2 и 3 выбрана такой, что геодезическое падение давления в трубах существенно выше, чем падение давления от трения. В результате труба при перегреве получает более высокую пропускающую способность, тем самым воздействие перегрева, имея в виду выходную температуру, в большей части компенсируется. При очень длинных вертикальных испарительных трубах, которые например, используются в прямоточных парогенераторах одноходовой конструкции, несмотря на низкую плотность массового потока в 1000 кг/м2•с и меньше, отнесенную к 100%-ной нагрузке, падение давления от трения в трубах верхней части вертикального газохода, т. е. в трубах 3, вследствие больших объемов пара сильно нарастает. При этом падение давления от трения в отношении к геодезическому падению давления может стать таким большим, что прохождение через перегреваемую трубу по сравнению с параллельными трубами уменьшается, за счет этого на конце трубы нежелательно возникают высокие температуры пара.The mass flow density in vertically arranged pipes 2 and 3 is chosen such that the geodetic pressure drop in the pipes is significantly higher than the pressure drop from friction. As a result, the pipe receives a higher transmittance during overheating, thereby the effect of overheating, bearing in mind the outlet temperature, is largely compensated. With very long vertical evaporation pipes, for example, which are used in once-through steam generators of a one-way design, despite the low mass flow density of 1000 kg / m 2 • s and less, related to 100% load, the pressure drop from friction in the pipes of the upper part vertical gas duct, i.e., in pipes 3, due to large volumes of steam increases significantly. In this case, the pressure drop from friction in relation to the geodetic pressure drop can become so large that the passage through the superheated pipe is reduced compared to parallel pipes, due to this, high steam temperatures are undesirable at the end of the pipe.

Расположение ресивера 4 обусловливает то, что относительно падения давления трубы 2 развязаны от труб 3. Все трубы 2, которые протекаются снизу вверх и подключены параллельно согласно потоку, имеют одинаковое падение давления между входным коллектором 9 и ресивером 4. При этом падении давления часть геодезического падения давления многократна от части падения давления от трения, так что преимущество повышения пропускной способности при перегреве отдельных труб является очень эффективным. Это важно как раз в нижней части вертикального газохода 1, в которой особенно проявляется различный нагрев в области воронки и основной горелки. The location of the receiver 4 determines that, relative to the pressure drop, the pipes 2 are isolated from the pipes 3. All pipes 2, which flow from the bottom up and are connected in parallel according to the flow, have the same pressure drop between the inlet manifold 9 and the receiver 4. With this pressure drop, part of the geodetic drop pressure is multiple of the part of the pressure drop due to friction, so the advantage of increasing the throughput when overheating individual pipes is very effective. This is important just in the lower part of the vertical gas duct 1, in which various heating in the funnel and main burner region is especially evident.

В верхней части вертикального газохода 1, в которой находятся трубы 3, как нагрев, так и его неравномерности являются меньшими, чем в нижней части газохода 1. Ресивер 4 обусловливает то, что через одну часть уравнительных труб 25 протекает частичный поток от труб 2 к ресиверу 4 и через другую часть уравнительных труб 25 протекает частичный поток от ресивера 4 к трубам 3. За счет этого несмотря на неравное протекание через трубы 2 также при очень различном их нагреве достигается равномерное протекание через трубы 3. In the upper part of the vertical duct 1, in which the pipes 3 are located, both the heating and its irregularities are less than in the lower part of the duct 1. The receiver 4 causes a partial flow from the pipes 2 to the receiver through one part of the equalizing pipes 25 4 and through another part of the equalizing pipes 25 a partial stream flows from the receiver 4 to the pipes 3. Due to this, despite uneven flow through the pipes 2, even with very different heating they achieve uniform flow through the pipes 3.

Подобное действие согласно изобретения возникает особенно отчетливо, если ресивер подключают к системе параллельных труб на такой высоте, что при 100% -ной нагрузке и перегреве в а% в отдельной трубе массовый поток через эту отдельную трубу в зависимости от остальных краевых условий возрастает на по меньшей мере 0,25•а% или 0,50•а% или 0,75•а%
Охлаждение труб 2 и 3 улучшено и тем самым снижена температура стенки трубы, если трубы несут на своей внутренней стороне образующие многоходовую резьбу ребра, что является особенно необходимым в областях с высоким вводом тепла, например, в области горелок 11. Образующие многоходовую резьбу ребра целесообразно проходят по более чем 50% длины труб 2.A similar action according to the invention occurs especially clearly if the receiver is connected to the parallel pipe system at such a height that, at 100% load and overheating in a% in a separate pipe, the mass flow through this separate pipe, depending on other boundary conditions, increases by at least least 0.25 • a% or 0.50 • a% or 0.75 • a%
The cooling of pipes 2 and 3 is improved and thereby the temperature of the pipe wall is reduced if the pipes carry ribs forming multi-thread threads on their inner side, which is especially necessary in areas with high heat input, for example, in the area of burners 11. The ribs forming multi-thread threads expediently pass over 50% of the pipe length 2.

По сравнению с устройствами с известными уравнительными коллекторами существует возможность, что плотности массового потока при решении согласно изобретения с ресивером и трубами с внутренним оребрением в области пламенного пространства вследствие хороших теплопередающих свойств труб с внутренним оребрением при полной нагрузке составляют менее чем 1000 кг/м2•с.Compared with devices with known equalization collectors, it is possible that the mass flow densities when solving according to the invention with a receiver and pipes with internal fins in the flame area due to the good heat transfer properties of pipes with internal fins at full load are less than 1000 kg / m 2 • from.

Claims (4)

1. Способ эксплуатации прямоточного парогенератора с горелками для ископаемых видов топлива и с вертикальным газоходом из в основном вертикально расположенных труб, через которые пропускают теплоноситель, которые своими входными концами подключены к входному коллектору теплоносителя, а своими выходными концами к выходному коллектору, отличающийся тем, что от каждой трубы выше горелок на одинаковой высоте устанавливают уравнительную трубу с ответвлением и соединяют ее с ресивером, причем при перегреве одной отдельной трубы между входным коллектором и ответвлением уравнительной трубы по сравнению со средним значением нагрева всех труб массовый поток теплоносителя при номинальной нагрузке через эту отдельную трубу увеличивают. 1. The method of operation of a once-through steam generator with burners for fossil fuels and with a vertical gas duct from mainly vertically arranged pipes through which coolant is passed, which are connected to the coolant inlet by their inlet ends and to the outlet manifold with their outlet ends, characterized in that from each pipe above the burners at the same height set equalizing pipe with a branch and connect it to the receiver, and when overheating one separate pipe between the inlet th branch manifold and the surge pipe as compared with the average value of all heating pipes coolant mass flow at rated load by the separate pipe is increased. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при номинальной нагрузке и перегреве в ат. одной отдельной трубы между входным коллектором и ответвлением уравнительной трубы по сравнению с соответствующим 100% средним значением нагрева всех труб определенный расчетным путем массовый поток теплоносителя через эту отдельную трубу увеличивают по меньшей мере на 0,25 ат. 2. The method according to claim 1, characterized in that at rated load and overheating in at. in comparison with the corresponding 100% average value of heating of all pipes of one separate pipe between the inlet manifold and the branch of the equalizing pipe, the mass flow of the coolant through this separate pipe determined by calculation is increased by at least 0.25 at. 3. Способ по п.1, отличающийся тем, что при номинальной нагрузке и перегреве одной отдельной трубы между входным коллектором и ответвлением уравнительной трубы по сравнению с соответствующим 100% средним значением нагрева всех труб определенный расчетным путем массовый поток теплоносителя через эту отдельную трубу увеличивают по меньшей мере на 0,50 ат. 3. The method according to claim 1, characterized in that at rated load and overheating of one separate pipe between the inlet collector and the equalization pipe branch, in comparison with the corresponding 100% average heating value of all pipes, the mass flow of the heat carrier through this separate pipe determined by calculation is increased by at least 0.50 at. 4. Способ по п.1, отличающийся тем, что при номинальной нагрузке и перегреве в ат. одной отдельной трубы между входным коллектором и ответвлением уравнительной трубы по сравнению с соответствующим 100% средним значением нагрева всех труб определенный расчетным путем массовый поток теплоносителя через эту отдельную трубу увеличивают по меньшей мере на 0,75 ат. 4. The method according to claim 1, characterized in that at rated load and overheating in at. in comparison with the corresponding 100% average value of heating of all pipes of one separate pipe between the inlet manifold and the branch of the equalization pipe, the mass flow of the coolant through this separate pipe determined by calculation is increased by at least 0.75 at.
RU9294031204A 1991-12-20 1992-12-16 Method of operation of straight-way steam generator working on fossil fuel RU2091664C1 (en)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DEP4142376.3 1991-12-20
DE4142376.3 1991-12-20
DE4142376A DE4142376A1 (en) 1991-12-20 1991-12-20 FOSSIL FIRED CONTINUOUS STEAM GENERATOR
PCT/DE1992/001054 WO1993013356A1 (en) 1991-12-20 1992-12-16 Fossil-fuelled continuous steam generator

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU94031204A RU94031204A (en) 1996-03-27
RU2091664C1 true RU2091664C1 (en) 1997-09-27

Family

ID=6447758

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU9294031204A RU2091664C1 (en) 1991-12-20 1992-12-16 Method of operation of straight-way steam generator working on fossil fuel

Country Status (10)

Country Link
US (1) US5735236A (en)
EP (1) EP0617778B1 (en)
JP (1) JP3241382B2 (en)
KR (1) KR100260468B1 (en)
CN (1) CN1040146C (en)
CA (1) CA2126230A1 (en)
DE (2) DE4142376A1 (en)
ES (1) ES2077442T3 (en)
RU (1) RU2091664C1 (en)
WO (1) WO1993013356A1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2559651C2 (en) * 2010-12-13 2015-08-10 Альстом Текнолоджи Лтд Supercharged steam generator fitted with heated wall surface and method of its operation

Families Citing this family (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5901669A (en) * 1995-04-05 1999-05-11 The Babcock & Wilcox Company Variable pressure once-through steam generator upper furnace having non-split flow circuitry
DE19600004C2 (en) * 1996-01-02 1998-11-19 Siemens Ag Continuous steam generator with spirally arranged evaporator tubes
DE19651678A1 (en) 1996-12-12 1998-06-25 Siemens Ag Steam generator
ES2174461T3 (en) * 1997-06-30 2002-11-01 Siemens Ag STEAM GENERATOR FOR RECOVERY OF LOST HEAT.
US5924389A (en) * 1998-04-03 1999-07-20 Combustion Engineering, Inc. Heat recovery steam generator
US6092490A (en) * 1998-04-03 2000-07-25 Combustion Engineering, Inc. Heat recovery steam generator
US6675747B1 (en) * 2002-08-22 2004-01-13 Foster Wheeler Energy Corporation System for and method of generating steam for use in oil recovery processes
EP1512905A1 (en) * 2003-09-03 2005-03-09 Siemens Aktiengesellschaft Once-through steam generator and method of operating said once-through steam generator
US7021106B2 (en) * 2004-04-15 2006-04-04 Mitsui Babcock (Us) Llc Apparatus and method for forming internally ribbed or rifled tubes
EP1614962A1 (en) * 2004-07-09 2006-01-11 Siemens Aktiengesellschaft Method for operating of an once-through steam generator
EP1794495B1 (en) * 2004-09-23 2017-04-26 Siemens Aktiengesellschaft Fossil-energy heated continuous steam generator
EP1701091A1 (en) * 2005-02-16 2006-09-13 Siemens Aktiengesellschaft Once-through steam generator
US20080156236A1 (en) * 2006-12-20 2008-07-03 Osamu Ito Pulverized coal combustion boiler
EP2065641A3 (en) * 2007-11-28 2010-06-09 Siemens Aktiengesellschaft Method for operating a continuous flow steam generator and once-through steam generator
DE102009036064B4 (en) * 2009-08-04 2012-02-23 Alstom Technology Ltd. in order to operate a forced-circulation steam generator operating at a steam temperature of more than 650 ° C, as well as forced circulation steam generators
WO2011091882A2 (en) * 2010-02-01 2011-08-04 Siemens Aktiengesellschaft Suppression of dynamic instabilities in forced flow steam generators in solar thermal stations by using pressure compensation lines
DE102010040204A1 (en) * 2010-09-03 2012-03-08 Siemens Aktiengesellschaft Solar thermal continuous evaporator
DE102011004279A1 (en) * 2011-02-17 2012-08-23 Siemens Aktiengesellschaft Steam generator for solar thermal power plant, has several air duct arranged evaporator tubes which are traversed by flow medium that is partially vaporized by heat transfer medium at several points of evaporator tubes
US9774936B2 (en) 2013-08-21 2017-09-26 Vista Acquisitions Inc. Audio systems for generating sound on personal watercraft and other recreational vehicles
EP2871336B1 (en) 2013-11-06 2018-08-08 General Electric Technology GmbH Method for managing a shut down of a boiler
CN105240814B (en) * 2015-11-14 2017-09-19 沈阳思达机械设备有限公司 A kind of high temperature and high pressure steam generating means
KR20200093282A (en) 2019-01-28 2020-08-05 이태연 Build-up type Traffic Safety Color Cone
JP7451343B2 (en) 2020-08-04 2024-03-18 キヤノン株式会社 Image forming device

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3280799A (en) * 1965-08-26 1966-10-25 Combustion Eng Fluid heater support arrangement
US3308792A (en) * 1965-08-26 1967-03-14 Combustion Eng Fluid heater support
DE3863153D1 (en) * 1987-09-21 1991-07-11 Siemens Ag METHOD FOR OPERATING A CONTINUOUS STEAM GENERATOR.
DE58909259D1 (en) * 1989-10-30 1995-06-29 Siemens Ag Continuous steam generator.
JPH0448105A (en) * 1990-06-18 1992-02-18 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Variable pressure once-through boiler furnace vaporizing tube
AT394627B (en) * 1990-08-27 1992-05-25 Sgp Va Energie Umwelt METHOD FOR STARTING A HEAT EXCHANGER SYSTEM FOR STEAM GENERATION AND A HEAT EXCHANGER SYSTEM FOR STEAM GENERATION

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Патент США N 3308742, кл. 122-510, 1967. *

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2559651C2 (en) * 2010-12-13 2015-08-10 Альстом Текнолоджи Лтд Supercharged steam generator fitted with heated wall surface and method of its operation
US9163834B2 (en) 2010-12-13 2015-10-20 Alstom Technology Ltd Forced flow steam generator having wall heating surface and method for its operation

Also Published As

Publication number Publication date
JPH07502333A (en) 1995-03-09
EP0617778B1 (en) 1995-09-13
ES2077442T3 (en) 1995-11-16
US5735236A (en) 1998-04-07
DE59203702D1 (en) 1995-10-19
KR940703983A (en) 1994-12-12
EP0617778A1 (en) 1994-10-05
CN1040146C (en) 1998-10-07
CN1075789A (en) 1993-09-01
DE4142376A1 (en) 1993-06-24
JP3241382B2 (en) 2001-12-25
WO1993013356A1 (en) 1993-07-08
KR100260468B1 (en) 2000-07-01
CA2126230A1 (en) 1993-07-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2091664C1 (en) Method of operation of straight-way steam generator working on fossil fuel
CA2274656C (en) Steam generator
RU2193726C2 (en) Waste heat-powered steam generator
FI68458B (en) TVAONGSSTYRD AONGGENERATORANLAEGGNING
RU2310121C2 (en) Steam generator
RU2109209C1 (en) Steam generator
RU2546388C2 (en) Continuous steam generator with balance chamber
CN101120207B (en) Continuous steam generator
RU2188357C2 (en) Once-through steam generator and method of placing such generator in operation
EP0884526B1 (en) Boiler
JP3046890U (en) Once-through boiler
CA2334699C (en) Fossil-fuel-fired steam generator
RU2123634C1 (en) Method of operation of flow-type steam generator and steam generator used for realization of this method
JP2696751B2 (en) Steam generator equipment
RU2217654C2 (en) Parallel-current steam generator operating on fossil fuel
RU2212582C2 (en) Straight-flow steam generator working on fossil fuel
DK2324287T3 (en) FLOW STEAM GENERATOR
RU2221195C2 (en) Steam generator operating on fossil fuel
JP5225469B2 (en) Once-through boiler
US4294200A (en) Variable pressure vapor generator utilizing crossover circuitry for the furnace boundary wall fluid flow tubes
US6715450B1 (en) Fossil-fuel fired continuous-flow steam generator
JPS5943681B2 (en) Inclined branch type water tube boiler
US6499440B2 (en) Fossil-fired steam generator
RU2164322C2 (en) Straight-flow stream generator with evaporation tubes arranged in a spiral
JP3916784B2 (en) Boiler structure