RU2087541C1 - Method of detection of damage to cooling system of metallurgical furnace - Google Patents
Method of detection of damage to cooling system of metallurgical furnace Download PDFInfo
- Publication number
- RU2087541C1 RU2087541C1 RU95107831A RU95107831A RU2087541C1 RU 2087541 C1 RU2087541 C1 RU 2087541C1 RU 95107831 A RU95107831 A RU 95107831A RU 95107831 A RU95107831 A RU 95107831A RU 2087541 C1 RU2087541 C1 RU 2087541C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- pressure
- furnace
- coolant
- cooling
- refrigerant
- Prior art date
Links
Landscapes
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, в частности к способам контроля охлаждения металлургических печей, и может быть использовано, например, для обнаружения герметичности и целостности воздушных фурм доменной печи. The invention relates to metallurgy, in particular to methods for controlling the cooling of metallurgical furnaces, and can be used, for example, to detect the tightness and integrity of the air tuyeres of a blast furnace.
Известны способы контроля прогаров воздушных фурм доменной печи, при которых контролируется нарушение герметичности фурм путем фиксирования пузырьков газа в воде. Так, в частности, используют разделительный сосуд, в котором с появлением пузырьков газа в отходящей воде образуется газовая среда с переходом от небольшой величины разрешения к избыточному давлению (авт. свид. СССР N 230841, 1968, C 21 B 7/10), а также обнаружение пузырьков газа акустическим методом (авт. свид. ЧССР N 8143-71, 1975, кл. 18а 7/24 C 21 B 7/24, C 21 B 7/10), или фиксации пузырьков газа индикатором излучения при пропускании светового потока через отходящую охлаждающую фурму воду (авт. свид. 836105, 1981, С 21 B 7/24), а также фиксация пузырьков газа при пропускании электрического тока через охлаждающую воду на выходе воздушной фурмы (авт. свид. СССР 831791, 1981, C 21 B 7/24). Known methods for controlling burnout air tuyeres of a blast furnace, in which the violation of the tightness of the tuyeres by fixing gas bubbles in water is controlled. So, in particular, a separation vessel is used in which, with the appearance of gas bubbles in the waste water, a gaseous medium is formed with a transition from a small resolution to excess pressure (ed. Certificate of the USSR N 230841, 1968, C 21 B 7/10), and also the detection of gas bubbles by the acoustic method (ed. certificate of Czechoslovakia N 8143-71, 1975, class 18a 7/24 C 21 B 7/24, C 21 B 7/10), or the fixation of gas bubbles by the radiation indicator when transmitting the light flux through the exhaust cooling water lance (ed. certificate 836105, 1981, C 21 B 7/24), as well as the fixation of gas bubbles when passing electric eskogo current through the cooling water at the outlet of air tuyeres (auth. svid. USSR 831791, 1981, C 21 B 7/24).
Основным недостатком известных способов, при которых печные газы в результате повреждения элемента обхлаждения поступают в водную полость воздушной фурмы и при этом образуется газожидкостная смесь, а затем в отходящем трубопроводе фиксируется тем или иным методом является то обстоятельство, что устройства, реализующие вышеназванные способы, оказывается неработоспособными в случае использования в системе охлаждения в качестве хладагента воды с высоким давлением. Это объясняется тем, что ". для печей, работающих с давлением воды в самой яурме, превышающей давление горячего дутья, методы обнаружения повреждений с помощью газоловушек непригодны, так как при прогаре фурмы вода поступает в печь". The main disadvantage of the known methods, in which the furnace gases, as a result of damage to the cooling element, enter the water cavity of the air lance and a gas-liquid mixture is formed, and then one way or another is fixed in the exhaust pipe, is the fact that devices that implement the above methods are inoperative in case of using high pressure water as a refrigerant in a cooling system. This is explained by the fact that "for furnaces operating with water pressure in the yaurma itself exceeding the pressure of hot blasting, methods for detecting damage using gas traps are unsuitable, since water enters the furnace when the tuyere burns out."
Наиболее близким к предлагаемому изобретению по технической сущности является способ определения повреждений в системе охлаждения металлургического агрегата и устройство для его осуществления (авт. свид. СССР N 1488308, 1989, C 21 B 7/24), при котором контролируют состояния хладагента путем пропускания через него электрического тока и при поступлении печных газов в охлаждаемую полость поврежденного элемента охлаждения газовую фазу при этом фиксируют непосредственно в трубопроводе хладагента. Closest to the proposed invention in technical essence is a method for determining damage in the cooling system of a metallurgical unit and a device for its implementation (ed. Certificate of the USSR N 1488308, 1989, C 21 B 7/24), in which the state of the refrigerant is controlled by passing through it electric current and when the furnace gases enter the cooled cavity of the damaged cooling element, the gas phase is recorded directly in the refrigerant pipeline.
Известный способ определения повреждений в системе охлаждения относительно прост в реализации, оперативен и надежен при его использовании. Однако в случае применения для охлаждения металлургического агрегата хладагента, например воды, с высокими параметрами давления, что имеет место на современных доменных печах больших мощностей, данный способ также неработоспособен. При повреждении элемента охлаждения, например воздушной фурмы доменной печи, происходит прерывистое поступление воды в печь и частичный захват печных газов с поступлением в водную полость фурмы и дальнейшим переносом их в виде пузырьков газа в отходящий трубопровод вместе с охлаждающей водой. Но все это имеет место только при относительно малых давлениях воды в системе охлаждения; при относительно больших давлениях воды газожидкостной смеси в полости фурмы не образуется, так как вода из поврежденной фурмы поступает сплошной струей и печные газы не захватываются. Процесс захвата охлаждающей водой печных газов происходит в условиях прерывистости струи воды, поступающей из отверстия прогоревшей фурмы. При этом в месте отрыва водяной струи образуется зона разрежения, куда и поступают печные газы с дальнейшим проникновением в охлаждаемую полость поврежденной воздушной фурмы. Таким образом, в условиях использования для охлаждения доменной печи воды при высоком давлении, а также в условиях работы печи на низком давлении дутья известный способ по фиксации газовой фазы непригоден для его использования. The known method for determining damage in the cooling system is relatively simple to implement, efficient and reliable when using it. However, if a refrigerant, such as water, with high pressure parameters is used for cooling a metallurgical unit, which is the case with modern high-capacity blast furnaces, this method is also inoperative. If a cooling element, for example, an air lance of a blast furnace, is damaged, intermittent water flows into the furnace and partial capture of furnace gases occurs with the lances entering the water cavity and then transferring them in the form of gas bubbles to the exhaust pipe together with cooling water. But all this takes place only at relatively low water pressures in the cooling system; at relatively high water pressures, a gas-liquid mixture is not formed in the tuyere cavity, since water from the damaged tuyere enters in a continuous stream and the furnace gases are not trapped. The process of capturing furnace gases by cooling water occurs under conditions of a discontinuity of a stream of water coming from an opening of a burnt-out tuyere. At the same time, a rarefaction zone is formed at the point of separation of the water stream, where furnace gases enter with further penetration of the damaged air lance into the cooled cavity. Thus, under the conditions of using water for cooling a blast furnace at high pressure, as well as under conditions of operation of the furnace at low pressure blast, the known method for fixing the gas phase is unsuitable for its use.
Технический результат настоящего изобретения заключается в улучшении технико-экономических показателей работы металлургической печи за счет значительного повышения чувствительности и надежности фиксирования газовой фазы при высоком давлении хладагента в системе охлаждения. The technical result of the present invention is to improve the technical and economic performance of a metallurgical furnace by significantly increasing the sensitivity and reliability of fixing the gas phase at high pressure refrigerant in the cooling system.
Указанная цель достигается тем, что в способе определения повреждения в системе охлаждения металлургической печи, включающем контроль давления хладагента и печных газов, фиксирование газовой фазы в отходящем трубопроводе хладагента и отключение подачи хладагента в напорном трубопроводе поврежденного элемента охлаждения, согласно предлагаемому изобретению при превышении разницы давления между хладоагентом в системе охлаждения и печными газами от заданного уровня, появление газовой фазы в охлаждаемой полости поврежденного элемента обеспечивают по окончании выпуска продуктов плавки путем одноразового уменьшения давления хладагента в его напорном трубопроводе ступенчато, с темпом изменения на каждые 4,0% от текущего значения и с интервалом, изменения в каждую подачу шихты в печь до фиксирования газовой фазы в отходящем трубопроводе поврежденного элемента охлаждения, причем уменьшение давления хладагента ограничивают величиной 25,0.30,0% от текущего значения и осуществляют периодически через 2.7 выпусков продуктов плавки. This goal is achieved by the fact that in the method for determining damage in the cooling system of a metallurgical furnace, including monitoring the pressure of the refrigerant and furnace gases, fixing the gas phase in the exhaust refrigerant pipe and turning off the refrigerant supply in the pressure pipe of the damaged cooling element according to the invention when the pressure difference between refrigerant in the cooling system and furnace gases from a given level, the appearance of a gas phase in the cooled cavity of the damaged element provide at the end of the release of melting products by a one-time decrease in the pressure of the refrigerant in its pressure pipe stepwise, with a rate of change for every 4.0% of the current value and with an interval, changes in each charge supply to the furnace until the gas phase in the exhaust pipe of the damaged cooling element is fixed moreover, the decrease in refrigerant pressure is limited to 25.0.30.0% of the current value and is carried out periodically through 2.7 releases of melting products.
При осуществлении данного изобретения сравнивают контролируемую величину разницы давления между хладоагентом в системе охлаждения и печными газами металлургической печи с заданным уровнем этой разницы. Например, в условиях охлаждения воздушных фурм и промышленной эксплуатации доменных печей Акционерного общества "Новолипецкий металлургический комбинат" заданный уровень разницы давлений между хладоагентом и печными газами составляет 170.200 кПа. In the implementation of the present invention, the controlled pressure difference between the refrigerant in the cooling system and the furnace gases of the metallurgical furnace is compared with a predetermined level of this difference. For example, in conditions of cooling air lances and commercial operation of blast furnaces of the Novolipetsk Metallurgical Plant Joint Stock Company, the set pressure difference between the refrigerant and furnace gases is 170,200 kPa.
Выбор предлагаемых пределов изменения заданного уровня указанной выше разницы давления в основном определяется величиной количества проходящего во времени хладагента через охлаждаемый элемент металлургической печи. Так, в условиях АО "НЛМК" нижний предел указанной разницы давления обусловлен величиной скорости прохождения охлаждаемой воды через воздушную фурму доменной печи до 5,0 л/сек, а верхний предел свыше 9,0 л/сек. The choice of the proposed limits for changing the set level of the above pressure difference is mainly determined by the amount of refrigerant passing in time through the cooled element of the metallurgical furnace. So, under the conditions of NLMK, the lower limit of the indicated pressure difference is due to the rate of passage of the cooled water through the air lance of the blast furnace up to 5.0 l / s, and the upper limit is over 9.0 l / s.
В соответствии с последовательностью действия предлагаемого способа при достижении величины вышеназванной разницы давления более 170.200 кПа и определяемой как заданный уровень этой разницы, одноразово и ступенчато уменьшают давление хладагента в напорном трубопроводе системы охлаждения металлургической печи. Например, в одном из коллекторов охлаждающей воды для воздушных фурм доменной печи, в его напорном трубопроводе относительно фурм, монтируют клапан для изменения подачи воды на охлаждение воздушных фурм доменной печи. При этом изменение подачи воды в коллекторе охлаждения воздушных фурм осуществляют с темпом через каждые 4,0% от текущего значения давления воды в указанном коллекторе и с интервалом через каждую подачу шихты в доменную печь, а также это изменение осуществляют в конце выпуска чугуна и шлака из леток доменной печи. In accordance with the sequence of actions of the proposed method, when the magnitude of the above pressure difference reaches more than 170.200 kPa and is defined as a given level of this difference, the refrigerant pressure in the pressure pipe of the cooling system of the metallurgical furnace is reduced one-time and stepwise. For example, in one of the cooling water manifolds for the air tuyeres of the blast furnace, a valve is mounted in its pressure pipe relative to the tuyeres to change the water supply for cooling the air tuyeres of the blast furnace. In this case, the change in water supply in the air tuyere cooling collector is carried out at a rate every 4.0% of the current water pressure in the specified collector and at intervals through each charge supply to the blast furnace, and this change is also carried out at the end of the production of pig iron and slag let of the blast furnace.
Выбор параметра ступенчатого уменьшения давления охлаждающей воды 4,0% от его текущего значения определяется максимальной погрешностью или классом прибора (1,6; 2,5; 4,0) для показывающего манометра, установленного на коллекторе охлаждения воздушных фурм. Интервал ступенчатого изменения определен условиями дискретной работы доменной печи, обусловленной загрузкой шихтовых материалов в печь и срабатыванием засыпного аппарата при этом, а также с учетом ограничивающей величины ступенчатого уменьшения давления хладагента, равной 25,0.30,0% При таких условиях ступенчатое изменение давления хладагента максимально характеризуется от шести до семи шагов действия, что соответствует времени от тридцати до пятидесяти минут, достаточному для периода накопления продуктов плавки в металлоприемнике доменной печи. The choice of the parameter for the stepwise decrease in the cooling water pressure of 4.0% of its current value is determined by the maximum error or instrument class (1.6; 2.5; 4.0) for the indicating pressure gauge mounted on the air tuyere cooling manifold. The step change interval is determined by the conditions of the discrete operation of the blast furnace, due to the loading of charge materials into the furnace and operation of the charging device in this case, as well as taking into account the limiting value of the stepwise decrease in refrigerant pressure equal to 25.0.30.0%. Under such conditions, the step change in the refrigerant pressure is maximally characterized from six to seven steps of action, which corresponds to a time of thirty to fifty minutes, sufficient for the period of accumulation of melting products in the metal receiver d mennoy furnace.
Выбор пределов ограничивающей величины уменьшения давления хладагента 25,0. 30,0% определяется изменением теплосъема охлаждения воздушных фурм, величина которой изменяется из расчета увеличения температуры охлаждающей воды не более, чем на 1.3oC. Так, в условиях эксплуатации доменных печей АО "НЛМК" нижний предел ограничивающей величины обусловлен значением скорости прохождения охлаждающей воды через воздушную фурму доменной печи до 5,0 л/сек, а верхний предел ограничивающей величины свыше 9,0 л/сек.The choice of the limits of the limiting value of the decrease in pressure of the refrigerant 25,0. 30.0% is determined by the change in the heat removal rate for cooling the air tuyeres, the value of which varies from the calculation of the increase in the temperature of cooling water by no more than 1.3 o C. Thus, under the conditions of operation of blast furnaces of NLMK JSC, the lower limit of the limiting value is determined by the value of the speed of passage of cooling water through an air lance of a blast furnace up to 5.0 l / s, and the upper limit of the limiting value is more than 9.0 l / s.
Кроме того, в соответствии с последовательностью действия предлагаемого способа ступенчатое уменьшение давления хладагента в напорном трубопроводе системы охлаждения осуществляют не только с учетом ограничивающей величины изменения давления хладагента, но и в период окончания выпуска продуктов плавки из леток печи, а также до появления газовой фазы в виде пузырьков в охлаждаемой полости поврежденного элемента охлаждения с обозначением фиксирования этой газовой фазы в виде пузырьков в отходящем трубопроводе поврежденного элемента охлаждения. Поскольку ступенчатое изменение давления хладагента осуществляется одноразово, то после этого изменения и в случае фиксирования газовой фазы, т.е. при поврежденном элементе и в случае, когда поврежденный элемент в системе охлаждения отсутствует, давление хладагента возвращают до величины исходного значения. In addition, in accordance with the sequence of the proposed method, a stepwise decrease in the pressure of the refrigerant in the pressure pipe of the cooling system is carried out not only taking into account the limiting magnitude of the change in pressure of the refrigerant, but also at the end of the release of the melting products from the notches of the furnace, as well as until the appearance of the gas phase in the form bubbles in the cooled cavity of the damaged cooling element with a designation for fixing this gas phase in the form of bubbles in the exhaust pipe of the damaged element hlazhdeniya. Since the stepwise change in the pressure of the refrigerant is carried out once, then after this change and in the case of fixing the gas phase, i.e. in case of a damaged element and in the case when there is no damaged element in the cooling system, the refrigerant pressure is returned to the initial value.
В процессе разработки заявляемого способа было определено, что периодичность одноразового уменьшения давления хладагента в напорном трубопроводе системы охлаждения может изменяться в пределах времени прохождения выпусков продуктов плавки из металлургической печи в количестве от одного до семи. Максимальная продолжительность для начала этого изменения - семь выпусков продуктов плавки, принята из расчета производить трехкратное изменение в течение суток, или один раз при восьмичасовой рабочей смены. Минимальная продолжительность этого изменения, как и суть начального момента этого изменения обусловлено тем, что в момент начала выпусков продуктов плавки они ближе всего по уровню приближаются к элементам охлаждения металлургической печи, т.е. в этот момент элементы охлаждения с наибольшей вероятностью подвергаются воздействиям, способствующим разрушению элементов охлаждения. In the process of developing the inventive method, it was determined that the frequency of a one-time reduction in the pressure of the refrigerant in the pressure pipe of the cooling system can vary from one to seven during the passage of releases of smelting products from a metallurgical furnace. The maximum duration for the beginning of this change is seven releases of smelting products, it is taken from the calculation to make a three-fold change during the day, or once with an eight-hour shift. The minimum duration of this change, as well as the essence of the initial moment of this change, is due to the fact that at the time the melting products are launched, they are closest in level to the cooling elements of the metallurgical furnace, i.e. at this moment, the cooling elements are most likely to be affected by the destruction of the cooling elements.
Ниже приводится конкретный пример осуществления заявляемого способа. The following is a specific example of the implementation of the proposed method.
Заявляемый способ был реализован в условиях охлаждения водой тридцати двух воздушных фурм доменной печи полезным объемом 3200 м3. Эта доменная печь оборудована системой контроля повреждения воздушных фурм, принцип работы которой основан на улавливании пузырьков газа в отходящей воде контролируемых фурм, в частности на фиксации этих пузырьков путем пропускания электрического тока непосредственно в отходящем трубопроводе каждой воздушной фурмы печи. Доменная печь оборудована также средствами контроля: измерения давления охлаждающей воды в каждом из имеющихся на печи четырех коллекторов для подачи охлаждающей воды на каждые восемь воздушных фурм с помощью показывающих манометров с погрешностью 4,0% а также измерение давления горячего дутья с использованием имеющейся на печи киповской аппаратуры. Доменная печь оборудована также запорным клапаном для изменения подачи воды в каждом из четырех коллекторов охлаждения воздушных фурм печи.The inventive method was implemented under water cooling of thirty-two air tuyeres of a blast furnace with a useful volume of 3200 m 3 . This blast furnace is equipped with an air tuyere damage control system, the principle of which is based on trapping gas bubbles in the exhaust water of the controlled tuyeres, in particular on fixing these bubbles by passing electric current directly in the exhaust pipe of each air tuyere of the furnace. The blast furnace is also equipped with control means: measuring the pressure of cooling water in each of the four collectors available on the furnace for supplying cooling water for every eight air tuyeres using indicating manometers with an error of 4.0%, as well as measuring the pressure of hot blast using the available Kipov furnace equipment. The blast furnace is also equipped with a shut-off valve for changing the water supply in each of the four collectors for cooling the air tuyeres of the furnace.
В процессе работы доменной печи велось наблюдение за изменением величин контролируемого давления охлаждающей воды в каждом из четырех коллекторов охлаждения воздушных фурм печи и величины давления горячего дутья, подаваемого через воздушные фурмы печи. During the operation of the blast furnace, the change in the values of the controlled pressure of cooling water in each of the four collectors for cooling the air tuyeres of the furnace and the pressure of hot blast supplied through the air tuyeres of the furnace were monitored.
В результате наблюдения к моменту закрытия летки после выпуска продуктов плавки из металлоприемника горна доменной печи давление охлаждающей воды в первом коллекторе достигло величины, равной 485 кПа; во втором коллекторе - 485 кПа; в третьем 495 кПа и в четвертом коллекторе 475 кПа. При этом давление горячего дутья на фурмы составило величины, равной 300 кПа. As a result of observation, by the time the notches were closed after the melting products were released from the metal detector of the furnace of the blast furnace, the cooling water pressure in the first collector reached a value of 485 kPa; in the second collector - 485 kPa; in the third 495 kPa and in the fourth collector 475 kPa. In this case, the pressure of the hot blast on the tuyeres amounted to 300 kPa.
По результатам наблюдения было определено, что в каждом из четырех коллекторов охлаждения воздушных фурм доменной печи величина разности давления охлаждающей воды, поступающей на охлаждение воздушных фурм, превысило заданный уровень этой разницы давления, равный 170.200 кПа. Так, в первом коллекторе охлаждения воздушных фурм N 1.8 эта разница составила 185 кПа; во втором коллекторе для фурм N 9.16 185 кПа; в третьем коллекторе для фурм N 17.24 190 кПа и в четвертом коллекторе для фурм N 25.32 175 кПа. According to the results of the observation, it was determined that in each of the four collectors for cooling the air tuyeres of the blast furnace, the pressure difference of the cooling water supplied to the cooling of the air tuyeres exceeded the set level of this pressure difference, equal to 170.200 kPa. So, in the first collector for cooling air tuyeres N 1.8, this difference was 185 kPa; in the second collector for tuyeres N 9.16 185 kPa; in the third collector for tuyeres N 17.24 190 kPa and in the fourth collector for tuyeres N 25.32 175 kPa.
По результатам наблюдения было установлено, что дискретная величина одноразового изменения давления охлаждающей воды для каждого коллектора охлаждения воздушных фурм печи составляет 20,0 кПа и с учетом величины ограничения этого изменения количество шагов до шести. According to the results of the observation, it was found that the discrete value of a one-time change in the pressure of cooling water for each cooling collector of the furnace air tuyeres is 20.0 kPa, and taking into account the magnitude of the limitation of this change, the number of steps is up to six.
В соответствии с установленными параметрами одноразового и ступенчатого изменения давления охлаждающей воды в коллекторах охлаждения воздушных фурм после закрытия чугунной летки и очередного срабатывания засыпного аппарата с поступлением в доменную печь порций кокса и рудной части шихты в каждом из коллекторов охлаждения фурм с помощью запорного клапана уменьшили давление охлаждающей воды на 20,0 кПа. После очередного срабатывания засыпного устройства и поступления в печь подачи шихты повторили уменьшение давления воды в коллекторах охлаждения воздушных фурм на 20,0 кПа. В результате этих действий сработала система контроля повреждения воздушных фурм печи, сигнализируя о нарушении целостности воздушной фурмы N 18. С помощью запорного клапана повысили давление охлаждающей воды в третьем коллекторе, от которого охлаждающая вода поступает на охлаждение как фурмы N 18, так и на воздушные фурмы N 17, 19.24, до величины, равной 495 кПа. В первом, втором и четвертом коллекторах охлаждения воздушных фурм продолжали уменьшать давление охлаждающей воды по 20,0 кПа в течение четырех срабатываний загрузочного устройства и соответственно после поступления в печь четырех подач шихты. Давление охлаждающей воды достигло в первом коллекторе охлаждения фурм величины, равной 360,0 кПа; во втором коллекторе 365 кПа и в четвертом коллекторе 360 кПа. При этом система контроля повреждения воздушных фурм не сигнализировала о нарушении целостности воздушных фурм. После этого возвратили на прежний уровень давление охлаждающей воды: в первом коллекторе охлаждения фурм составило величины, равные 490 кПа; во втором коллекторе 480 кПа и в четвертом коллекторе 480 кПа. In accordance with the established parameters of a one-time and step-by-step change in the pressure of cooling water in the air tuyere cooling collectors after closing the cast iron notch and the next operation of the filling apparatus with the coke and ore portion entering the blast furnace in each tuyere cooling manifold, the cooling pressure was reduced with the help of a shutoff valve water at 20.0 kPa. After the next actuation of the filling device and entering the charge feed furnace, the water pressure in the tuyere cooling collectors was reduced by 20.0 kPa. As a result of these actions, the system for controlling damage to the air lances of the furnace worked, signaling the violation of the integrity of the air lance N 18. Using a shut-off valve, the cooling water pressure in the third manifold was increased, from which cooling water is supplied to cool both the lances N 18 and the air lances N 17, 19.24, to a value equal to 495 kPa. In the first, second, and fourth air tuyere cooling manifolds, they continued to reduce the cooling water pressure by 20.0 kPa for four operations of the loading device and, accordingly, after four charge feeds entered the furnace. The cooling water pressure in the first tuyere cooling manifold reached a value of 360.0 kPa; in the second collector 365 kPa and in the fourth collector 360 kPa. At the same time, the system for monitoring damage to air tuyeres did not signal a violation of the integrity of air tuyeres. After that, the pressure of the cooling water was returned to the previous level: in the first collector, the tuyere cooling amounted to 490 kPa; in the second collector 480 kPa and in the fourth collector 480 kPa.
При остановке доменной печи и замене воздушной фурмы N 18 было установлено нарушение целостности ее охлаждающей полости. When the blast furnace stopped and the air lance N 18 was replaced, a violation of the integrity of its cooling cavity was found.
Использование заявляемого изобретения позволит расширить диапазон применения способов обнаружения повреждения элементов охлаждения, в которых улавливают газовые пузырьки в условиях работы металлургической печи с системой охлаждения на высоком давлении хладагента, что положительно скажется на технико-экономических показателях металлургической плавки. The use of the claimed invention will expand the range of applications of methods for detecting damage to cooling elements, in which gas bubbles are caught under conditions of operation of a metallurgical furnace with a high-pressure refrigerant cooling system, which will positively affect the technical and economic performance of metallurgical smelting.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU95107831A RU2087541C1 (en) | 1995-05-15 | 1995-05-15 | Method of detection of damage to cooling system of metallurgical furnace |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU95107831A RU2087541C1 (en) | 1995-05-15 | 1995-05-15 | Method of detection of damage to cooling system of metallurgical furnace |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU95107831A RU95107831A (en) | 1997-01-27 |
| RU2087541C1 true RU2087541C1 (en) | 1997-08-20 |
Family
ID=20167764
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU95107831A RU2087541C1 (en) | 1995-05-15 | 1995-05-15 | Method of detection of damage to cooling system of metallurgical furnace |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2087541C1 (en) |
-
1995
- 1995-05-15 RU RU95107831A patent/RU2087541C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР N 1488308, кл. C 21 B 7/24, 1989. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU95107831A (en) | 1997-01-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN105308191B (en) | Blast furnace method for detecting abnormality and method for operating blast furnace | |
| US6835229B2 (en) | Method and apparatus for clearing a powder accumulation in a powder delivery tube | |
| CN110396564B (en) | Treatment method for upper junction thickness of blast furnace wall | |
| RU2087541C1 (en) | Method of detection of damage to cooling system of metallurgical furnace | |
| CN106795573B (en) | Method and device for determining the ignition time point in an oxygen converting process | |
| CN106319118A (en) | Method for prolonging service life of blast furnace copper cooling wall | |
| CN203498402U (en) | Cooling wall water leakage detection device | |
| CN111593153A (en) | Small sleeve cooling water flow leakage detecting equipment in blast furnace | |
| CN211367614U (en) | Device for searching leakage point of damaged cooling wall of blast furnace | |
| JP3440267B2 (en) | Evaluation method of arc burial in slag of arc melting furnace | |
| JPS5959813A (en) | Method for detecting condition in furnace | |
| RU2243265C2 (en) | Method of detection of burn-out in cooled thermal unit | |
| JPS5781817A (en) | Dry dust collecting system for blast furnace gas | |
| CN219972359U (en) | Water-break emergency device for furnace cover of refining furnace | |
| SU124118A1 (en) | Converter for blowing copper or nickel-copper mattes with an air chamber | |
| SU996447A1 (en) | Method for determining working condition of devices for detecting burning-through in chilled member of metallurgical furnace | |
| CN211679916U (en) | Air-cooled U-shaped continuous casting ladle slag discharge detection device | |
| CN209555284U (en) | Nitrogen return prevention device for oxygen lance oxygen blowing process | |
| RU1770717C (en) | Device for locating defects in cooled member of metallurgical unit | |
| RU96102375A (en) | METHOD FOR DETERMINING LEAFLETS IN THE COOLING SYSTEM OF AIR BLAST FURNACES | |
| JPH0466611A (en) | Method for detecting abnormality at front of blasting tuyere in blast furnace | |
| RU2613834C1 (en) | Method for control of air tuyere of blast furnace with thermal insulation from blasting channel | |
| SU992593A1 (en) | Method for interrupting blasting of oxygen converter with pre-set carbon content | |
| JPH0619092B2 (en) | Blast furnace tap opening timing determination method | |
| KR101269166B1 (en) | Drop detecting and acting method of inner adherents of blast furnace |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20100516 |